住宅工程外脚手架施工方案

1、住宅工程外脚手架施工方案-型钢悬挑脚手架计算书完整（完整版资料，可直接使用可编辑，推荐下载）築龍網zhulong.eom外排综合脚手架工程施工方工程名称：XX商住小区工程地点：XX县XXXX地块施工单位：XX县XX建筑安装工程有限公司编制单位：XX县XX建筑工程有限限公司XX小区项目经理部编制人：编制日期：2012年10 月16日审批单位：XX县XX建筑安装工程有限公司 审批负责人:审批日期：年 月 日築龍鋼築龍網zhulong.eom第一章工程概况错误!未定义书签。 第一节概况错误未定义书签。 第二节编制依据错误未定义书签。 第三节施工总平面图错误未定义书签。第二章脚手架设计错误!未定义书签

2、。 第一节材料的选用错误未定义书签。、钢管错误!未定义书签。” 、扣件错误!未定义书签。、钢丝绳错误味定义书签。、连墙件错误!未定义书签。、脚手板错误!未定义书签。、安全网错误!未定义书签。七、标志板错误!未定义书签。八、花篮螺丝错误!未定义书签。|f第二节脚手架的搭设错误未定义书签。一、平面布置错误!未定义书签。二、立面布置错误!未定义书签。三、斜道搭设错误!未定义书签。四、纵向水平杆的构造昔误!未定义书签。五、横向水平杆的构造昔误！未定义书签。六、立杆的构造错误!未定义书签。七、连接、对接应符合有关规定错误!未定义书签。 第三节节点构造错误未定义书签。一、连接杆错误!未定义书签。二、吊环7

3、三、脚手架安全防护装置昔误!未定义书签。四、脚手架防雷措施 9第三章落地外排架设计计算错误!未定义书签。 第一节建筑物全高处外排脚手架设计计J错误未定义书签一、大横杆的计算错误!未定义书签。二、小横杆的计算错误!未定义书签。三、扣件抗滑力的计算:错误!未定义书签。四、脚手架荷载标准值:错误!未定义书签。五、立杆的稳定性计算:错误!未定义书签。六、连墙件的计算:错误!未定义书签。七、立杆的地基承载力计算:错误!未定义书签。 第二节塔楼外排脚手架设计计算昔误未定义书签。一、大横杆的计算:错误!未定义书签。二三四五六、小横杆的计算错误!未定义书签。、扣件抗滑力的计算:错误!未定义书签。、脚手架荷载标

4、准值:错误!未定义书签。 、立杆的稳定性计算错误!未定义书签。 、连墙件的计算:错误!未定义书签。七、立杆的地基承载力计算错误!未定义书签。 第三节群楼外排脚手架设计计算昔误未定义书签。一、大横杆的计算:错误!未定义书签。二、小横杆的计算错误!未定义书签。三、扣件抗滑力的计算错误!未定义书签。四、脚手架荷载标准值:错误!未定义书签。五、立杆的稳定性计算错误!未定义书签。六、连墙件的计算:错误!未定义书签。七、立杆的地基承载力计算:错误!未定义书签第四节型钢悬挑脚手架计算书43一、型钢悬挑架的构造要求44二、小横杆的计算：44三、大横杆的计算45四、扣件抗滑力的计算:47五、脚手架荷载标准值:4

5、7六、立杆的稳定性计算:49七、连墙杆的计算：50八、悬挑梁的受力计算:51九、悬挑梁的整体稳定性计算53十、拉杆的受力计算：53 十一、拉杆的强度计算53 十二、锚固段与楼板连接计算54 第四章施工组织与管理错误!未定义书签。第一节组织机构及人员结构昔误未定义书签。一、组织架构错误!未定义书签。二、主要人数安刑错误!未定义书签。三、作业人员的有关规定昔误!未定义书签。 第二节脚手架安装、拆除规定昔误未定义书签。 第三节搭设规定错误未定义书签。第四节拆卸规定错误未定义书签。第五节脚手架使用与保护61第六节安全防护棚61第七节安全措施61第八节应急预案62第五章脚手架验收63築龍網zhulorg

6、.cam型钢悬挑脚手架计算书钢管脚手架 的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011 )。悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物1.20m.拉杆采用钢管100。0x 10。0mm一、型钢悬挑脚手架构造要求1)水平悬挑梁水平悬挑梁必须保证有足够的锚固强度和截面抗屈曲能力，水平悬挑梁的纵向间距与上部脚手架立杆的纵向间距相同，立杆直接支承在悬挑梁上.上部脚手架立杆与挑梁支承结构应 有可靠的定位连接措施，以确保上部架体的稳定 采用在挑梁上焊接200mm、外径25钢筋, 立杆套座其外，并同时在立杆下部设置扫地杆。见下图築龍绸3)钢筋拉环、Q型压环与型钢间隙用木楔

7、楔紧4）钢筋拉环、Q型压环预埋位置宜为悬挑工字钢尾端向里 30cm处。钢筋预埋至砼板、砼梁底 部，每侧平直段不小于0。15米，Q型压环预埋至砼板、砼梁底部， 2根1。5米长直径18二级 钢筋放置U型筋上部。（5）悬挑梁支承位置宜设置在结构梁上.悬挑端应按悬挑跨度起拱1%、工程参数三、横向水平杆（小横杆）验算建筑施工扣件式 钢管脚手架 安全技术规范规定：“当使用冲压钢脚手板、木脚手板、竹串片脚手板时，纵向水平杆应作为横向水平杆的支座，用直角扣件固定在立杆上。”施工荷载的传递路线是：脚手板T横向水平杆T纵向水平杆T纵向水平杆与立杆连接的扣件T立杆，如图:11fHHi|l V l 'r111

8、i厲横向水平杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面（一）抗弯强度计算1、2、作用横向水平杆线荷载设计值：q=1。4X QX S+1。2X QiX S=1。4X 2X 1。5+1。2X 0.3 X 1。5=4。74 kN/m3、考虑活荷载在横向水平杆上的最不利布置（验算弯曲正应力、挠度不计悬挑荷载，但 计算支座最大支反力要计入悬挑荷载），最大弯矩：ql b24。74X 1.052M!ia）= 0 o 653kN m8 84、钢管载面模量W=5 26cm5、Q235钢抗弯强度设计值,f=205N/mm26、计算抗弯强度7、结论:满足要求（二）变形计算1、钢材弹性模量 E= 2。06x

9、 105N/mrn2、钢管惯性矩I = 12。7為3、容许挠度 v =1/150 与10mm4、验算挠度445qklb5X 3。45x 10501050v = 384EI= 384x 2。06x 105 x 12.71x = 2。1mm150= 7 与 10mm1045、结论：满足要求四、纵向水平杆(大横杆)验算由横向水平杆传给纵向水平杆的集中力设计值:由横向水平杆传给纵向水平杆的集中力标准值a10。152 2Fk=0.5qklb( 1+) =0.5X3o45x1o05(1+) =2。37kNlb1。 05五、扣件抗滑承载力验算六、计算立杆段轴向力设计值N立杆稳定性计算部位取脚手架底部.1脚手

10、架结构自重标准值产生的轴向力NGi=HSgk=18X 0。1295=2.33kNH脚手架高度gk-每米立杆承受的结构自重2、构配件自重标准值产生的轴向力NG2=0.5 (lb+ai) l aE Q计Q2I a+l aHQ=0.5 X( 1。05+0。15) X 1。5X 3X 0。3+0。17X 1。5X 3+1。5X 18X 0.01=1。845kNN=10 2 (N31+M2K)+0.9 X 1.4 E N=1。2X (2.33+1。845) +0。9X 1。4X 3。60=9.55kN5、不组合风荷载时立杆轴向力设计值NN=1o 2(Ng1+N320+1。4E N=1。2X (2.33+

11、1。845)+1。4X 3。60=10。05kN七、立杆的稳定性计算组合风荷载时，由下式计算立杆稳定性N Mw+< f>>>详细资料请见更多资料请见2Mw=0.9X 1.4Mwk二0。9X 1。4® kl ah10其中,| a-立杆纵距；h步距；风荷载标准值® k=0o 7 ps W 0® 0基本风压,取广东河源50年一遇值,W 0=0o 35kN/mipp脚手架风荷载体型系数,p=1.3 =1.3 X 0.8=1.040 ,值大于1o 0时，取1o 0风荷载产生的弯曲压应力:2(T wMw = 0o 9X 1.4 X 0o 7ppw 0I

12、 ah W10W2 60o 9X 1o 4X0.7 X 1o 79X 1.0 X0.35 X 1o 5X 1.8 X 102(T w-=51.1 N/mm10X 5o 26X 103计算长细比入:l。-计算长度,l 0=kp h；i-截面回转半径；k-计算长度附加系数，其值取1o 155；p 考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，应按规范表5.2 o 8采用;立杆横距I b=1o 05m 连墙件布置二步二跨,查规范表5o 2o 8得p = o 5.h 步距,1.8m根据入的值，查规范得轴心受压构件的稳定系数=0。188.组合风荷载时，立杆的稳定性计算按规范公式 -2验算：NMW9.55 X

13、 103 + =+51。1=151.491N/mm f=205N/mniAW0.188 X 506结论：满足要求！不组合风荷载时，立杆的稳定性计算按规范公式5。2.6 1验算：结论:满足要求！八、连墙件计算（一）脚手架上水平风荷载标准值3 k（二）求连墙件轴向力设计值N每个连墙件作用面积 A=2X 1。8X2X 1。5=10。80斥N=N+N=1。4wkAw+3=1o 4X 0.46 X 10。80+3=9。96kNNw-风荷载产生的连墙件轴向力设计值；M连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力，双排脚手架N）=3kN;（三）连墙件稳定计算连墙杆采用钢管时，杆件两端均采用直角扣件分别连于脚手架

14、及附加墙内外侧的短钢管上，因此连墙杆的计算长度可取脚手架的离墙距离，即I h=o。3m因此长细比I h30.0入二=19< 入=150i1。59根据入值，查规范附录表C,满足要求！。抗滑承载力计算连墙件采用双扣件连接，抗滑承载力取 12kN.N=9.96kN 12kN九、悬挑梁计算皿1f7rm717/单跨外伸梁计算简图上图中，m =1。5m l = 2.3m , m =0。3m, m =1。35m悬挑水平梁采用16号工字钢,截面惯性矩I = 1130°0cm，截面模量（抵抗矩）W= 141.0cm3,截面积 A=26b 1cni ；2qm2C点最大挠度计算公式Vmax2 2Nm

15、2 lNm l2 (1K2)-(1KJ3EI3EI其中 k=m/l=1。5/2。3=0.652,k i=m/l=0ml ql22肓牛(1 4K3 NmdNmJ3K)詬(2 3K1)(m m1)诸(2 3K2 )(m m2)3/2。3=0.13，k2=m/l=1.35/2。3=0。 587经计算,支座反力RA = 28。078kN,支座反力Rb = -7.043kN，最大弯矩MU =16.859kN。（一）悬挑梁抗弯强度计算M max16。859X106=113。874< 205 N/mm21。05xW 1。05x 141。OX 103结论：抗弯强度满足要求！（二）悬挑梁挠度计算 -钢管脚

16、手架结论：因已在悬挑梁端头设置了钢丝绳，故挠度视为满足要求！十、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用：16号工字钢（一） 求均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数b根据钢结构设计规范（GB50017-2003）附录表B。2, b = 2。0当b>0。6的时候,根据钢结构设计规范（GB50017-2003）附录B。1-2式b =1.07 0。282 =0。 929b最终取b= 0。929（二）整体稳定验算卜一、悬挑梁钢丝绳计算（一）钢丝绳的轴力计算将钢丝绳作为悬挑支撑结构的受力构件，其计算简图如下:0.050.05tr1t1 1q=0.246kN/m riiti卜 1r1T5010014002300

17、*?计算简图（kN）弯矩图（kN。m）11.29 11.280.01.230u0.970.73-0.02-9.08-9.15剪力图（kN）0.16经计算,从左到右各支座力分别为Ra=11。315kN, Rb=9.88kN, Rc= 0。16kN 钢丝绳的轴力按下式计算：sina=lh=3/3。3仁0。906V112 lh2（二）选择钢丝绳（三）钢丝绳的拉环强度计算钢丝绳的轴力Rj作为拉环的拉力N,为12。489KN.钢丝绳拉环的强度计算公式为NAd2fd4其中，吊环应米用f 为吊环钢筋抗拉强度,按照混凝土结构设计规范 GB50012010条规定,HPB300级钢筋制作，在构件的自重标准值作用下

18、，每个吊环按2个截面计算的钢筋应力不应大于65N/mrK钢丝绳拉环最小直径钢丝绳拉环最小直径为11mm,按构造要求直径不低于 20mm十二、悬挑梁锚固段与楼板连接计算悬挑梁与楼板锚固处作法如下图：。 。 ° 2丿锥固长廃页已> 伸入换底钢筋下（一）预埋件强度计算计算悬挑梁与楼板锚固件强度时，钢丝绳不作为悬挑支撑结构的受力构件,经计算 R=7。043kN;按照混凝土结构设计规范GB50010-2010>9°7°6条规定，吊环应采用HPB300 级钢筋制作，在构件的自重标准值作用下，每个吊环按2个截面计算的钢筋应力不应大于65N/mrl。锚固拉钢筋直径18

19、mm强度计算如下:(TN2n d27043。 0002X 3。142X 18242=13。84f =65N/mm满足要求!二）预埋件在混凝土楼板内锚固长度计算详细资料请见更多资料请见目录第一章工程概况 1第二章编制依据 1第三章施工部署 13。1 总体布置13。2 脚手架设计23。2.1 主要构配件 23。2。2 脚手架架体 2第四章脚手架搭设 24。1 立杆搭设要求24.2 水平杆搭设要求34。3扣件安装要求34。4脚手板搭设要求34.5其他搭设要求4第五章脚手架拆除 4第六章质量保证要求 4第七章安全要求和措施 5第八章结构验算 68。1满堂脚手架计算书68。2 纵向水平杆验算78.3 横

20、向水平杆验算88。4 扣件抗滑承载力验9算8.5 荷载计算98。5。1 立杆静荷载计算 98.5 。2 立杆施工活荷载计算 108。6 立杆稳定性验算118。7 连墙件承载力验1算28.8 立杆地基承载力验1算3第一章工程概况常德路 771 地块由上海市锦迪城市建设开发投资兴建。 本工程位于常德路近康定 路段，南侧临近老式里弄住宅 , 有大量简易搭设棚和简易民居 ; 西侧靠近培近中学 ; 东 侧是已运营的 7 号线昌平路车站，与本建筑仅一墙之隔 .规划用地面积为 2096 m2, 地 上建筑面积为3638 m2、容积率为1.7。本项目分为办公用房，商场两部分 , 主体采用钢筋混凝土框架结构，地

21、面部分最高五 层，地下三层 （主体已施工完毕）。建筑最高 21。 5米，屋面防水等级为二级，建筑耐 火等级为二级，抗震等级为三级，为丙类抗震，抗震设防烈度为 7度设防，建筑设计 使用年限为 50 年。本工程± 0.000 相当于绝对标高 2。 900 米。本工程由上海尧舜建 筑设计负责设计，上海隧道工程股份负责施工总承包 .第二章编制依据（1）设计图纸（ 2） 建筑施工安全检查标准 （JGJ5999）；（3）建筑施工高处作业安全技术规范 （JGJ8091）；（4）建筑结构荷载规范 （GB50009-2001）；（5）建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 （JGJ1302001）；（

22、6） 建筑结构静力计算手册 （第二版） ;（ 7） 其它有关安全技术规定 .第三章施工部署3.1 总体布置（1）满堂脚手架为落地式脚手架架体，主要部位在本工程的中庭位置。高度搭设为24m。由于主体结构时脚手架已搭设，部分与主体间距较小，现石材安装部位架子与结 构部位距离太近，故将东南、西北里面圆弧部位架子与结构面保证 300伽，计算部分 同原防尘网排架方案计算。（ 3）脚手架功能 : 用于安装采光棚与周边幕墙装饰。保证幕墙能顺利施工。3。2 脚手架设计3。2.1 主要构配件(1) 脚手架钢管采用普通钢管，规格为48X 3。5。A、钢管应有产品质量合格证和质量检验报告。B、钢管表面应平直光滑 ,

23、不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和 深的划道。C、钢管外径、壁厚、端面等的偏差，应分别符合规范相关规定，钢管必须涂有防 锈漆。( 2) 脚手架钢管采用扣件连接，主要有直角扣件、旋转扣件、对接扣件三种。A、扣件式钢管脚手架应采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件(GB15831)的规定B、 脚手架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达40-65N m时，不得发生破坏。( 3) 本工程脚手板主要使用竹笆脚手板。竹脚手板宜采用由毛竹制作的竹笆板。(4) 挡脚板采用木挡脚板 ,木挡脚板高 180mm。3。 2.2 脚手架架体( 1) 脚手架底步设纵横向扫地杆， 纵向扫地杆

24、放在横向杆上面 ,纵横扫地杆采用直角 扣件固定在立杆上 .纵向扫地杆离底座上皮不大于 200mm。( 2) 每步均要设置纵横水平杆，每个主节点上必须有水平杆。( 3) 在操作层上， 在主节点纵横杆之间， 再沿横向布置两根纵向水平杆 ,间距不大于 400mm,作为直接承受面层板荷载的构件。操作层面上满铺脚手竹笆.( 4) 在操作层下方的连续二步内 ,面上均满铺脚手竹笆 ,作为安全防护隔离。( 5) 脚手架可利用电梯门洞作为上下出入口。( 6) 为加强脚手架整体稳定性， 每隔两步设置对撑撑住井道墙体 ;靠门洞一面撑在梁 侧。每边至少撑 2 根对撑杆 ;对撑杆的布置不大于二步三跨。(7)脚手架允许两

25、个操作层进行作业,施工荷载限定在200kg/m型下.第四章 脚手架搭设4。1 立杆搭设要求1) 立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm,各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的 13。（2） 开始搭设立杆时应设置一根抛撑，有三跨的隔跨设一根（共两根），直至连墙件 安装稳定后，或者对撑杆安装稳定后方可拆除。（3）当立杆基础不在同一高度上时 ,必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。4。 2 水平杆搭设要求（1）纵向水平杆设置在立杆

26、内侧 ,其长度不小于 3跨。（2）对于多跨脚手架， 如需接长纵向水平杆， 应采用对接扣件， 对接扣件交错布置 ,两根相邻水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内， 不同步或不同跨两个相邻接 头在水平方向错开的距离不小于500mm,各接头至最近主节点的距离不大于纵距的 1/3。（3）主节点处必须设置一根横向水平杆,用直角扣件扣接且严禁拆除。（4）双排脚手架的横向水平杆两端,应用直角扣件固定在立杆上。4。 3 扣件安装要求（1）扣件规格必须与钢管外径相同。（2） 在主节点处固定纵向和横向水平杆的直角扣件距离不应大于150mm。（3）对接扣件开口应朝上或朝内。（4）螺栓拧紧扭力矩不应小于 40N m且不应

27、大于65N m.（5）在主节点处固定横杆、纵杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的 中心点的相互距离不应大于 150mm.4。 4 脚手板搭设要求（ 1 ） 脚手板应铺满、铺稳,离开墙面 120150mm。（2）竹笆脚手板按其主竹筋垂直于纵向水平杆的方向铺设, 且采用对接平铺 ,四个角 应用直径 1.2mm 的镀锌钢丝固定在纵向水平杆上。4.5 其他搭设要求 ( 1) 各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于 100mm。( 2) 每搭完一步脚手架后，应按落地钢管扣件脚手架规范规定校正步距、纵距、横 距及立杆的垂直度。(3) 竹笆脚手板采用对接平铺，四个角应用直径10 2mm的镀锌钢丝

28、固定在纵向水 平杆上。( 4) 脚手架与结构之间的空隙必须用竹笆填满 ,防止人或物品掉落 ;井道脚手架必须 设置竹笆隔离层，防止坠落 ,便于清理垃圾 .( 5) 脚手架每隔 20 米用木板做一次硬隔离，保证脚手架全封闭，达到安全防护的 目的0第五章 脚手架拆除( 1) 脚手架体的拆除流程遵守由上而下， 先搭后拆、后搭先拆的原则0 一般为:目脚 手竹笆-防护栏杆栅-水平杆一剪刀撑一立杆-下一步以此类推( 2) 严禁上下同时作业 .( 3) 做到一步一清 ,一杆一清0( 4) 拆下来的脚手杆件要随拆、随清、随运 ,现场分类、分堆、分规格码放整齐 ,按 计划退场0第六章 质量保证要求( 1) 脚手架

29、搭设前对有关材料进行验收0脚手架钢管、扣件、安全网以及槽钢均应 有质量证明书0( 2) 脚手钢管表面应平直光滑 ,不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕 和深的划道0钢管外径、壁厚、端面等的偏差，以及弯曲变形应符合建筑施 工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130- 2001)的规定.钢管必须涂有防 锈漆.( 3) 有裂缝、变形的扣件严禁使用，出现滑丝的扣件螺栓必须更换0扣件也应进行 防锈处理0( 4) 脚手架搭设完毕后，对扫地杆、立杆和水平杆的构造进行检查，包括立杆底部 与钢梁的连接情况、立杆垂直度、间距、水平杆高差和扣件位置、扣件拧紧力2001）。扣件螺栓拧紧扭力矩不应小于 40

30、N m,且不应大于65N m第七章 安全要求和措施（1） 脚手架必须严格依据方案进行搭设,施工前做好安全技术交底工作。（2） 搭拆脚手架、上架进行其它作业的施工人员必须戴好安全帽,穿防滑鞋 .搭拆操作人员还必须系好安全带。（ 3） 严禁酒后作业,凡患有不适合高处作业疾病的人员不得从事架子工作业 ,也不得 上架进行其它作业。（ 4） 满堂架内不得抛扔物体 .施工人员在不使用工具时,应将工具放入包内 .（ 5） 搭拆脚手架的人员必须持有效上岗证工作。（6）搭拆脚手架、 清除井道内垃圾时, 电梯井周边一定范围内设警戒, 有专人监护。（ 7） 脚手架上挂牌标明允许的施工荷载值。 平时经常派人检查架子上

31、是否有超载现 象.避免局部堆载过大的现象。垃圾尽快清理出井道。（ 8） 施工人员从楼层内进入井道脚手架 ,应搭设临时过道板或简易爬梯。 不得沿外侧 的立杆和水平杆攀爬。（ 9） 脚手架操作层上如有堆载,侧边必须铺竹笆作为挡板。（10）在脚手架使用期间 ,严禁拆除各类杆件。（11） 不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在脚手架上.严 禁悬挂起重设备。（12）满堂架内作业如光线不足应配照明 ,照明由电工设置 .（13）在脚手架上进行电、气焊作业时,必须有防火措施和专人看守。脚手架上设 一定数量灭火器。（ 14） 定时检查脚手竹笆的损坏情况,及时更换。（15） 宜每天在井道内所有作

32、业完成后 ,清理一次安全网上的杂物。（ 16） 每周至少一次定时检查安全网,主要查安全网是否有严重的变形和磨损、断 裂、霉变,以及连接部位松脱等情况。修理网所用的材料、编结方法应与原网 相同,修理后必须经专人检验合格 ,方可继续使用 .（17） 拆除脚手架在下方安全网已有效张挂起的条件下进行。18） 架内所有作业全部完毕后，临边洞口处做好安全防护措施第八章 结构验算8。1 满堂脚手架计算书1。脚手架参数双排脚手架搭设高度为30 m,底层6m立杆采用双立杆，其余上部为单立杆；搭设尺寸为：横距Lb为0。9m,纵距La为1.5m，大小横杆的步距为1.8 m ； 内排架距离墙长度为 0。 30m;大横

33、杆在上 , 搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根； 采用的钢管类型为 48X 3.5横杆与立杆连接方式为单扣件 ;连墙件采用两步两跨，竖向间距 3。6 m,水平间距3 m,采用扣件连接； 连墙件连接方式为单扣件；2. 活荷载参数施工均布活荷载标准值 :3.000 kN/m 2；脚手架用途：结构脚手架； 同时施工层数 :1 层；3。风荷载参数 本工程地处上海市静安区，基本风压 0。 35kN/m2 ；风荷载高度变化系数回计算连墙件强度时取0.74,计算立杆稳定性时取0.31，风荷载 体型系数片为1。254;4。静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值（ kN/m）： 0.1248； 脚手板自重标准

34、值（ kN/m2） ： 0.350; 栏杆挡脚板自重标准值（ kN/m）： 0。 140; 安全设施与安全网（ kN/m2）:0 。 010；脚手板类别：竹笆片脚手板 ; 栏杆挡板类别：竹笆片脚手板挡板 ; 每米脚手架钢管自重标准值（ kN/m）： 0.038;脚手板铺设总层数 :5；5。地基参数地基土类型 :碎石土；地基承载力标准值 （kPa）:800。 00;立杆基础底面面积(mF): 0。20;地基承载力调整系数:1 o 00.& 2纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数 n2横杆抗弯强度设计值f (N/mm2)205横杆截面惯性矩I(mm4

35、)121900横杆弹性模量E(N/mm2)206000横杆截面抵抗矩W / mm3)50801、承载能力极限状态q=1.2)(0.038+GkjbXlb/(n+1)+1.4 GkXb/(n+1)=1.2 %0。038+0。35>0.9/(2+1 )+1.4 3X)o 9/(2+1) =1o 43kN/m2、正常使用极限状态q' /0.038+Gkjb Xb/ (n+1) )+GkXb/ (n+1) =(0。038+0.35 0.9/(2+1)+3 0。9/ /2+1)=1.04kN/m计算简图如下:*1 I I 1111 11II 11 I 111 IHI IH11111 JI

36、U J 罔415004150015003?1、抗弯验算Mmax=0.1qla2=0.1 X.43 1.52=0。32kN m(T =Mbax/W=0。32%06/5080=63.43N/mm2w f=205N/mm2满足要求!2、挠度验算vax=0.677q 'a4/(100EI) =0。677X1。04X15004/ /10006000X21900) =1.424mm vax= 1.424mm< V = min la/150, 10 = min1500/150, 10 = 10mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=1。1qla=1.1 *43 沫.5=2.36

37、kN正常使用极限状态Rmax'=1。1q'a=1.1 *.04 * 5=1。72kN& 3横向水平杆验算1、承载能力极限状态由上节可知Fl = Rmax=2.36kNq=1.2 *o 038=0.046kN/m2、正常使用极限状态由上节可知 Fl'=Rmax'=1o 72kNq' =0.038kN/m1、抗弯验算计算简图如下：Z3ERNZ3EkN1D.05kM/1 r 1 r lr v 1 m r f i vv i r i n i l > j 111 1 11 n ff 1、； ff t f| n r900(T =Mbax/W=0.71 *

38、06/5080=138。97N/mm2< f=205N/mm2满足要求！2、挠度验算计算简图如下：1.72kN0.04kNZm1 72kN和1 p和1 J U山山H)900vax= 1。774mn v 丰 min lb/150,10= min900/150, 10= 6mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=2.38kN8.4扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.8扣件抗滑承载力验算：纵向水平杆：Rmax=2.36/2=1。18kNWRc=0。8 >8=6。4kN横向水平杆：Rmax=2.38kN WR=0。8>8=6。4kN满足要求

39、！& 5荷载计算脚手架搭设高度H30双立杆计算高度H16脚手架钢管类型48X3 5每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m )0.12488。5.1立杆静荷载计算1、立杆承受的结构自重标准值NG1k单外立杆：NG1k= (gk+laXh/2 & 038/h) >H H1)=(0。1248+1。5>2/2 >。038/1.8) >(30-6) =3.76kN单内立杆：NG1k=3。76kN双外立杆：NGik=(gk+O。 038+laXn/2 %.038/h) HH= (0.1248+0。038+1。5>2/2 &038/1.8) 6=1。1

40、7kN双内立杆 :NGS1k=1.17kN2、脚手板的自重标准值 NG2k1单外立杆：NG2k1=(H-H1)/h+1)怕 H)>Gkjb X1/1/2=(30-6)/1.8+1) 1.5 ®O9X).35 X/1/2=3o39kN单内立杆： NG2k1=3.39kN双外立杆：NGS2k1=H”h 池 K>Gkjb X1/1/2=6/1。8%。5>0。9>0.35 1/1/2=0。79kN双内立杆： NGS2k1=0.79kN3、栏杆与挡脚板自重标准值 NG2k2单外立杆：NG2k2=( H H1) /h+1) la Gkdb X1/2=(306/ /1.8+

41、1) 15 >0.14 1/2=1.5kN双外立杆： NGS2k2=H1/h la Gkdb 1/2=6/1.8 1 。 5 0.14 1/2=0.35kN4、围护材料的自重标准值 NG2k3单外立杆： NG2k3=Gkmw la (H-H1)=0。 01 1.5 (30-6)=0.36kN双外立杆： NGS2k3=Gkmw la H1=0.01 1。 5 6=0。 09kN构配件自重标准值NG2k总计单外立杆： NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=3。 39+1。 5+0.36=5。 25kN单内立杆： NG2k=NG2k1=3。 39kN双外立杆： NGS2k=NGS2k1

42、+NGS2k2+NGS2k3=0.79+0.35+0.09=1.23kN双内立杆： NGS2k=NGS2k1=0。 79kN8。 5.2 立杆施工活荷载计算外立杆： NQ1k=la lb (njj Gkjj)/2=1.5 0。 9 (1 3/2=2.03kN内立杆： NQ1k=2.03kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：单外立杆： N=1。 2 (NG1k+ NG2k/+0。 9 1。 4 NQ1k=1。 2 (3。 76+5。 25)+ 0.9 1。4 2。 03=13.37kN单内立杆 :N=1.2 (NG1k+ NG2k)+0.9 1.4 NQ1k=1.2 (3.76+3.39)+ 0。9

43、 1。4 2.03=11.13kN 双外立杆： Ns=1。 2 (NGS1k+ NGS2k/+0.9 1。 4 NQ1k=1。 2 (1。 17+1。 23/+ 0.9 1。4>2。03=5。43kN双内立杆：Ns=1.2 XNGSik+ NGS2k)+0。9X1.4 :NQik=1。2( 1.17+0。79) + 0.9 *4203=4。9kN8.6立杆稳定性验算脚手架搭设高度H30双立杆计算高度H16双立杆受力不均匀系数Ks0。6立杆计算长度系数卩1.5立杆截面抵抗矩W(mm 3)5080立杆截面回转半径i (mm)15o 8立杆抗压强度设计值f(N/mm 2)205立杆截面面积 A

44、 / mm2)489连墙件布置方式两步两跨1、立杆长细比验算立杆计算长度 l0=Ky h=ixol 5Xl.8=2.7m长细比入=0/i=2.7 1X3/15o 8=170。89< 210轴心受压构件的稳定系数计算：立杆计算长度 b=ky h=1 155X1.5 X.8=3.12m长细比入=0/i=3.12 1X3/15o 8=197o 37查规范表A得，© =0.186满足要求！2、立杆稳定性验算不组合风荷载作用单立杆的轴心压力设计值 N= (1o 2XNG1k+NG2k)+1。4XNQ1k) =(1.2 袒.76+5。25)+1。4X2o 03)=13o 65kN双立杆的轴

45、心压力设计值 Ns=1。2X；NGS1k+NGS2k)+N=1。2X(1.17+1.23)+13.65=16。53kN(T =N/( © A)=13652 34/ (0。186X489)=150。1N/mm2wf =205N/mm2满足要求！(T =KNs/( © A)=Q 6X6530。78/ / 0。186X489) =109。05N/mm2< f=205N/mm2满足要求！组合风荷载作用单立杆的轴心压力设计值 N=(1。2X(NG1k+NG2k)+0.9 X4 XQ1k) = /1。2X3。76+5.25)+0.9 X.4 203)=13.37kN双立杆的轴心压

46、力设计值 Ns=1。2( NGSik+NGS2k) +N=1.2 X 1.17+1。3)+13。37=16.25kNMw=0。9X1。4>Mwk=0。9X 1.4 >klah2/10=0.9 K4 0。51 >1.5 为。82/10=0.31kN m2(T =N/( © A)+WMW=13368.84/ (0。186X489) +312303.6/5080=208.46N/mmi > f =205N/mm2Mws=0。9X。4XMwk=0o 9X10 4X klah2/10=0o 9X.4 X。31 X。5X1。82/10=0。19kN mt =K (Ns/(

47、 ©A + Mw/W) =0.6 X16247。28/ (0。186X489) +189831。6/5080) =129o 6N/mm2wf =205N/mm2满足要求！8.7连墙件承载力验算连墙件布置方式两步两跨连墙件连接方式扣件连接连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)3连墙件计算长度10 (mm)300连墙件截面面积Ac(mm2)489连墙件截面回转半径i ( mm)158连墙件抗压强度设计值f ( N/mm2)205连墙件与扣件连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数1风荷载标准值按照以下公式计算W=0.7 1 z 口 s 3 02其中3 0 基本风压(kN/m )，按照建筑结

48、构荷载规范(GB50009-20012的规定采用：0 = 0.40 kN/m ;风荷载高度变化系数,按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：1 z= 0。74;1 s -风荷载体型系数：取值为1.254 ;经计算得到，风荷载标准值为：W = 0。7 X 0.40 X 0o 74X 1.254 = 0。207 kN/m2;Nlw=1o 4X(3X2XiX2Xa=1。4»。207X2X1。8X2X1.5=3.13kN长细比入=0/i=300/158=1。9査规范表A。0.6得，© =1(Niw+N0)/( © Ac=(12。25+3) X103/(

49、1 489)=31.27N/mm2<0 85 X =0.85>205N/mm2=174。25N/mm2满足要求！扣件抗滑承载力验算：Niw+No=3。13+3=6.13kN>1 >8=8kN满足要求！& 8立杆地基承载力验算地基土类型粘性土地基承载力特征值fg ( kPa)140地基承载力调整系数mf1垫板底面积A ( m2)0。25单立杆的轴心压力标准值 N= ( ( NGik+NG2k) +NQik) = ( (3.76+5.25)+2。03)=11。04kN 双立杆的轴心压力标准值 Ns=(NGSik+NGS2k) +N=( 1.17+1。23)+11。0

50、4=13。44kN 立柱底垫板的底面平均压力 p= N/(mfA) = 13.44/(1 025)= 53.75kPa闫士 140kPa满足要求!型钢悬挑扣件式管钢脚手架施工方案及计算书一、 工程概况金都时代新城 52#楼位于潍坊市鸢飞路与北宫街交叉 口西北角。 52#楼为地下一层，地上十六层，本工程搭 设悬挑式双排脚手架的高度为 37.4 米。四层及以上为 标准层，层高位 2.9 米，结构形式为框架 -剪力墙结构。 本工程悬挑脚手架分两次悬挑 ,第一次在四层开始悬挑 悬挑六层计 17.4 米，第二次在十层上悬挑，悬挑高度 为 20 米，在四层十层上每一根槽钢前端用钢丝绳斜拉 在本层梁上。二、

51、材料要求：1、钢管采用48X 3。5钢管，钢管表面应平直 光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、 压痕和涂的划道 .钢管必须涂有防锈漆 .2、扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、弯形 的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换 ,扣件必须经防锈处理。3、木脚手板宽度不少于200伽，厚度不小于50 mm,板两端封头。腐烂脚手板不得使用。不合格的产品 不得使用 .三、脚手架搭设脚手架钢管选用48 X 3。5mm,悬挑槽钢采用160*60*6mm ,长度采用 6米、 4.5米、 3米在楼梯间处 使用 6 米,阳台处使用 4.5 米,其余地方使用 3 米,固 定槽钢在楼面上用 16圆钢, 6米的槽钢设

52、 3个钢筋套 环,距外墙边分别是 0。 2 米处设一个 16 钢筋套环, 1.7 米处设一个 16 钢筋套环, 3 米处设一个 16 钢筋 套环,最后一个钢筋套环距槽钢边缘 0。 2 米。 4.5 米 槽钢设 2 个钢筋套环,距外墙边缘分别是 0.2 米设一个 16钢筋套环，1.5米处设一个16钢筋套环。3米的 槽钢设 2 个钢筋套环,距外墙边缘分别是 0。 2 米处设 一个 16 钢筋套环, 1 。 5 米处设一个 16 钢筋套环, 立杆纵向间距为 1。 5 米,内立杆距外墙 0.3 米,外立 杆距外墙面为 1.2 米,大横杆间距为 1。 5 米,小横杆 长度为 1.5 米。每个主接点均设小

53、横杆， 脚手架与建筑 物的连墙拉结在两步三跨内采用硬拉连接方式， 小横杆 48兴3.5mm钢冈管固定在内外立杆上，另一端固定在框 架柱上。悬挑梁架体按最大高度计算，按 17.4 米高架体对 槽钢进行强度、刚度、稳定性等验算 .三、槽钢挑梁设计1、 槽钢挑梁荷载的取值与组合错误!计算高度H=17.4米，步距h= 1.5米，立杆纵横 距La=1.5米，立杆横距Lb= 0.9米，外立杆至墙距 Ld =1.2米 内立杆至墙距L= 0。3米，内立杆至墙距Lc=O。3 米.错误!钢管自重 G=0t 0377KN/m,拉杆、挡脚板自重G=0.14KN/m,安全立网自重 G=0。0034KN/ni,安全平 网自重G= 0.00487KN/mi ,装饰施工活荷载 q k =2 KN/m2，木脚手板自重 G5= 0.35 KN/m2。错误!脚手架结构自重 （包括立杆，纵、横水平杆、剪力 撑、横向斜撑和扣件 ） 查扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)附表A 1得：架体每米高度一个立 杆 纵 距 的 自 重 gk1 = 0 。 1394 KN/m