普通钢筋混凝土空心板桥梁设计

1、精选优质文档-倾情为你奉上目录专心-专注-专业桥梁工程课程设计任务书1.设计题目普通钢筋混凝土简支空心板梁桥设计2. 设计条件及参数2.1 桥面净空净 9m。2.2主梁跨径和全长标准跨径：lb=30.00m（墩中心距离）；计算跨径：l=29.60m（支座中心线距离）；主梁全长：l全=29.96m（主梁预制长度）。2.3设计荷载公路以级，人群荷载3.0KN/m。2.4材料钢筋：主筋用HRB335钢筋，其他的用R235钢筋；混凝土：C40；铰缝为C30细集料混凝土；桥面铺装采用C30沥青混凝土；栏杆及人行道板为C25混凝土。2.5计算方法：极限状态法。2.6结构尺寸根据桥面净宽自行确定。2.7设计

2、依据（1） 公路工程技术标准（JTG B01-2003）（2） 公路桥涵设计通用规范（JTG D60-2004），简称桥规；（3） 公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTG D62-2004），简称公预规；（4） 公路桥涵地基与基础设计规范（JTJ 024-85），简称基规参考文献:混凝土简支梁（板）桥第三版易建国编二构造形式及尺寸要求桥面净空为净1.5m+4.5m+4.5m+1.5m，全桥宽采用8块C40的预制预应力混凝土空心板，每块空心板宽125cm，高105cm，空心板全长29.96m。采用后张法施工工艺。C40混凝土空心板的fck=26.8MPa，ftk=2.4MPa，ftd=

3、1.65MPa。全桥空心板横断面布置如图2-1，每块空心板截面及构造尺寸见图2-2。图2-1桥梁横断面（尺寸单位：cm）图2-2空心板横截面构造及尺寸（尺寸单位：cm）三空心板毛截面几个特性计算1毛截面面积A由CAD查看截面特性功能可知，毛截面面积为：A=8524.2（cm2）铰缝面积为：A=87.5（cm2）2空心板毛截面对其重心轴的惯性矩I由CAD查看截面特性功能，查看图2-2可知,毛截面惯性矩为：I=1.0586×107cm4）=1.0586×1011（mm4）空心板截面的抗扭刚度可简化为图3-1的单箱截面来近似惯性矩为：IT=9.8845×106(cm4)

4、=9.8845×1010(mm4)图3-1计算IT的空心板横截面简化图（尺寸单位：cm）四作用效应计算1永久作用效应计算1.1 空心板自重（第一阶段结构自重）g1g1=A×r=8524.2×10-4×25=21.311（KN/m）1.2 桥面系自重（第二阶段结构自重）g2人行道及栏杆重力参照其他桥梁设计资料，单侧按12.0KN/m计算。桥面铺装采用等厚度10cm的沥青混凝土，则全桥宽铺装每延米重力为：0.1×7×23=16.1（KN/m）上述自重效应应是在各空心板形成整体后，再加至桥板上的，精确地说由于桥梁横向弯曲变形，各板分配到的自

5、重效应应是不相同的，本例为计算方便近似按各板平均分担来考虑，侧每块空心板分摊到的每延米桥面系自重为：g2=12×2+16.18=5.013（KN/m）1.3 铰缝自重（第二段结构自重）g3g3=（87.5+1×105）×10-4×24=0.462（KN/m）由此得空心板每延米总重力g为：g=g1=21.311KN/m（第一阶段结构自重）g=g2+g3=5.013+0.462=5.475（KN/m）（第二阶段结构自重）g=gi=g+g=21.311+5.4752=26.786（KN/m）由此可计算出简支空心板永久作用（自重）效应，计算结果见表4-1空心板自

6、重效应汇总 表4-1项目作用种类作用gi（KN/m）计算跨径l（m）作用效应M（KN·m）作用效应V（KN）跨中（18gl2）14跨（332gl2）支点（12gl）14跨（14gl）跨中g21.31119.601023.35767.52208.85104.420g5.47519.60262.91197.1853.6626.830g= g+ g26.78619.601286.26964.70262.50131.2502可变作用效应计算在本课设设计中汽车荷载采用公路级荷载，它由车道荷载及车辆荷载组成。桥规规定桥梁机构整体计算采用车道荷载。公路级的车道荷载由qk=7.875（KN/m）的均

7、布荷载和Pk=180+360-18019.6-550-5×0.75=178.8（KN）的集中荷载两部分组成。按照规范在计算剪力效应时，集中荷载标准值Pk应乘以1.2的系数，即计算剪力时Pk=1.2Pk=1.2×178.8=214.56(KN)按桥规车道荷载的均布荷载应满布于使结构产生最不利效应的同号影响线上，集中荷载标准值只作用于相应影响线中一个最大影响线峰值处。多车道桥梁上还应考虑多车道折减，双车道的折减系数为1，并且不得小于双车道的荷载效应。2.1汽车荷载横向分布系数计算空心板跨中和L/4处的荷载横向分布系数按照交接法计算，支点处按杠杆原理法计算。支点至L/4点之间的荷

8、载横向分布系数按直线内插求得。2.1.1跨中及L/4处的横向分布系数计算首先计算空心板的刚度参数：=2EI4GIT(bl)25.8IIT(bl)2公式4-1I=1.0586×107（cm4）=1.0586×1011（mm4）IT=9.8845×106(cm4)=9.8845×1010(cm4)b=100(cm)=1000(mm)l=19.60(m)=19600（mm）将以上数据带入公式4-1，得：=5.8×1.0586×10119.8845×1010×()2=0.01617求得刚度参数后，即可按其查公路桥涵设计手册

9、梁桥（上册）（徐光辉版）第一篇附录（二）中8块板的铰接板荷载横向分布影响线表，由=0.01及=0.02内插得=0.01617的1号至4号板在车道荷载作用下的荷载横向分布影响线值，计算结果列于表4-2中。由表4-2画出各板的横向分布影响线，并按横向最不利位置布载，求得两车道情况下的各板横向分布系数。各板的横向分布影响线及横向最不利布载见图4-1。由于桥梁横断面结构对称，所以只需要计算1号至4号板的横向分布影响线坐标值。各板荷载横向分布影响线坐标值表表4-2图4-1各板横向分布影响线及横向最不利布载图（尺寸单位：m）各板荷载横向分布系数计算如下（参照图4-1）1号板：两行汽车：m汽=12i汽=12

10、(0.181+0.131+0.106+0.084）=0.251人群荷载：m人=i人=0.22+0.07=0.292号板：两行汽车：m汽=12i汽=12(0.18+0.14+0.113+0.09）=0.262人群荷载：m人=i人=0.186+0.075=0.2613号板：两行汽车：m汽=12i汽=12(0.158+0.153+0.128+0.101)=0.27人群荷载：m人=i人=0.148+0.084=0.2324号板：两行汽车：m汽=12i汽=12(0.129+0.15+0.147+0.117)=0.272人群荷载：m人=i人=0.119+0.098=0.217各板横向分布系数计算结果汇总于

11、表4-3。由表4-3可知：两行汽车荷载作用时，4号板的横向分布系数最不利。为设计和施工方便，各空心板设计成统一规格，同时考虑到人群荷载与汽车荷载效应组合，因此，跨中和L/4处的荷载分布系数偏安全地取下列数值：m汽=0.272m人=0.290各板荷载横向分布期数汇总表4-3板号横向分布系数1234m汽0.2510.2620.2700.272m人0.2900.2610.2320.2172.1.2车道荷载作用于支点处的荷载横向分布系数计算支点处的荷载横向分布系数按杠杆原理法计算。由图4-2，34号板的横向分布系数计算如下：图4-2支点处荷载横向分布影响线及最不利布载图汽车荷载：m汽=12×

12、1.0=0.5人群荷载：m人=02.1.3支点到L/4处的荷载横向分布系数按直线内插法求得。空心板凳额荷载横向分布器书汇总于表4-4。空心板的荷载横向分布系数表 4-4总用位置作用种类跨中至L/4处支点汽车荷载0.2720.500人群荷载0.29002.2汽车荷载冲击系数计算桥规规定汽车荷载的冲击力标准值为汽车荷载标准值乘以冲击系数。按机构基频f的不同而不同，对于简支板桥：f=2l2EIcmc当f1.5Hz时，=0.5；当f14Hz时，=0.45；当1.5Hzf14Hz时，=0.1767f-0.0157。式中：L结构的计算跨境（m）； E结构材料的弹性模量（N/m2）；Ic结构跨中截面的截面惯

13、性矩（m4）；mc结构跨中的单位长度质量（KN/m，当换算为重力单位时为Ns2/m2），mc=G/g； G结构跨中处每延米结构重力（N/m）；g重力加速度，g=9.81m/s2。由前面得：G=26.786KN/m=26.786×103N/mL=19.6mIc=1.0586×107（cm4）=1.0586×1011（mm4）=1.0586×10-1m4由公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范查的C40混凝土的弹性模量E=3.25×104MPa，代入公式得：f=2l2EIcmc=2l2EIcGg=2×19.623.25×104

14、×106×1.0586×10-126.786×1039.81=4.5898(Hz)则：=0.1767ln4.5898-0.0157=0.25371+=1.25372.3可变作用效应计算2.3.1车道荷载效应计算车道荷载引起的空心板跨中及L/4截面的效应（弯矩和剪力）时，均布荷载qk应满布于使空心板产生最不利效应的同号音响线上，集中荷载Pk只作用于影响线中一个最大影响线峰值处，见图4-3 跨中截面弯矩：=18l2=18×19.62=48.02m2M汽=m(qkk+Pkyk)（不计冲击时）不计冲击M汽=1×0.272×(7.87

15、5×48.02+178.8×4.9)=341.16(KN·m)计入汽车冲击M汽=(1+)m(qkk+Pkyk) =1.2537×1×0.272×(7.875×48.02+178.8×4.9)=427.72(KN·m)剪力: =0.5×19.6×0.5×0.5=2.45m2V汽=m(qkk+Pk'yk)（不计冲击时）不计冲击V汽=m(qkk+Pk'yk) =1×0.272×(7.875×2.45+214.56×12)=34

16、.43(KN)计入冲击系数V汽=(1+)m(qkk+Pk'yk) =1.2537×1×0.272×(7.875×2.45+214.56×12)=43.16(KN)图4-3简支空心板跨中及l/4截面内力影响线及加载图 L/4截面弯矩：M汽=m(qkk+Pkyk)（不计冲击时）=332l2=332×19.62=36.02m2不计冲击M汽=1×0.272×(7.875×36.02+178.8×3.675)=255.88(KN·m)计入冲击M汽=(1+)m(qkk+Pkyk) =1.2

17、537×1×0.272×(7.875×36.02+178.8×3.675)=320.80(KN·m)剪力：不计冲击V汽=m(qkk+Pk'yk)=0.5×14.7×0.75=5.51m2=1×0.272×(7.875×5.51+214.56×0.75)=55.57(KN)计入冲击V汽=(1+)m(qkk+Pk'yk)=1.2537×1×0.272×(7.875×5.51+214.56×0.75)=69.67(K

18、N) 支点截面剪力计算支点截面由于车道荷载产生的效应时，考虑横向分布系数沿空心板跨长的变化，同样均布荷载标准值应满布于使结构产生最不利效应的同号影响线上，集中荷载标准值只作用于相应影响线中一个最大影响线的峰值处。不计冲击系数V汽=1×0.272×7.875×9.8+12×0.5-0.272×19.64×7.875×112+1112+214.56×1×0.5=132.67KN计入冲击系数V汽=1.2537×1×0.230×10.5×17.3+12×0.5-0

19、.230×34.64×10.5×112+1112+395.04×1×0.5=166.33KN2.3.2人群荷载效应人群荷载是一个均布荷载，其大小按桥规取用为3.0kN/m2。人行道宽度为1.5m，因此q人=1.5×3=4.5(KN/m)。人群荷载作用下产生的效应计算如下。 跨中截面弯矩：M人=m人q人M=0.290×4.5×48.02=62.67(KN·m)剪力：V人=m人q人V=0.290×4.5×2.45=3.20(KN) l4截面弯矩：M人=m人q人M=0.290×4.

20、5×36.02=47.01(KN·m)剪力：V人=m人q人V=0.290×4.5×5.513=7.19(KN) 支点截面剪力V人=0.290×4.5×9.8-12×19.64×0.290-0×4.5×112+1112=9.59KN可变作用汇总于表1-5中，如下可变作用效应汇总表 表4-5作用效应截面作用种类位置弯矩M(KN·m)剪力V（KN）跨中l/4跨中l/4支点车道荷载两行不计冲击系数341.16255.8834.4355.57132.67计冲击系数427.72320.8043.1

21、669.67166.33人群荷载62.6747.013.207.199.593作用效应组合按桥规公路桥涵结构设计应按承载力极限状态和正常使用极限状态进行效应组合，并用于不同的计算项目。按承载能力极限状态设计时的基本组合表态时为;0Sud=0(1.2SGK+1.4SQ1K+0.8×1.4SQjk)式中：0结构重要性系数，本桥属小桥0=1.0；Sud效应组合设计值；SGK永久作用效应标准值；SQ1K汽车荷载作用（含汽车冲击力）的标准值；SQjk人群荷载效应的标准值。按正常使用极限状态设计时，应根据不同的设计要求，采用以下两种效应组合：作用短期效应组合表达式：Ssd=SGK+0.7

22、5;SQ1K'+1.0×SQjk式中：Ssd作用短期效应组合设计值；SGK永久作用效应标准值；SQ1K'汽车荷载作用（含汽车冲击力）的标准值；SQjk人群荷载效应的标准值。作用长期效应组合表达式：Sld=SGk+0.4×SQ1K'+0.4×SQjk式中：各符号意义见上面说明。桥规还规定结构构件当需要进行弹性阶段截面应力计算时，应采用标准值效应组合，即此时效应组合表达式为：S=SGk+SQ1k+SQjk式中：S标准值效应组合设计值；SGk，SQ1k，SQjk永久作用效应、汽车荷载效应（计入汽车冲击力）、人群荷载效应组合标准值。根据计算得到的作

23、用效应，按桥规各种组合表达式可求得各效应组合设计值，现将计算汇总于表4-6。空心板作用效应组合计算汇总表 表4-6序号作用种类弯矩M（KN·m）剪力V(KN)跨中l/4跨中l/4支点作用效应标准值永久作用效应g1023.35767.520104.42208.85g262.91197.18026.8353.66g=g+g(SGk)1286.26964.700131.25262.50可变作用效应车道荷载不计冲击SQ1k'341.16255.8834.4355.57132.67×(1+)SQjk427.72320.8043.1669.67166.33人群荷载SQjk62.

24、6747.013.207.199.59承载能力极限状态基本组合Sud1.2SGk（1）1543.511157.640157.5315.001.4SQ1k（2）598.81449.1260.4297.54232.860.8×1.4SQjk（3）70.1952.653.588.0510.74Sud=（1）+（2）+（3）2212.511659.4164.00263.09558.60正常使用极限状态作用短期效应组合SsdSGk（4）1286.26964.700131.25262.500.7SQ1K'（5）238.81179.1224.1038.9092.87SQjk（6）62.67

25、47.013.207.199.59Ssd=（4）+（5）+（6）1587.741190.8327.30177.34364.96使用长期效应组合SldSGk（7）1286.26964.700131.25262.500.4SQ1K'（8）136.46102.3513.7822.2353.070.4SQjk（9）25.0718.801.282.883.84Sld=（7）+（8）+（9）1447.791085.8515.06156.36319.41弹性阶段截面应力计算标准值效应组合SSGk（10）1286.26964.700131.25262.50SQ1k（11）427.72320.8043.

26、1669.67166.33SQjk（12）62.6747.013.207.199.59S=（10）+（11）+（12）1776.651332.5146.36208.11438.42五普通钢筋数量估算及布置1普通钢筋数量的估算及布置可由正截面承载力极限状态要求的条件确定普通钢筋数量，暂不考虑普通钢筋的影响。空心板截面可换算成工字形截面来考虑：由bkhk=4×402+25×40=2256.64(cm2)得bk=2256.64cm2hk112bkhk3=40×25312+2×0.00686×404+2×628.3×(8.06+12

27、.5)2=.44(cm4)把bk=2256.64cm2hk代入112bkhk3=.44cm4，求得hk=57.3cm，bk=2256.64cm257.3=39.4cm则得等效工字形截面的上翼缘板厚度hf'：hf'=y上-hk2=52.5-57.32=23.85(cm)等效工字型截面的下翼缘板厚度hf：hf=y下-hk2=52.5-57.32=23.85(cm)等效工字形截面的肋板厚度：b=bf'-2bk=125-2×39.4=46.2(cm)图5-1空心板换算等效工字形截面（尺寸单位：cm）估算普通钢筋时，可先假定xhf'，则由下式可求得受压高度x，设

28、h0=105-aps=105-4=101cm=1010(mm)。0Mudfcdbf'x(h0-x2)由公预规，0=0.9，C40，fcd=18.4MPa，由表4-6，跨中Mud=2212.51KN·m=N·m，bf'=1250mm，代入上式得：0.9×2212.51×10618.4×1250×x×(1010-x2)求得：x=89.70mm<hf'=213.5mm，且x<bh0=0.4h0=404mm说明中和轴在翼缘板内，可用下式求得普通钢筋面积As：As=fcdbf'xfsd=18

29、.4×1250×89.70280=7368.2mm2普通钢筋采用1032布置在空心板下缘一排（截面受拉边缘），沿空心板跨长直线布置，钢筋重心至下缘40mm处，即as=40mm。实配面积为：As=8042mm2,有效高度h0=1050-40=1010(mm)配筋率=Asbf'h0=×1010=0.64%>min=0.2%六换算截面几何特性计算1换算截面面积AsA0=A+(Es-1)ASEs=EsEc=2×1053.25×104=6.15；As=8042mm2A=mm2代入得：A0=+（6.15-1）×8042=.3（mm2

30、）2换算截面重心位置所有钢筋截面对毛截面重心的静矩为：S01=(Es-1)As×(525-5-40)=(mm3)换算截面重心至空心板毛截面重心的距离为：d01=S01A0=420=23.3(mm)(向下移)则换算截面重心至空心板截面下缘的距离为：y01l=525-5-23.3=496.7(mm)换算截面重心至空心板截面上缘的距离为：y01u=525+5+23.3=553.3(mm)换算截面重心至普通钢筋重心的距离为：e01s=496.7-40=456.7(mm)3换算截面惯性矩I0I0=I+Ad012+Es-1Ase01s2=1.0586×1011+×23.32+

31、(6.15-1)×8042×456.72=1.1496×1011(mm4)4换算截面弹性抵抗矩下缘：W01l=I0y01l=1.1496×.3=207.77×106(mm3)上缘：W01u=I0y01u=1.1496×.7=231.45×106(mm3)七承载能力极限状态计算1跨中截面正截面抗弯承载力计算跨中截面构造尺寸及配筋见图7-1。普通钢筋离截面底边as=40mm，则普通钢筋的合力作用点到截面地面的距离为ps=fsdAsasfsdAs=280×8042×40280×8042=40(mm)h

32、0=h-aps=1050-40=1010(mm)采用换算等效工字形截面来计算，参见图5-1，上翼缘厚度hf'=238.5mm，上翼缘工作宽度图7-1空心板跨中截面普通钢筋的布置（尺寸单位：cm）bf'=1250mm，肋宽b=462mm。首先按公式fsdAsfcdbf'hf'判断截面类型：fsdAs=280×8042=Nfcdbf'hf'=18.4×1250×238.5=(N)所以属于第一类T形，应按宽度bf'=1250mm的矩形截面来计算其抗弯承载力。由x=0计算混凝土受压高度x：由fsdAs=fcdbf&#

33、39;x得x=fsdAsfcdbf'=280×.4×1250=97.9mm<bh0=0.4×1010=404mm<hf'=238.5(mm)将x=97.9mm代入下列公式计算出跨中截面的抗弯能力Mud：Mud=fcdbf'xh0-x2=18.4×1250×97.9×1010-97.92=2164.0×106Nmm=2164.0KNm<0Md=1.0×2212.51=2212.51(KNm)计算结构表明，跨中截面抗弯承载力满足要求。2截面抗剪承载力计算2.1截面抗剪强度上、下

34、限复核选取距支点h/2处截面进行斜截面抗剪承载力计算。截面构造尺寸及配筋图见5-1。首先进行抗剪强度上、下限复核，按公预规5.2.9条：0Vd0.51×10-3fcu，kbh0（KN）式中：Vd验算截面处的剪力组合设计值（kN），由表4-6得支点处剪力及跨中截面剪力，内插得到距支点h/2=525mm处的截面剪力Vd：Vd=558.60-500×558.60-64.=533.37(KN)h0截面有效高度，由于本设计中普通钢筋是直线配置，有效高度h0与跨中界面相同，h0=1010mm；fcu,k边长为150mm的混凝土立方体抗压强度，空心板为C40，则fcu,k=40MPa，f

35、td=1.65MPa；b等效工字形截面的腹板宽度，b=462mm。代入上述公式：0Vd=1.0×533.37=533.37(KN)0Vd0.51×10-340×462×1010=1505.09(kN)计算结构表明空心板截面尺寸符合要求。按公预规第5.2.10条：1.25×0.5×10-3×2ftdbh0=1.25×0.5×10-3×1.0×1.65×462×1010=481.2(KN)式中：2=1.0 是按公预规5.2.10条，板式受弯构件可乘以1.25提高系数。由

36、于0Vd=1.0×533.37=533.37(KN)>1.25×0.5×10-3×2ftdbh0=481.2(KN)，并对照表4-6中沿跨长各截面的控制剪力组合设计值，在l/4至支点的部分区段内应按计算要求配置抗剪箍筋，其它区段可按构造要求配置箍筋。为了构造方便和便于施工，本设计中预应力混凝土空心板不设弯起钢筋，计算剪力全部由混凝土及箍筋承受，则斜面抗剪承载力按下式计算：0VdVcsVcs=123×0.45×10-3bh0(2+0.6P)fcu,ksvfsv式中，各系数值按公预规5.2.7条规定取用：1异号弯矩影响线系数，简支梁

37、1=1.02预应力提高系数，本设计部分预应力A类构件，偏安全取2=1.0；3受压翼缘的影响系数，取3=1.1；b，h0等效工字形截面的肋宽及有效高度，b=462mm，h0=1010mm；P纵向钢筋的配筋率，P=100=100××1010=1.72;sv=Asvbsv，箍筋选用双股带肋钢筋，Asv=2××1024=157.08(mm2)，则写出箍筋间距sv的计算式为：sv=122232×0.2×10-6(2+0.6P)fcu,kfsvAsvbh02(0Vd)2=1.021.021.12×0.2×10-6(2+0.6&

38、#215;1.72)40×280×157.08×462×10102(1.0×533.37)2 =338.13(mm)fcu,k=40MPa；箍筋选用HRB335，则fsv=280MPa；取箍筋间距sv=150mm，并按公预规要求，在支座中心向跨中方向不小于一倍梁高范围内，箍筋间距取100mm。配筋率sv=Asvbsv=157.08462×150=0.0023=0.23%>svmin=0.12%（按公预规9.3.13条规定，HRB335，svmin=0.12%）在组合设计剪力值0Vd1.25×0.5×10-32

39、ftdbh0=481.2KN的部分梁段，可只按构造要求配置箍筋，设箍筋仍选用双肢带肋钢筋10，配筋率sv取svmin，则由此求得构造配筋的箍筋间距sv'=Asvbsvmin=157.08462×0.0012=283.3mm。取sv'=200mm。经比较和综合考虑，箍筋沿空心板跨长布置如图7-2图7-2空心板箍筋布置图（尺寸单位：cm）八持久状况正常使用极限状态计算1持久状况正常使用极限状态下裂缝宽度验算按公预规第6.4.3条的规定，最大裂缝宽度按下式计算：Wfk=C1C2C3ssEs（30+d0.28+10）（mm）式中：C1考虑钢筋表面形状的系数，取C1=1.0;C

40、2考虑荷载作用的系数，长期荷载作用时，C2=1+0.5×NlNs，其中Nl为长期荷载效应组合下的内力，Ns为短期效应组合计算的内力；C3与构件形式有关的系数，C3=1.15； d纵向受拉钢筋Ag的直径（mm），取d=32mm；纵向受拉钢筋配筋率，=Asbh0+（bf-b）hf，带入后得=×1010+(1250-462)×238.5=0.012ss受拉钢筋在使用荷载作用下的应力，对于钢筋混凝土受弯构件，ss=Ms0.87Ash0Es钢筋弹性模量（MPa）荷载短期效应组合弯矩计算值为：Ms=MG+0.7Ma+1.0Mp=1286.26+238.81+62.67=158

41、7.74（KN·m）荷载长期效应组合弯矩计算值为：Ml=MG+0.4Ma+0.4Mp=1286.26+136.46+25.07=1447.79（KN·m）系数C2=1+0.5×MlMs=1+0.5×1447.74=1.46ss=Ms0.87Ash0=1587.74×1060.87×8042×1010=224.69（MPa）所以，Wfk=C1C2C3ssEs30+d0.28+10=1.0×1.46×1.15×224.692×105×30+320.28+10×0.012

42、=0.290.2（mm）不满足要求，所以根据公预规第9.3.8条的规定，在梁高的两侧设置直径为6/8的纵向防裂钢筋，以防止产生裂缝。若用68，则As=3.018cm2,=A's/（bh）=3.018/（18×130）=0.0013，介乎0.00120.002之间，可行。或裂缝注胶封闭以及粘贴碳纤维布和腹板粘钢。2持久状况正常使用极限状态下挠度验算8.1.1受弯构件的刚度计算公路桥规规定，对钢筋混凝土受弯构件在消除结构自重产生的长期挠度后不应超过以下规定限值：梁式桥主梁最大挠度处l/600；l为受弯构件的计算跨径。对钢筋混凝土受弯构件，公路桥规规定计算变形时的抗弯刚度为：B=B

43、0（McrMs）2+1-（McrMs）2B0Bcr式中：B开裂构件等效截面抗弯刚度；B0全截面的抗弯刚度，B0=0.95EcI0；Bcr开裂截面的抗弯刚度，Bcr=EcIcr;Ec混凝土的弹性模量；I0全截面换算截面惯性矩；Icr开裂截面的换算截面惯性矩；Ms按短期效应组合计算的弯矩值；Mcr开裂弯矩，Mcr=ftkW0；ftk混凝土轴心抗拉强度标准值；构件受拉区混凝土塑性影响系数，=2S0/W0；S0全截面换算重心轴以上（或以下）部分面积对重心轴的面积矩；W0全截面换算截面抗裂验算边缘的弹性抵抗矩。因为xhf'，为第一类T型截面。换算截面面积A0=bx+EsAs=462×97.9+6.15×8042=94688.1mm2换算截面对中性轴的净距受压区S0c=12bx2=12×462×97.92=.71mm2受拉区S0t=EsAsh0-x=6.15×8042×1010-97.9=.43mm2换算截面惯性矩Icr=13bx3+EsAsh0-x2=13×462×97.93+6.15×