模板支撑悬挑脚手架子方案教程文件

1、1 、编制依据12、工程概况14、设计总体思路25、施工组织机构图36、施工准备36.1 劳动力准备36.2 材料准备37. 架子工程部署47.1 架子的种类及功能47.2 搭设几何尺寸47.3 施工使用的要求48、安全保证措施58.1 人员要求58.2 材质及其使用控制58.3 搭设安全技术措施58.4 架子施工作业安全技术措施68.5 架子搭设安全技术交底68.6 架子拆除安全技术交底89、模板支撑及悬挑架设计计算书910、挑架搭设平面图及节点图261、编制依据1.1 主要规范、规程厅P规范、规程名称规沱、规程编V1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20012建筑施工局处作

2、业安全技术规范JGJ80-913建筑施工安全检查标准JGJ59-994建筑施工模板女全技术规氾JGJ162-20085混凝土结构工程施工质量验收规范GBJ50204- 20022、工程概况该工程主体屋面层以上结构标高在 108.3M处.在。轴交于 0 轴,（E轴交于 轴,轴交于 的轴，（。轴交于 的轴有现浇梁板悬挑 结构，悬挑梁板结构详见结构屋顶层及女儿墙挑板平面图 .悬挑板具体部位如下：2.1、 悬挑最大处2.9米，悬挑区域为（在 轴交于 的 轴）总长 度为4.5米。具体详（附图）2.2、 其它悬挑区域（轴交于轴，悬挑2M,长度为8.6M），（轴交于 轴，悬挑2M,长度为9.3M）,（Q）轴

3、交于（K轴悬挑2M总长度为8.6M）。具体详（附图）4、设计思路及方案确定由于在屋面层以上0.9米范围内存在悬挑结构，给主体屋面结构 施工造成很大困难，同时对工期也有一定影响。为此项目部组织技术、 施工管理人员，召开专题讨论会，采取以下技术措施：悬挑部分视悬挑长度分别采用型钢悬挑、底部架设钢管斜撑，与 挑梁焊接构成悬挑三角架，其上安排型钢排梁，形成模板支撑的空中 基础：该方案搭拆方便，场地空间利用率高，组装杆件较少，内力分 配明确.具体做法是：从33层楼面构设120b200屏冈梁，外挑4. 03内 附楼面2. 0ml钢排梁采用3排I16,用16高强螺栓与钢挑梁联结。 为减少钢挑梁对楼面负荷，于

4、挑梁下部 32层、31层楼面分别挑出钢 管斜撑与挑梁焊接，构成三角钢架，上搭钢管扣件式脚手架，完成挑 檐结构施工承力体系(见图1)。(2)在地上一层楼板面预埋直径22的JL型圆钢埋件用来固定悬 挑出的型钢。并采用现场 U32短钢筋将埋件与型钢之间焊接牢固以防 止型钢沿长度方向滑动，同时用硬木将型钢与埋件间的空隙填塞紧密， 防止型钢晃动。(3)结合本工程结构形式、实际施工特点，搭设满堂红模板支撑 架；模板支撑架搭设高度为3.5米，模板支架落在挑出的型钢构件上。(4)模板支撑架搭设横向间距(排距)为 1.2米；纵距为1.2米; 步距为1.5米。支架搭设时，严格按设计说明起拱。(5)型钢悬挑部分下部

5、依托12号梢钢支撑，12号梢钢与外墙面 成45o角，或与汽车坡道联接处一端支撑在工字钢或梢钢悬挑端处而 另一端支撑在外墙面上，以达到卸载的目地。(6)挑出部分应向上保持一定倾角，型钢锚固端距结构边100mm下垫20cm宽硬质脚手板，通长设置，与型钢方向垂直。5、施工组织机构图6、施工准备6.1 劳动力准备工种人数任 务架子工30负责架子搭设及拆除测量放线工2负责脚手架垂直控制6.2 材料准备6.2.1 技术准备6.1.1 搭设外围脚手架之前，熟悉圆弧位置。并进行详细的施工 技术和安全技术交底，严格按规范施工。6.1.2 脚手架作业人员经过相应安全、技术培训，操作人员经考 试合格持证上岗，严格贯

6、彻执行脚手架支搭工艺标准及操作规程，确 保脚手架安全。6.2.2材料要求钢管杆件采用外径48mm壁厚3.5mm的焊接钢管，钢管材质使用 Q235钢，其材性应符合碳素结构钢（GB700-88）的相关规定，每 根钢管的最大质量不应大于25kg;脚手板采用5cm厚硬质木板；立网 安全网采用2300目/100cm2密目安全网；水平安全网采用锦纶安全网。 6.2.3材料数量名称数量规格备注钢管2000m 48X3.5具体脚手板80mH=50mm B=200-300 mm数量 施工 刖应 根据 现场 实际 情况 确定。密目安全网300 m2水平安全网200 m2直角扣件1000 个旋转扣件500个对接扣件

7、100个工字钢63米28a型槽钢114米28b型12槽钢205米钢板50块-200*250*10膨胀螺栓200个直径187.架子工程部署7.1 架子的种类及功能悬挑部位脚手架为扣件式钢管脚手架，在地上施工期间提供现场 施工人员施工作业面。7.2 搭设几何尺寸7.2.1 立杆：横距 b=1.2 m,纵距 a=1.2 m;7.2.2 大横杆：步距h=1.5m,内外排立杆均需设置；7.2.3 剪刀撑：与地面夹角为45o60 o,不间断设置；7.3 施工使用的要求7.3.1 混凝土浇筑过程中，确保模板支架施工过程中均衡受载，由中部向悬挑边扩展的浇筑方式；7.3.2 严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，

8、严禁在悬挑部分 堆放钢筋等材料；7.3.3 浇筑过程中，派专人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况，立即停止施工，操作人员撤离作业面，并及时报项目 部相关人员处理。8、安全保证措施8.1 人员要求8.1.1 搭设人员经过培训，持有专业人员上岗证。上岗人员定期体检，合格后方可上岗；8.1.2 进入现场必须正确戴好安全帽，系安全带，穿防滑鞋，并认真执行其使用规定8.2 材质及其使用控制8.2.1 扣件式脚手架不得使用有严重锈蚀、压偏或裂纹、变形、滑丝等缺陷的钢管和扣件。8.2.2 扣件上螺栓保持适当的拧紧程序，扣件螺栓拧紧力矩值不小于65N-M对接扣件安装时其开口应向内，以防进雨水。直角扣

9、件 安装时开口不得向下，以保证安全。8.2.3 各杆件端头伸出扣件边缘的长度不应小于100mm。8.2.4 钢管扣件、规格、尺寸、型号要一致，严禁混用。8.3 搭设安全技术措施8.3.1 脚手架搭设前检查是否具备搭设条件，脚手架基础满足承载力的要求。8.3.2 构配件质量经过检验，合格后方可使用；8.3.3 搭设过程中划出工作标志区，禁止行人进入。统一指挥，上下呼应，动作协调。严禁在无人指挥下作业。8.3.4 在搭设过程中由安全员，架子班长进行检查。做到两步一验收。8.3.5 严禁垂直交叉作业，悬挑部分施工时下方严禁同时施工。8.3.6 禁止在六级风的情况下进行吊装作业。8.3.7 起重吊装的

10、指挥人员必须持证上岗，作业时应与起重机驾驶员密切配合，执行规定的指挥信号，驾驶员应听从指挥，当信号不清或错误时，驾驶员可拒绝执行。8.3.8 严禁起吊重物长时间悬挂在空中，作业中遇突发故障，应采取措施将重物降落到安全地方，并关闭发动机或切断电源后进行检修。 在突然停电时，应立即把所有控制器拨到零位，断开电源总开关，并采取措施使重物降到地面。8.3.9 塔吊配合安装作业时，必须遵守起重作业的相关规定。8.4 架子施工作业安全技术措施8.4.1 模板架搭设完毕，经安全员、技术负责人、质量检查员验收，验收合格后方能使用。8.4.2 搭设好经验收合格的模板支撑架，任何人未经技术负责人同意，不得任意拆除

11、脚手架部件。8.4.3 严格控制施工荷载，不得在悬挑板上堆放材料，确保安全储备。8.4.4 定期检查脚手架，发现隐患及时维修加固。8.5 架子搭设安全技术交底8.5.1 凡是高血压、心脏病、癫痫病、晕高或视力不够等不适合做高处作业的人员，均不得从事架子作业。配备架子工的徒工，在培训以前必须经过医务部门体检合格，操作时必须有技工带领、指导，由低到高，逐步增加，不得任意单独上架子操作。要经常进行安全技术教育。凡从事架子工种的人员，必须定期（ 每年）进行体检。8.5.2 脚手架支搭以前，必须制定施工方案和进行安全技术交底。对于高大异形的架子并应报请上级部门批准，向所有参加作业人员进行书面交底；操作小

12、组接受任务后，必须根据任务特点和交底要求进行认真讨论，确定支搭方法，明确分工。在开始操作前，组长和安全员应对施工环境及所需防护用具做一次检查，消除隐患后方可开始操作。8.5.3 架子工在高处（距地高度2m以上）作业时，必须佩带安全带； 所用的杆子应栓2m长的杆子绳。安全带必须与已绑好的立、横杆挂牢, 不得挂在铅丝扣或其他不牢固的地方，不得 “走过档”（即在一根顺水杆上不扶任何支点行走） ， 也不得跳跃架子；在架子上操作应精力集中，禁止打闹和玩笑，休息时应下架子；8.5.4 严禁酒后作业。8.5.5 遇有恶劣气候（如风力五级以上，高温、雨天气等）影响安全施工时应停止高处作业。8.5.6 纵向水平

13、杆应绑在立杆里边，绑第一步纵向水平杆时，必须检查立杆是否立正，绑至四步时必须绑临时横向水平杆和临时十字盖。 绑纵向水平杆时，必须2-3 人配合操作，由中间一人结杆、放平，按顺序绑扎。8.5.7 递杆、拉杆时，上下左右操作人员应密切配合，协调一致。拉杆人员应注意不碰撞上方人员和已绑好的杆子，下方递杆人员应在上方人员接住杆子后方可松手，并躲离其垂直操作距离3m以外。8.5.8 挑架搭设过程中，存在大量电焊作业，必须在焊接作业时配备看火人，作业部位下垫档火板，配备灭火器，严格按照操作规程进行施工。8.5.9 所有的架子，经过大风、大雨后，要进行检查，如发现倾斜下沉及松扣、崩扣要及时修理。8.5.10

14、 悬挑结构上部严禁堆放钢筋、模扳施工机械等重物；严禁 未经验收使用脚手架。8.6 架子拆除安全技术交底8.6.1 外架拆除前，工长要向拆架施工人员进行书面安全交底工作。交底有接受人签字。8.6.2 拆除前，班组要学习安全技术操作规程，班组必须对拆架人员进行安全交底，交底要有记录，交底内容要有针对性，拆架子的注意事项必须讲清楚。8.6.3 拆架前在地上用绳子或铁丝先拉好围栏，没有监护人，没有安全员工长在场，外架不准拆除。8.6.4 架子拆除程序应由上而下，按层按步拆除。先清理架上杂物，如脚手板上的混凝土、砂浆块、U 型卡、活动杆子及材料。按拆架原则先拆后搭的杆子。剪刀撑、拉杆不准一次性全部拆除，

15、要求杆拆到哪一层，剪刀撑、拉杆拆到哪一层。8.6.5 拆除工艺流程：拆护栏一拆脚手板一拆横向水平杆一拆纵 向水平杆一拆剪刀撑一拆立杆一拉杆传递至地面一清除扣件一按规格 堆码。8.6.6 拆杆和放杆时必须由2-3 人协同操作，拆纵向水平杆时，应由站在中间的人将杆顺下传递，下方人员接到杆拿稳拿牢后，上方人员才准松手，严禁往下乱扔脚手料具。8.6.7 拆架人员必须系安全带，拆除过程中，应指派一个责任心强、技术水平高的工人担任指挥，负责拆除工作的全部安全作业。8.6.8 拆架时有管线阻碍不得任意割移，同时要注意扣件崩扣，避免踩在滑动的杆件上操作。8.6.9 拆架时螺丝扣必须从钢管上拆除，不准螺丝扣在被

16、拆下的钢管上。8.6.10 拆架人员应配备工具套，手上拿钢管时，不准同时拿板手，工具用后必须放在工具套内。8.6.11 拆架休息时不准坐在架子上或不安全的地方，严禁在拆架时嘻戏打闹。8.6.12 拆架人员要穿戴好个人劳保用品，不准穿胶底易滑鞋上架作业，衣服要轻便。8.6.13 拆除中途不得换人，如更换人员必须重新进行安全技术交底。8.6.14 拆下来的脚手杆要随拆、随清、随运，分类、分堆、分规格码放整齐，要有防水措施，以防雨后生锈。扣件要分型号装箱保管。8.6.15 拆下来的钢管要定期重新外刷一道防锈漆，刷一道调合漆。弯管要调直，扣件要上油润滑。8.6.16 严禁架子工在夜间进行架子搭拆工作。

17、未尽事宜工长在安全技术交底中做详细的交底，施工中存在问题应及时与技术部门联系，以便及时纠正。8.6.17 本模板架搭设完毕后，须经验收合格后方可进行下道工序施工。9、 模板支撑及悬挑架设计计算书支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范( JGJ130-2001) 、 混凝土结构设计规范GB50010-2002、 建筑结构荷载规范(GB 50009-2001) 、 钢结构设计规范(GB 50017-2003) 、扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全等规范编制。一、参数信息:1 . 模板支架参数横向间距或排距(m):1.20 ；纵距 (m):1.20 ；步距 (m):1.50 ；立杆上

18、端伸出至模板支撑点长度(m):0.10 ；模板支架搭设高度(m):6.00 ；采用的钢管(mm):48X 3.5 ;扣件连接方式: 双扣件， 考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数 :0.80 ；板底支撑连接方式: 方木支撑；2 . 荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350 ；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000 ；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500 ；4 . 材料参数面板采用胶合面板，厚度为15mm。面板弹性模量E(N/mm2):9500;面板抗弯强度设计值(N/mm2):13;板底支撑采用方木；木方弹性模量E(N/mm2):9500.000 ;木方抗弯强度设计值(

19、N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400 ；木方的间隔距离(mm):250.000；木方的截面宽度(mm):50.00 ;木方的截面高度(mm):100.00 ;托梁材料为：钢管(双钢管)：048 X 3.5 ;5 . 楼板参数钢筋级别：三级钢HRBl00(20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi);楼板混凝土强度等级:C40；每层标准施工天数:15；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):360.000；楼板的计算宽度(m):4.00 ；楼板的计算厚度(mm):150.00 ；楼板的计算长度(m):4.50 ;施工平均温度(C ):15.000 ；模板支架立

20、面图图2楼板支撑架荷载计算单元、模板面板计算面板为受弯构件，需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度im 勺面 板作为计算单元面板的截面惯性矩i和截面抵抗矩府别为:W = 100X 1.52/6 = 37.5 cm3 ;I = 100 X 1.53/12 = 28.125 cm4模板面板的按照三跨连续梁计算。Is1FJ- .C000I鸡。2602507f=4tL面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m):q1 = 25 X0.15 X 1+0.35X 1 = 4.1 kN/m ;(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN):q2 = 2.5 X 1= 2.5 kN

21、/m ;2、强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和， 计算公式如下：M = 0Aqf其中：q=1.2X4.1+1.4 X2.5= 8.42kN/m最大弯矩 M=0.1 X 8.42 X 0.252= 0.053 kN . m面板最大应力计算值户52625/37500 = 1.403 N/mm2 ;面板的抗弯强度设计值f=13 N/mm2 ;面板的最大应力计算值为1.403 N/mm2J、于面板的抗弯强度设计值13 N/mm2,满足要求！3、挠度计算挠度计算公式为Q.677qlA , 一c&= &切=1/ 250100E7其中 q = 4.1kN/m面板最

22、大挠度计算值 v = 0.677 X 4.1 X 2504/(100 X9500X 4166666.667)=0.003 mm;面板最大允许挠度 V=250/ 250=1 mm ;面板的最大挠度计算值0.003 mm小于 面板的最大允许挠度1 mm满足要求！三、模板支撑方木的计算：方木按照简支梁计算，其惯性矩I和截面抵抗矩储别为:W=5< 10X 10/6 = 83.33 cm3 ;I=5X10X 10X 10/12 = 416.67 cm4 ;INiNzE方木楞计算简图6 .荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m):q1= 25 X0.25 X0.15 = 0.938 kN/m

23、;(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2= 0.35 x 0.25 = 0.088 kN/m ;(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN):p1 = (2.5+2) X 1.2 X 0.25 = 1.35 kN ;7 .方木抗弯强度验算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和， 计算公式如下：Ft /Af . = + - 1x 4 8均布荷载 q = 1.2 X (0.938 + 0.088) = 1.23 kN/m ;集中荷载 p = 1.4 X 1.35=1.89 kN;X1.2 /4 + 1.23 X 1.22/8最大弯距 M = Pl/4 + ql2

24、/8 = 1.89 =0.788 kN.m ;最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1.89/2 + 1.23 X 1.2/2 = 1.683 kN ;方木的最大应力值声 M/ w = 0.788 X106/83.333 M03 = 9.461N/mm2方木抗弯强度设计值f=13.0 N/mm2 ;方木的最大应力计算值为9.461 N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13.0 N/mm2 ,满足要求！8 .方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下：Q = ql/2 + P/2截面抗剪强度必须满足：T = 3Q/2bh < T其中最大剪力：V = 1.2 X 1.23/2+1.89/2

25、= 1.683 kN ;方木受剪应力计算值 T = 3 X 1683/(2 X50 X100) = 0.505 N/mm2方木抗剪强度设计值T = 1.4 N/mm2 ;方木受剪应力计算值为0.505 N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.4 N/mm2 ,满足要求！9 .方木挠度验算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和， 计算公式如下：54阻 3弘囚3均布荷载 q = q1 + q2 = 0.938+0.088=1.025 kN/m ;集中荷载 p = 1.35 kN ;方木最大挠度计算值V= 5 X 1.025X 12004 /(384 x 9500X4166666.6

26、7) +1350X 12003 /( 48X 9500X 4166666.67) = 1.927 mm方木最大允许挠度值 V= 1200/250=4.8 mm ;方木的最大挠度计算值1.927 mm小于方木的最大允许挠度值4.8 mm,满足要求！四、托梁材料计算：托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；托梁采用：钢管（双钢管）：48 X 3.5 ;W=10.16 cm3I=24.38 cm4 ;托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 1.23 X 1.2 + 1.89 = 3.366 kN;120012C01200托梁计算简图托梁计算弯矩图（kN.m）4

27、 855 4 8551.4091.S77L5.2433 06 3.065 郸 559d2.32810. OGI 0.0678 603 8.6031.036 M24.404777 7.773.3970976763 6763托梁计算剪力图（kN）最大弯矩 Mmax = 1.982 kN.m最大变形 Vmax = 3.859 mm ;最大支座力 Qmax = 17.837 kN ;托梁最大应力 户 1.982 M06/10160=195.127 N/mm2 ;托梁抗压强度设计值f=205 N/mm2 ;托梁的计算最大应力计算值195.127 N/mm2小于 托梁的抗压强 度设计值205 N/mm2,

28、满足要求！托梁的最大挠度为3.859 mm 小于1200/150与10 mm,满足要求!五、模板支架立杆荷载标准值（轴力）:作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1 .静荷载标准值包括以下内容：脚手架的自重（kN）:NG1 = 0.138 X6 = 0.83 kN ;钢管的自重计算参照扣件式规范附录 A。模板的自重（kN）:NG2 = 0.35 X 1.2 X 1.2 = 0.504 kN ;（3）钢筋混凝土楼板自重（kN）:NG3 = 25X0.15 X1.2 X1.2 = 5.4 kN ;经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 6.734 kN2 .活荷载

29、为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.5+2 ) X 1.2 X 1.2 = 6.48 kN;3 .不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4NQ = 17.153 kN六、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式其中N -立杆的轴心压力设计值（kN） : N = 17.153 kN ;&-轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i 查表得 到；1 -计算立杆的截面回转半径（cm） : i = 1.58 cm ;A -立杆净截面面积（cm2）: A = 4.89 cm2 ;W -立杆净截面模量（抵抗矩）（cm3） :

30、W=5.08 cm3;行 钢管立杆最大应力计算值（N/mm2）;f-钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2 ;L0计算长度（m）;如果完全参照扣件式规范，按下式计算l0 = h+2ak1-计算长度附加系数，取值为1.155;u -计算长度系数，参照扣件式规范表 5.3.3 ; u =1.73 ;a -立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m ;上式的计算结果：立杆计算长度 L0 = h+2a = 1.5+0.1 x 2 = 1.7 m ;L0/i = 1700 / 15.8 = 108;由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数忏0.53 ；钢管立杆

31、的最大应力计算值；(=17153.28/ (0.53 X489)=66.185 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值异66.185 N/mm2小于 钢管立杆的抗压强度设计值f = 205 N/mm2 ，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算l0 = k1k2(h+2a)k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.185；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.007 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.185 x 1.007X(1.5+0.1 x 2) = 2.029 m ；Lo/i = 2028.602 / 15.8

32、 = 128；由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数忏0.406 ；钢管立杆的最大应力计算值；0=17153.28/ (0.406 X489) = 86.4N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值异86.4 N/mm2小于 钢管立杆的抗压强度设计值f = 205 N/mm2 ，满足要求！七、悬挑梁的受力计算:1、 I28a 的受力计算:悬挑水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。同时考虑一层半荷载作用于挑梁上。悬臂部分受立杆荷载N的作用，里端斯与楼板的锚固点，A为墙支 点。本方案中，立杆横向间距或排距(m):1.20 ;纵距(m):1.20 ;步距(m):1.50支拉斜杆的支点距离墙体为36

33、00mm水平支撑梁的截面惯性矩I = 7114.14 cm4截面才K抗矩W= 508.15 cm3,截面积 A = 55.45 cm2 。受立杆集中荷载 N=17.153 X 1.5=25.73kN ;水平钢梁自重荷载q=0.5kN/m ;悬挑架计算简图经过连续梁的计算得到悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)5342悬挑脚手架支撑梁轴力图（mm）悬挑脚手架支撑梁弯矩图（kN.m）最大弯矩 Mmax= 69.17 kN.m;最大应力 （r=M/1.05W+N/A= 69.17 M06 /（ 1.05X508150 ）+0 X 103 / 5545 = 129.639 N/mm2 ;水平支撑梁的最大应力

34、计算值129.639 N/mm2小于水平支撑梁的抗压强度设计值215 N/mm2,满足要求！悬挑梁128a的整体稳定性计算水平钢梁采用28a号工字钢，计算公式如下b='< 7嬴忆其中® -均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算:235=7b = 570 X13.7 X122 乂235 /( 4700X280X235)=0.72由于 旧大于0.6 ,查钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B,得至U也值为0.68。经过计算得到最大应力L 69.17 X106 /( 0.68 >508150 )= 200.178 N/mm2;水平钢梁的稳定性计算产 20

35、0.178 小于f = 215 N/mm2 ,满足要求!支杆的强度计算：支杆的轴力RDiRD1=39.68 kN。RD2=42.57 kN。支杆的内力计算：斜压支杆的轴力R或们均取最大值进行计算，为RD=42.57 kN下面压杆以12.6号梢钢计算，斜压杆的容许压力按照下式计算：婢其中N - 受压斜杆的轴心压力设计值，N = 42.57kN ;6 轴心受压斜杆的稳定系数，由长细比l/i查表得到 忏0.502 ;i -计算受压斜杆的截面回转半径，i =4.953cm ;l-受最大压力斜杆计算长度，l = 6.5m ;A -受压斜杆净截面面积，A =15.69cm2;口-受压斜杆受压应力计算值，经

36、计算得到结果是 54.05N/mm2f-受压斜杆抗压强度设计值，f = 215N/mm2 ;受压斜杆的稳定性计算(7 < f,满足要求！斜撑支杆的焊缝计算：斜撑支杆采用焊接方式与墙体预埋件连接，对接焊缝强度计算公 式如下%其中N为斜撑支杆的轴向力，N=42.57kN;lw 为斜撑支杆件的周长，取453mmt 为斜撑支杆焊缝的厚度，t=5.5mm;ft或fc为对接焊缝的抗拉或抗压强度，取185N/mm2经过计算得到焊缝最大应力 =42570/(453 X 5.5)二17.086N/mm2对接焊缝的最大应力17.086 N/mm2小于185 N/mm2,满足要求！2、28b的受力计算:悬挑水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。同时考虑一层半荷载作 用于挑梁上。悬臂部分受立杆荷载N的作用，里端斯与楼板的锚固点，A为墙支 点。本方案中，立杆横向间距或排距(m):1.20 ;纵距(m):1.