流体机械课程设计说明书

1、目录第一章概述 (11.1压缩机的分类 (11.2压缩机特点 (11.3压缩机基本结构 (1第二章总体设计 (22.1 设计活塞式压缩机应符合以下基本原则 (22.2结构方案的选择 (22.3压缩机的驱动 (22.4压缩机的转速和行程的确定 (3第三章热力计算 (43.1确定各级压力比 (43.2计算各级排气温度 (53.3确定各级容积效率 (53.4确定各级气体的可压缩性系数 (73.5确定各级行程容积 (73.6确定活塞杆直径 (83.7计算气缸直径 (83.8修正各级公差压力和温差 (93.9计算活塞力 (103.10计算轴功率,选择电动机 (11第四章动力计算 (134.1计算第一列的

2、惯性力 (134.2计算各列摩擦力 (134.3计算第I列气体力 (144.4计算第II列气体力 (15第一章概述1.1压缩机的分类现代工业中,压缩机的机械用途愈来愈多.各种形式的压缩机,按工作原理区分为两大类:速度式和容积式.速度型压缩机靠气体在高速旋转叶轮的作用下,得带巨大的功能,随后在扩压器中急剧降速,使气体的动能转变为失能.容积式压缩机靠汽缸内往复回转的活塞,是容积缩小而提高气体压力.1.2压缩机特点活塞式压缩机与其他类型的压缩机相比,特点是:压力范围最广、效率高、适应性强。1.3压缩机基本结构(1基本部分:包括机身、中体、曲轴、连杆、十字头等部件。其作用是传递动力,连接基础与汽缸部分

3、。(2汽缸部分:包括汽缸、气阀、活塞、填料以及安置在汽缸上的排气量调节装置等部分,其作用是形成压缩容积和防止气体泄漏。(3辅助部分:包括冷凝器。缓冲器、液体分离器、安全阀、油泵、注油器以及各种管路系统,这些部件是保证压缩机正常运转第二章总体设计2.1 设计活塞式压缩机应符合以下基本原则(1满足用户提出的排气量、排气压力以及有关使用条件的要求(2有足够长的使用寿命(应理解为压缩机需要大修时间的间隔长短足够高的实用可靠性(应理解为压缩机被迫停车的次数(3有较好的运转经济性(4有良好的动力平衡性(5维护检修方便(6尽可能采用新结构、新技术、新材料(7制造工艺性良好(8机器的尺寸小、质量轻2.2结构方

4、案的选择机器的形式:采用立式压缩机,其优点在于:活塞工作表面不承受活塞质量,因而汽缸和活塞的磨损比卧式的小且均匀,活塞环的工作条件有所改善,能延长机器的实用寿命。占地面积比较小。因为载荷使机身主要产生拉伸和压缩能力,所以机身的形状简单,质量轻。往复运动部件的惯性力垂直作用在基础山,而基础抗垂直振动的能力较强,所以它的尺寸较小。在选择压缩机级数时要使机器消耗的功最小、排气量应在条件许可的范围内。机器的质量轻、造价低,要使机器具有较高的热效率,则级数越多越好,然而级数增多,则阻力损失增加,机器的总效率反而降低,架构也更加复杂,在家更大大上升2.3压缩机的驱动活塞式压缩机的驱动包括机和传动装置,本设

5、计中拟采用电动机驱动,这是综合考虑使用部门的动力装置,压缩机的功率和转速、工作条件来选定电动机的型式2.4压缩机的转速和行程的确定转速和行程的选取对机器的尺寸、质量、制造难易和成本有重大影响,并且还直接影响机器的效率、寿命和动力特性。活塞式压缩机设计中在一定的参数和使用条件下,首先应考虑选择适宜的活塞平均速度。应为:(1活塞平均速度的高低,对运动机件中的摩擦和磨损具有直接的影响,对气缸内的工作过程也很有影响。(2活塞速度过高气阀在气缸上难以得到足够的安装面积,所以气阀管道中的阻力很大,功率的消耗及排气温度将会过高,严重的影响压缩机运转的经济性和使用的可靠性。微型和小型压缩机为使结构紧凑而只能采

6、用小行程,虽有较高的转速,但活塞平均速度却较低,只有2米/秒左右。在一定的活塞速度下,活塞行程的选取与下列因素有关:(1排气量的大小:排气量大者行程应取得长些,反而则应短些。(2机器的结构型式:考虑到压缩机的使用和维护条件,对于立式、V型、W 型、扇形等结构,活塞行程不宜取得太长(3行程的确定S=AP式中S活塞行程A系数,其值在0.0620.095之间P活塞力(吨则131062.0=S095.0(=.0085.09.1取S=120mm转速的确定近代压缩机的转速n通常在下列范围:微型和小型10003000(转/分中型5001000(转/分大型250500(转/分查表得,取n=740转/分第三章

7、热力计算压缩机的热力的热力计算式根据气体压力容积和温度之间存在一定的关系,结合压缩机的具体特性和使用要求而进行的,其目的是要求得到最有力的热力参数(各级的吸排气温度、所消耗力和适宜的主要结构尺寸(活塞行程、汽缸直径等已知:设计条件:排气体积:8min /3m压缩介质:空气吸气压力:1.2大气压排气压力:1MPa第一级排气温度:20第二级排气温度:25吸入气体的相对湿度:=0.83.1确定各级压力比3.1.1最佳压力比最适宜级数确定后,需进行各级压力比的分配,压力比分配通常按最省功的原则进行。在同样级数下,各级压力比相等时总压缩功耗最小。理论上,两级压力比相等,且等于总压力比的平方根时总循环功最

8、小。即: 两级总压力比为:=12P P i (3-1 33.912.012.1=t 各级压力比055.333.921=i但为了使第一级有较高的容积系数,第一级的压力比取稍低值各级进、排气压力比列表如3-1:表3-1 各级名义进、排气压力 (510Pa 3.2计算各级排气温度气体受到压缩时,气体的温度会升高,按多变过程方程可得压缩后气体的温度可用下面公式求得:kk s d P P T T /1(12/(-= (3-2 公式中k 为绝热过程指数,介质为空气,可取k=1.4 。计算结果见表3-2:表3-2 各级名义排气温度级次 名义吸气温度计算参数名义排气温度 K k k k (1- K 20 29

9、3 3.05 1.4 1.375 129.9 402.9 252983.061.41.377137.3410.33.3确定各级容积效率3.3.1确定各级容积系数:查得绝热指数为K=1.4,各级膨胀过程的等端点指数m 为 2.114.15.0115.01=-+=-+=(k m 25.114.162.01162.012=-+=-+=(k m容积系数: 1(11-=m v (3-3 先初步确定各级气缸的相对佘隙容积1.01= 12.02= 85.0105.3(1.012.111=-=v 83.0106.3(12.0125.112=-=v 级数 名义吸出压力1p名义排出压2p压力比 1.2 3.66

10、3.05 3.6611.23.063.3.2选取压力系数97.0,96.021=p p 3.3.3选取温度系数91.0,92.021=t t 3.3.4计算各级凝析系数 第一级无水析出,故 11=查表得:在20和25时,水的饱和蒸汽压分别为KPa P KPa p b b 166.3,337.221= 3.170MPa 5.7023MPa 05.310337.28.03111>=b I P 故有水析出凝析系数 11111111P P P P P P k bk k bic -= (3-49930.005.310170.3110366.010337.28.01012.036362=-=3.3.

11、5选取泄漏系数:列表如3-3表3-3 各级各部位相对泄漏系数值泄漏部位相对泄漏值 填料1p V0.006 2p V 0.001 气阀1V V0.02 2V V0.02活塞环1r V 0.06 2r V0.06 总相对泄漏V级0.0276 级0.027 泄露系数1(1+=V l 级0.973 级0.9733.3.6抽加气系数因级间无排气,无加气,故:10201=3.4确定各级气体的可压缩性系数级次名义压力(Pa 510名义温度(K 临界值对比压力对比温度可压缩性系数1P 2P1T 2Tc P c T1r P 2r P 1r T2r T1z2zI 1.2 3.66 293 402.93.775 1

12、32.42 0.319 0.9702.2133.04 1 1 II3.6611.2 298 4103.33.775132.420.9702.97 2.253.1010.993.5确定各级行程容积d K K K Lk Tk pk vk k hk V Z T P Z T P V =11111111101(3-5min 952.10812931012.012931012.0973.092.096.085.0113661m V h =m i n 697.38129310366.099.02981012.0973.091.097.083.01998.03662m V h = 3.6确定活塞杆直径初步确定

13、各级等温功率i N 及最大轴功率N 按照理想气体的等温功率s d p p m s is V P N ln 634.1= (3-65089.5306.3ln 866.3634.14926.1705.3ln 820.1634.121=is is N N由比较可知,两列轴功率相等,按公式(3-7计算:N N is is = (3-7 式中:等温功率-is N 轴功率-N由表查得,初步确定56.0=is ,活塞杆直径为30mm3.7计算气缸直径对于活塞杆不贯穿的双作用汽缸2221d s n i V D t += (3-8 m 29.02811.0203.0174012.0952.10221圆整为m D

14、 =+=m 17.01642.0203.0174012.0697.3222圆整为m D =+=3.8修正各级公差压力和温差3.8.1确定各级实际行程容积(sn d D V 442221-= (3-9min /668.1174012.04/03.01416.34/29.01416.32(3221m V t =-= min /968.374012.04/03.01416.34/17.01416.32(3222m V t =-= 3.8.2修正各级公称压力'1'1/hkh hk h k V V V V = (3-10 1'1,h h V V 修正后前的一级行程容积',

15、hkhk V V 修正前后的K 级行程容积 计算结果如下表表3-5修正各级公称压力 级次 III 计算行程容积3,m V h 10.952 3.697 实际行程容积3,m V h11.668 3.968 修正系数k 1 0.99 1+k 0.99 - 名义进气压力k P 11.2 3.66 k k k P P 11'1+=1.2 3.62 名义排气压力k P 23.66 11.2 k k k P P 21'2+=3.62 11.2 修正后的名义压力比'1'2k k P P =3.023.093.8.3修正后的排气温度按公式(3-2计算,表3-5修正后的排气温度列

16、表如下: 级次 压力比 吸气温度(K (k-1/kkk 1-排气温度 (K T d (C T d I 3.02 293 0.2857 1.371 402 129 II 3.092980.2857 1.3804111383.9计算活塞力3.9.1计算汽缸实际吸排气压力1('si si st P P -= (3-111('di di di P P += (3-12式子中',si si P P i 级的工程和实际吸气压力di di P P ,'ii 级的实际和工程排气压力计算结果列于下表表3-7 计算汽缸实际吸排气压力级次公称压力/510Pa 压力损失%实际压力MPa

17、实际压力比'PsPd 's 'd 's P'd PI 1.2 3.62 4.9 7.9 1.141 3.906 3.42 II3.6211.23.46.23.497 11.8943.403.9.2计算各列的活塞力在压缩机实际时,假定连杆(或活塞杆受拉伸时为正。受压时为负。 =pF P (3-13式子中:P 每列的活塞力p 每一列中各汽缸的气体压力F 每一列各汽缸的气体压力对活塞的作用面积 按公式(3-13计算,结果列于下表 级次内止点活塞力P (510轴侧(+盖侧(-d Pz Fz d F Ps Pg Fg s F PI3.9060.06530.2550

18、6 1.1410.06610.0754217964.007542.025506.0=-=-=g s z d iz F P F P P II11.8940.02200.261673.4970.02270.0793818229.007938.026167.0=-=-=g s z d iiz F P F P P 级次外止点活塞力P (510轴侧(+盖侧(-s Pz Fz s F Pd P g Fg d F PI1.1410.06530.07451 3.90.06610.2577918328.025779.007451.0-=-=-=g d z s iz F P F P P II3.4970.0220

19、0.0769311.8940.02270.2699919306.026999.007693.0-=-=-=g d z s iiz F P F P P注:表中轴侧活塞面积4/4/22d D F z -= 2m 盖侧活塞面积4/2D F g = 2m3.10计算轴功率,选择电动机3.10.1计算各级指示功率221260111z z z n P P V P k k N kk sdh v s +- -=- (3-14kw N id 81.276011141.1906.3668.1185.0141.114.14.14.114.1=- -=-kw N id 13.286011497.3894.11968.

20、383.0497.314.14.14.114.1=- -=-总指示功率为=+=kw N N id d 94.5513.2881.27 3.10.2计算轴功率根据公式(3-7进行计算,选取机械效率91.0=m , 则kw N N m d z 47.6191.094.55= 3.10.3选用电动机电动机功率按10%得裕度计算kw N 617.6747.611.1= 故选用异步电动机:Y315M-8第四章 动力计算动力计算的目的在于计算压缩机中的作用力,确定压缩机所需要的飞轮矩以及各种形式压缩机惯性力。惯性力矩的平衡情况初步设计压缩机所需的基础压缩机中作用力的分析,是进行压缩机零件强度和刚度计算得一

21、局,也是判断这些力对压缩机装置影响的基础。压缩机中主要的作用力有气体力,曲柄连杆机构运动时产生的惯性力和摩擦力。4.1计算第一列的惯性力往复惯性力分为一阶往复惯性力和二阶往复惯性力。2c o s (c o s 2+=r m I s (4-1 由上章计算可知本压缩机最大的活塞力为19.306kN ,相当于两吨,查表可选用的活塞力为两吨系列,其往复运动构件的质量KG m s 31=,先取连杆长度4/1=,曲柄旋转角速度s r n /7.10430/100030/=。曲柄销旋转半径r=60mm计算往复惯性力KN r m I s 2cos (cos 01.142cos (cos 5.7706.0312

22、cos (cos 22+=+=+=将计算结果列于4-14.2计算各列摩擦力4.2.1往复摩擦力取往复摩擦力为总摩擦力的65%SnN R mi si 26011(65.0-= (4-2KN R s 604.012.0740260195.01(81.2765.01=-= KN R s 611.012.0740260195.01(13.2865.02=-=4.2.2旋转摩擦力取旋转摩擦力为总旋转摩擦力的35%SnN R mi ri 26011(35.0-=KN R r 207.012.0740260191.01(81.2735.01=-= KN R r 210.012.0740260191.01(1

23、3.2835.02=-= 4.3计算第I 列气体力4.3.1第I 级盖侧的气体力 各过程压力计算公式如下: 压缩过程:md i xs s p (p 00+= (4-3 膨胀过程:s i p =p进气过程:mi xs s s p (p 00s += (4-4 排气过程:d p p i =气体力:i i i F P P -= (4-5 余隙行程S S =0 (1.0=为相对余隙容积 (4-6mm S 121201.00=活塞面积210661.0m F g =压缩及膨胀过程的多变指数可取为4.1=k m ,盖侧的气体力为负值。计算结果见表4-24.3.2第I 级缸轴侧的气体力活塞面积210653.0

24、m F z =其余参数同盖侧,轴侧气体力为正值计4.3.3计算第I 列综合活塞力及切向力将同一曲柄转角下的惯性力I 、往复摩擦力s R 、及气体力P (轴侧和盖侧进行相加,求出综合活塞力P ,然后按式子(4-7计算出切向力T ,计算结果见表4-3sin 122sin (sin 22-+=a P T (4-74.4计算第II 列气体力4.4.1第II 级盖侧的气体力余隙行程mm S 4.1412012.00=活塞面积220227.0mm F g =压缩及膨胀过程的多变指数可取为4.1=k m ,盖侧的气体力为负数,计算结果见表4-44.4.2第II 级轴侧的气体力活塞面积220220.0mm F

25、 z =,其余参数同盖侧,轴侧气体力为正数,计算结果见表4-44.4.3计算第II 列综合活塞力及切向力将同一曲柄转角下的惯性力I 、往复摩擦力s R 、及气体力P (轴侧和盖侧进行相加,求出综合活塞力P ,然后按式子(4-7计算出切向力T ,计算结果见表4-5表4-1往复惯性力计算表011 1.250 17.51 360100.98480.9397 1.220 17.09 350200.97970.766 1.171 16.41 340300.8660.50.991 13.88 330400.7660.17360.809 11.34 320500.6428-0.17360.599 8.40

26、310600.5-0.50.375 5.25 300700.342-0.7660.151 2.11 290800.1736-0.9397-0.061 -0.86 280900-1-0.250 -3.50 270100-0.1736-0.9397-0.409 -5.72 260110-0.342-0.766-0.534 -7.47 250120-0.5-0.5-0.625 -8.76 240130-0.6428-0.1736-0.686 -9.61 230140-0.7660.1736-0.723 -10.12 220150-0.8660.5-0.741 -10.38 210160-0.9397

27、0.766-0.748 -10.48 200170-0.98480.9397-0.750 -10.51 190180-11-0.750-10.511802cos cos +Icos 2cos表4-2第I 级盖侧轴侧汽缸气体力曲线计算表盖侧轴侧曲柄转角活塞位移压力气体力活塞位移压力气体力0.00 0.000 3.906 -25.82 120.000 1.141 7.4510.00 1.138 3.441 -22.74 118.862 1.155 7.54 20.00 4.497 2.502 -16.54 115.503 1.198 7.82 30.00 9.921 1.680 -11.11 11

28、0.079 1.273 8.31 40.00 17.156 1.141 -7.54 102.844 1.387 9.05 50.00 25.875 1.141 -7.54 94.125 1.549 10.11 60.00 35.693 1.141 -7.54 84.307 1.774 11.58 70.00 46.195 1.141 -7.54 73.805 2.085 13.62 80.00 56.969 1.141 -7.54 63.031 2.516 16.43 90.00 67.621 1.141 -7.54 52.379 3.118 20.36 100.00 77.806 1.141

29、 -7.54 42.194 3.906 25.51 110.00 87.238 1.141 -7.54 32.762 3.906 25.51 120.00 95.693 1.141 -7.54 24.307 3.906 25.51 130.00 103.010 1.141 -7.54 16.990 3.906 25.51 140.00 109.082 1.141 -7.54 10.918 3.906 25.51 150.00 113.844 1.141 -7.54 6.156 3.906 25.51 160.00 117.261 1.141 -7.54 2.739 3.906 25.51 17

30、0.00 119.315 1.141 -7.54 0.685 3.906 25.51 180.00 120.000 1.141 -7.54 0.000 3.906 25.51 190.00 119.315 1.149 -7.60 0.685 3.614 23.60 200.00 117.261 1.175 -7.77 2.739 2.929 19.13 210.00 113.844 1.220 -8.06 6.156 2.188 14.28 220.00 109.082 1.288 -8.51 10.918 1.579 10.31 230.00 103.010 1.384 -9.15 16.9

31、90 1.141 7.45 240.00 95.693 1.517 -10.03 24.307 1.141 7.45 250.00 87.238 1.701 -11.24 32.762 1.141 7.45 260.00 77.806 1.956 -12.93 42.194 1.141 7.45 270.00 67.621 2.316 -15.31 52.379 1.141 7.45 280.00 56.969 2.831 -18.71 63.031 1.141 7.45 290.00 46.195 3.591 -23.74 73.805 1.141 7.45 300.00 35.693 3.

32、906 -25.82 84.307 1.141 7.45 310.00 25.875 3.906 -25.82 94.125 1.141 7.45 320.00 17.156 3.906 -25.82 102.844 1.141 7.45 330.00 9.921 3.906 -25.82 110.079 1.141 7.45 340.00 4.497 3.906 -25.82 115.503 1.141 7.45 350.00 1.138 3.906 -25.82 118.862 1.1417.450(22sin 111cos 1-+=r X (22sin 111cos 1-+=r X ii

33、 i F P P =ii i F P P -=510510表4-3综合活塞力及切向力计算表曲柄转角惯性力往复摩擦力气体力P 综合活塞力函数切向力轴侧(+盖侧(-017.513 0.6047.45 -25.82 -0.25 0.0000 0.001017.088 0.6047.54 -22.74 2.49 0.2164 0.54 2015.848 0.6047.82 -16.54 7.73 0.4227 3.27 3013.884 0.6048.31 -11.11 11.69 0.6091 7.12 4011.340 0.6049.05 -7.54 13.45 0.7675 10.33 508.

34、397 0.60410.11 -7.54 11.57 0.8915 10.32 60 5.254 0.60411.58 -7.54 9.90 0.9769 9.67 70 2.109 0.60413.62 -7.54 8.79 1.0224 8.99 80-0.858 0.60416.43 -7.54 8.64 1.0289 8.89 90-3.503 0.60420.36 -7.54 9.92 1.0000 9.92 100-5.724 0.60425.51 -7.54 12.85 0.9407 12.09 110-7.475 0.60425.51 -7.54 11.10 0.8570 9.

35、51 120-8.756 0.60425.51 -7.54 9.82 0.7551 7.41 130-9.614 0.60425.51 -7.54 8.96 0.6406 5.74 140-10.124 0.60425.51 -7.54 8.45 0.5181 4.38 150-10.382 0.60425.51 -7.54 8.19 0.3909 3.20 160-10.482 0.60425.51 -7.54 8.09 0.2614 2.12 170-10.506 0.60425.51 -7.54 8.07 0.1309 1.06 180-10.508 0.60425.51 -7.54 8

36、.07 0.0000 0.00 190-10.506 -0.60423.60 -7.60 4.89 -0.1309 -0.64 200-10.482 -0.60419.13 -7.77 0.27 -0.2614 -0.07 210-10.382 -0.60414.28 -8.06 -4.77 -0.3909 1.86 220-10.124 -0.60410.31 -8.51 -8.93 -0.5181 4.63 230-9.614 -0.6047.45 -9.15 -11.92 -0.6406 7.63 240-8.756 -0.6047.45 -10.03 -11.94 -0.7551 9.

37、02 250-7.475 -0.6047.45 -11.24 -11.87 -0.8570 10.17 260-5.724 -0.6047.45 -12.93 -11.81 -0.9407 11.11 270-3.503 -0.6047.45 -15.31 -11.97 -1.0000 11.97 280-0.858 -0.6047.45 -18.71 -12.72 -1.0289 13.09 290 2.109 -0.6047.45 -23.74 -14.79 -1.0224 15.12 300 5.254 -0.6047.45 -25.82 -13.72 -0.9769 13.40 310

38、8.397 -0.6047.45 -25.82 -10.58 -0.8915 9.43 32011.340 -0.6047.45 -25.82 -7.63 -0.7675 5.86 33013.884 -0.6047.45 -25.82 -5.09 -0.6091 3.10 34015.848 -0.6047.45 -25.82 -3.13 -0.4227 1.32 35017.088 -0.6047.45 -25.82 -1.89 -0.2164 0.41 36017.513-0.6047.45-25.82-1.460.00000.00IP -+22sin122sin sin TsR表4-4

39、第II 级盖侧轴侧汽缸气体力曲线计算表盖侧轴侧曲柄转角活塞位移压力气体力活塞位移压力气体力0.000.000 11.894 -27.00 120.000 3.497 22.8410.00 1.138 10.477 -23.78 118.862 3.540 23.11 20.00 4.497 7.617 -17.29 115.503 3.671 23.97 30.00 9.921 5.117 -11.61 110.079 3.901 25.48 40.00 17.156 3.432 -7.79 102.844 4.250 27.75 50.00 25.875 3.497 -7.94 94.125

40、 4.746 30.99 60.00 35.693 3.497 -7.94 84.307 5.437 35.50 70.00 46.195 3.497 -7.94 73.805 6.391 41.73 80.00 56.969 3.497 -7.94 63.031 7.712 50.36 90.00 67.621 3.497 -7.94 52.379 9.556 62.40 100.00 77.806 3.497 -7.94 42.194 11.894 77.67 110.00 87.238 3.497 -7.94 32.762 11.894 77.67 120.00 95.693 3.497

41、 -7.94 24.307 11.894 77.67 130.00 103.010 3.497 -7.94 16.990 11.894 77.67 140.00 109.082 3.497 -7.94 10.918 11.894 77.67 150.00 113.844 3.497 -7.94 6.156 11.894 77.67 160.00 117.261 3.497 -7.94 2.739 11.894 77.67 170.00 119.315 3.497 -7.94 0.685 11.894 77.67 180.00 120.000 3.497 -7.94 0.000 11.894 7

42、7.67 190.00 119.315 3.523 -8.00 0.685 11.004 71.86 200.00 117.261 3.601 -8.17 2.739 8.919 58.24 210.00 113.844 3.739 -8.49 6.156 6.661 43.50 220.00 109.082 3.946 -8.96 10.918 4.808 31.39 230.00 103.010 4.241 -9.63 16.990 3.460 22.59 240.00 95.693 4.650 -10.56 24.307 3.497 22.84 250.00 87.238 5.214 -

43、11.84 32.762 3.497 22.84 260.00 77.806 5.996 -13.61 42.194 3.497 22.84 270.00 67.621 7.097 -16.11 52.379 3.497 22.84 280.00 56.969 8.677 -19.70 63.031 3.497 22.84 290.00 46.195 11.007 -24.99 73.805 3.497 22.84 300.00 35.693 11.894 -27.00 84.307 3.497 22.84 310.00 25.875 11.894 -27.00 94.125 3.497 22

44、.84 320.00 17.156 11.894 -27.00 102.844 3.497 22.84 330.00 9.921 11.894 -27.00 110.079 3.497 22.84 340.00 4.497 11.894 -27.00 115.503 3.497 22.84 350.001.13811.894 -27.00 118.862 3.49722.840(22sin 111cos 1-+=r X (22sin 111cos 1-+=r X ii i F P P =ii i F P P -=510510曲柄转角 惯性力 往复摩擦力 表4-4第II列综合活塞力及切向力计算表

45、 气体力P 综合活塞力 轴侧（+） 22.84 23.11 23.97 25.48 27.75 30.99 35.50 41.73 50.36 62.40 77.67 77.67 77.67 77.67 77.67 77.67 77.67 77.67 77.67 71.86 58.24 43.50 31.39 22.59 22.84 22.84 22.84 22.84 22.84 22.84 22.84 22.84 22.84 22.84 22.84 22.84 22.84 盖侧（-） -27.00 -23.78 -17.29 -11.61 -7.79 -7.94 -7.94 -7.94 -7.94 -7.94 -7.94 -7.94 -7.94 -7.94 -7.94 -7.94 -7.94 -7.94 -7.94 -8.00 -8.17 -8.49 -8.96 -9.63 -10.56 -11.84 -13.61 -16.11 -19.70