烧成制品的计算模板

1、一物料平衡计算部分 (1)制品镁铬砖(MGe 8砖，2500吨/年)1 物料种类的配比电熔镁砂B： 铬矿 ：2 电熔镁砂的粒度要求 铬矿的粒度要求颗粒 ：% 颗粒： % 细粉 ：% 细粉： %3 计算(1)总成品量 Q=吨/年(2)总烧成量 Q1=Q/(1-F1); 式中：F1：烧成废品率 F1=%;Q1= /(1- )=/年烧成废品量 f1=Q×F1/(1-F1);f= 吨/年(3)总干燥量 Q2=Q/(1-F1)(1-F2); 式中：F2：干燥废品率 F2= %;Q2= 烧成废品量 f2= F2×Q/(1-F1)(1-F2); f2= 吨/年(4)总成型量 Q2=Q/(

2、1-F1)(1-F2);Q3= 吨/年(5)总混合量 Q5=Q/K(1-F1)(1-F2)(1-F3);其中F3： 包括成型废坯和不合格泥料的循环混练量。 查表5-3 F3=10%K：镁铬砖的配比系数K=1-p×(l1铬+w3铬-l1铬×w3铬)+(1-p)×(l2烧+w3烧-l2烧×w3烧);K=Q5= 吨/年(6)总配料量 Q6= Q/K(1-F1)(1-F2);Q6= 吨/年其中电熔镁砂的配料量 Q7= Q×(1-p)/K(1-F1)(1-F2);Q7= 吨/年其中铬矿的配料量Q7= Q×p/K(1-F1)(1-F2);Q8=

3、吨/年其中纸浆废液的配料量Q8= Q×q1/K(1-F1)(1-F2); 式中q1纸浆废液的含水率，q1= %Q9= 吨/年(7)总破碎量Q10=Q/K(1-F1)(1-F2)(1-L3); 式中L3 ：原料加工运输损失L3= %；Q10= 吨/年其中烧结镁砂破碎量Q11=Q×(1-p)/K(1-F1)(1-F2)(1-L3)Q11= 吨/年其中铬矿的破碎量Q12=Q×p/K(1-F1)(1-F2)(1-L3)Q12= 吨/年(8)总磨碎量 Q13=Q×q2/K(1-F1)(1-F2)(1-L3) 式中q2：管磨机的细粉加入量；q2 = %；Q13= 吨

4、/年(9)原料在仓库总的存放量Q14=Q/K(1-F1)(1-F2)(1-L3)(1-L1); 式中 L1 ：原料在仓库中的损失 ；L1= %Q14= 吨/年其中电熔镁砂的存放量 Q15=Q(1-p)/K(1-F1)(1-F2)(1-L3)(1-L1)-QTF2+K1F1(1-F2)/K(1-F1)(1-F2)式中T：干燥废品回收率；T= %;K1：换算系数；K1=K;Q15= 吨/年其中废砖废坯的存放量Q16= QTF2+K1×F1×(1-F2)/ K(1-F1)(1-F2); Q16= 吨/年其中铬矿的存放量Q17 = Qp(1-w3)/K(1-F1)(1-F2)(1-

5、L3)(1-L1)(1- w3);Q17= 吨/年；(10)纸浆废液的存放量Q18Q18= Qq1/K(1-F1)(1-F2)(1-L5);式中纸浆废液的贮存损失L5= %Q18= 吨/年(11)混合泥料时需外加水分量W配料时烧结镁砂带入水分量W烧=Q7×w1;W烧= 吨/年配料时铬矿带入水分量 W铬=Q8×w2;W铬= 吨/年配料时纸浆废液带入的水分量W纸=0.5×Q9;W纸= 吨/年混合泥料中的水分总量W;W总=w4×(Q7-W烧)+(Q8-W 铬)+(Q9-W纸)/(1-w4);式中w4：为混合泥料的水分已定w4= %；W总= 吨/年 混合泥料时需

6、要外加水量W;W=Q(1-p)×(w4-w1)+p×(w4-w3)+0.5×q1×(2×w4-1)/ K(1-F1)(1-F2)(1-w4)W= 吨/年 (2)制品镁铬砖(MGe 12砖，3500吨/年)4 物料种类的配比电熔镁砂B： 铬矿 ：5 电熔镁砂的粒度要求 铬矿的粒度要求颗粒 ：% 颗粒： % 细粉 ：% 细粉： %6 计算(1)总成品量 Q=吨/年(2)总烧成量 Q1=Q/(1-F1); 式中：F1：烧成废品率 F1=%;Q1= /(1- )=/年烧成废品量 f1=Q×F1/(1-F1);f= 吨/年(3)总干燥量 Q2=

7、Q/(1-F1)(1-F2); 式中：F2：干燥废品率 F2= %;Q2= 烧成废品量 f2= F2×Q/(1-F1)(1-F2); f2= 吨/年(4)总成型量 Q2=Q/(1-F1)(1-F2);Q3= 吨/年(5)总混合量 Q5=Q/K(1-F1)(1-F2)(1-F3);其中F3： 包括成型废坯和不合格泥料的循环混练量。 查表5-3 F3=10%K：镁铬砖的配比系数K=1-p×(l1铬+w3铬-l1铬×w3铬)+(1-p)×(l2烧+w3烧-l2烧×w3烧);K=Q5= 吨/年(6)总配料量 Q6= Q/K(1-F1)(1-F2);Q6

8、= 吨/年其中电熔镁砂的配料量 Q7= Q×(1-p)/K(1-F1)(1-F2);Q7= 吨/年其中铬矿的配料量Q7= Q×p/K(1-F1)(1-F2);Q8= 吨/年其中纸浆废液的配料量Q8= Q×q1/K(1-F1)(1-F2); 式中q1纸浆废液的含水率，q1= %Q9= 吨/年(7)总破碎量Q10=Q/K(1-F1)(1-F2)(1-L3); 式中L3 ：原料加工运输损失L3= %；Q10= 吨/年其中烧结镁砂破碎量Q11=Q×(1-p)/K(1-F1)(1-F2)(1-L3)Q11= 吨/年其中铬矿的破碎量Q12=Q×p/K(1-

9、F1)(1-F2)(1-L3)Q12= 吨/年(8)总磨碎量 Q13=Q×q2/K(1-F1)(1-F2)(1-L3) 式中q2：管磨机的细粉加入量；q2 = %；Q13= 吨/年(9)原料在仓库总的存放量Q14=Q/K(1-F1)(1-F2)(1-L3)(1-L1); 式中 L1 ：原料在仓库中的损失 ；L1= %Q14= 吨/年其中电熔镁砂的存放量 Q15=Q(1-p)/K(1-F1)(1-F2)(1-L3)(1-L1)-QTF2+K1F1(1-F2)/K(1-F1)(1-F2)式中T：干燥废品回收率；T= %;K1：换算系数；K1=K;Q15= 吨/年其中废砖废坯的存放量Q16

10、= QTF2+K1×F1×(1-F2)/ K(1-F1)(1-F2); Q16= 吨/年其中铬矿的存放量Q17 = Qp(1-w3)/K(1-F1)(1-F2)(1-L3)(1-L1)(1- w3);Q17= 吨/年；(10)纸浆废液的存放量Q18Q18= Qq1/K(1-F1)(1-F2)(1-L5);式中纸浆废液的贮存损失L5= %Q18= 吨/年(11)混合泥料时需外加水分量W配料时烧结镁砂带入水分量W烧=Q7×w1;W烧= 吨/年配料时铬矿带入水分量 W铬=Q8×w2;W铬= 吨/年配料时纸浆废液带入的水分量W纸=0.5×Q9;W纸=

11、吨/年混合泥料中的水分总量W;W总=w4×(Q7-W烧)+(Q8-W 铬)+(Q9-W纸)/(1-w4);式中w4：为混合泥料的水分已定w4= %；W总= 吨/年 混合泥料时需要外加水量W;W=Q(1-p)×(w4-w1)+p×(w4-w3)+0.5×q1×(2×w4-1)/ K(1-F1)(1-F2)(1-w4)W= 吨/年二.原料仓库的选择计算(1)卸料方式选择 侧卸料(2)仓库形式选择封闭式，仓库的宽度 米(3)料堆中心线距仓库柱线距离L1= 米(4)铁路中心线距仓库柱线距离L2= 米(5)堆料高度h= 米(6)料堆截面积F甲=

12、 米，F乙= 米(7)原料的贮存时间a：镁砂B的贮存时间是 天b：铬矿的贮存时间是 天c：烧结镁砂的贮存时间 天(8)料堆直段部分长度 a：镁砂的料堆方式是 种堆料方式堆料直段部分长度 米b：铬矿的堆料方式是 种堆料方式堆料直段部分长度 米c：烧结镁砂的堆料方式是 种堆料方式堆料直段部分长度c= 米(9)堆料体积a：镁砂每天堆积量 吨，贮存 天，体密为 吨/立方米镁砂的堆料体积V1= 立方米镁砂的堆料长度l1= 米b: 铬矿每天堆积量 吨，贮存 天，体密为 吨/立方米铬矿的堆料体积V2= 立方米铬矿的堆料长度l2= 米d：废砖废坯的每天存放量 吨天的存放量为 吨，l4= 米e：一台颚式破碎机及

13、给料设备占用的宽度l5= 米(10)仓库的总长度l =l1+l2+l3+ l4+ l5+n×f+2×l端n：料堆间隔数目=3f：料堆之间的距离，料堆之间设隔料墙,f=1.5米l端：仓库端部无效区=5米所以，仓库长度l= 米3.破粉碎设备的选择计算3.1颚式破碎机的选择GAL-88： 主机要求产量 吨/小时k1=小时/班，k2=班/天, k3=天/年, 作业率%求出Gn=吨/小时主要设备规格：颚式破碎机PEF，生产能力吨/小时 设备台数n=Gn/生产能力= 取1台DMS97： 主机要求产量 吨/小时k1=小时/班，k2=班/天, k3=天/年, 作业率%求出Gn=吨/小时主要

14、设备规格：颚式破碎机PEF，生产能力吨/小时 设备台数n=Gn/生产能力= 取1台共 2 台3.2圆锥破碎机的选择GAL-88：主机要求产量吨/小时k1=小时/班，k2=班/天, k3=天/年, 作业率%求出Gn= =5.40吨/小时选择设备规格：1200短头圆锥破碎机，生产能力78吨/小时 设备台数n=Gn/4= 取1台DMS97：主机要求产量吨/小时k1=小时/班，k2=班/天, k3=天/年, 作业率%求出Gn=吨/小时选择设备规格：短头圆锥破碎机，生产能力吨/小时 设备台数n=Gn/4= 取1台共 2 台3.3管磨机的选择GAL：主机要求产量吨/小时 k1=小时/班，k2=班/天, k

15、3=天/年, 作业率%求出Gn=吨/小时选择设备规格：管磨机，生产能力吨/小时 设备台数n=Gn/2.5= 取1台DMS97：主机要求产量吨/小时 k1=小时/班，k2=班/天, k3=天/年, 作业率%求出Gn=吨/小时选择设备规格：管磨机，生产能力吨/小时 设备台数n=Gn/2.5= 取1台共 2 台3.4混练机主机要求产量GN=吨/小时 k1=小时/班，k2=班/天, k3=天/年, 作业率%求出 Gn=吨/小时 选择设备规格：，高速混练机，混合能力吨/小时设备台数n= 取4台 4.成型设备选择计算根据公式计算出摩擦压砖机每台的小时产量Gh台=q·m（1-f）/t Gh台压砖机

16、小时产量 t/h台；q 压砖机的台班砖坯生产的块数，块/班·台；m 每块砖坯重量，Kg/块；f 废品率2%；t每班生产时间，一般取6.5h，一天两班 n理=GN/Gh·台4.1 实际计算1.每年产 吨型号 的LTM76尺寸体积cm3=g/ cm3 m=V×=3150.0×3.00=9.450Kg选用成型压力630T的摩擦压砖机q：500块Gh台=q·m（1-f）/t=500×9.450×(12%)/6.5=0.741吨GN=10000/365×2×6.5=2.107吨 n理=GN/Gh·台=2.

17、107/0.741=2.84台 取3台2. 每年10000吨 50-20型号的LTM74 尺寸 500×160/140×100 体积7500.0cm3=2.95g/ cm3 m=V×=7500.0×2.95=22.125Kg选用成型压力630T的摩擦压砖机q：500块Gh台=q·m（1-f）/t=500×22.125×(12%)/6.5=1.668吨GN=10000/365×2×6.5=2.107吨n理=GN/Gh·台=2.107/1.668=1.26台 取2台3.每年产5000吨85-90型号

18、的LTM74 尺寸 850×195/105×100 体积12750.0cm3=2.95g/ cm3 m=V×=12750.0×2.95=37.613Kg选用成型压力800T的摩擦压砖机q：450块Gh台=q·m（1-f）/t=450×37.613×(12%)/6.5=2.552吨GN=5000/365×2×6.5=1.054吨 n理=GN/Gh·台=GN/Gh·台=1.054/2.552=0.41台 取1台总计630T 5 台 800T 1 台5干燥工段的计算考虑到制品全部为镁碳砖干燥

19、制度相同，可以在同一条干燥窑中干燥，所以计算时把小时干燥量加起来计算，节约成本。5.2干燥器的计算 G0= Q2/365×24=25510.20/365×24=2.91吨/小时一般考虑30%的生产不平衡系数，则隧道干燥器总条数 2.847 取3条干燥器 干燥时间15h 一条干燥窑容纳20台车 则=2.91×15/1.0×20=2.195.3干燥车数量的计算铝镁碳砖采用隧道干燥器热处理，成型工作日为天，班制，干燥工作日为5天，班制生产。a:因为成型,和班制不同,所以空班需要有装好的砖坯的干燥车数量n1n1=G×T1/g=台 取24台b：干燥前后干

20、燥车周转的数量n2n2=G×T2/g=台 取12台式中T1, T2为空班,半班的小时数c:机械成型占用的车辆数量n3 n3=N0×n1=台 取12台式中N0为机械成型设备数量(按你自己计算的需要成型设备台数计算) n1为每台成型设备占用的车辆数,摩擦压砖机要2台 d:隧道干燥器内的干燥车的数量n4=N1×n=台 取60台 式中n为每条干燥窑内干燥车的数量e :干燥后砖坯拣选和砖坯贮存所占用的车辆数n5干燥后砖坯拣选和砖坯贮存按一个班进入干燥器砖坯计算，则干燥车数量为 n5= G×T/g=台 取24台f:检修车辆数n6 检修车辆数，按a- e项车辆数总和的

21、1% 计算，则干燥车辆数为：n6=(n1n2n3n4n5)×1%=（24+12+12+60+24）×1%= 取2辆干燥工序要求车辆总量n= n1n2n3n4n5n6=台隧道干燥窑的长度是米，干燥车的装砖量1吨，干燥时间小时，废品率%。干燥段采用的运输设备是三吨低压电拖车六烧成工段的计算隧道窑的选择(1)隧道窑的规格110×2.2×1.3(2)窑车尺寸2.2x2.2(3)窑内容纳窑车数50辆(4)窑车装砖量约5吨(5)推车时间间隔120分钟(6)预定产量2000021000吨/年(7)烧成温度15201580摄氏度(8)燃料种类：煤气(9)平均废品率58%(10)年工作日数350日隧道窑的设计产量G1=TgJ×24×60/； T: 窑的年工作日，取365日 g：窑车平均装砖量 J: 平均废品率 ：推车时间间隔G1=365×5×0.94×24×60/120=20069吨/年设计隧道窑的数量为N=G/G1G：要求制品的年产量，吨/年 N=15000/20069=0.7474 取1条隧道窑窑车数量的确定1.隧道窑内的窑车数量是50辆2.装砖台占用窑车