长春市某大厦高层建筑采暖给排水设计(毕业说明书)

1、摘要本设计为长春市永辉大厦高层建筑采暖、给排水设计。该建筑为综合性的建筑，包括地下一层及地上十五层。地下室层高，有车库、储水池、员工宿舍等，地上一层和二层建筑物，层高，都是综合市场。三层，层高，是人材市场。四层，层高，有餐饮中心、办公室、厨房等。五层为设备层，层高，六层到十五层，层高2。对该建筑物的采暖进行分区采暖，并且由建筑物内房间功能的不同，采取不同的系统。一层至四层为低区，采用下供下回式，水平串联。五层至十层为中区，六层至十五层为高区，都采用垂直单管式。对于垂直单管，上面几层采用单管跨越式，下面几层采用单管顺流式，这样能适当的减轻供暖系统中出现的上热下冷的现象。该建筑换热站放在地下室，换

2、热站总的流量为/h,分别对三个区进行采暖供水，每个区都用两台换热器，三台循环水泵和两台补给水泵。做中高区的给排水设计，给水分为一个区，给水进行下分式，对于底层的排水单独排出，给水管材使用PPR塑料管，排水管材使用UPVC塑料管。在设计过程中，参考了大量的图集、标准，进行了合理的设计。关键词：采暖； 换热站; 给排水; 设计AbstractThis design is high-rise heating and water supply and drainage design for Yonghui mansion of Changchun. This building is integrate

3、d, including one floor underground and fifteen floors on overground part. The basement is high, with garages, reservoirs, and employee dormitories and so on; the first and second floors on ground are aggregate markets, which are high. With the height of , the third floor is the personnel market. The

4、 forth floor, with the height of , is set with repast center, offices, kitchens and so on. The fifth floor is mechanical floor, which is tall. From the sixth to the fifteenth floor, there are guest rooms. The gross heat load of this building is 655.27 Kw, and the gross building area is 21100.2.Accor

5、ding to the different functions of the rooms, that inside the building, the heating for this building will be divided into different parts and adopt different system. From the first to forth floor is the lower part, using the horizontal cascade system with upper supply and lower return. The middle p

6、art-from the fifth to tenth floor and the high part- from sixth to fifteenth floor, adopt vertical monotube system. For the vertical monotube, the upper floors employ single pipe leap-forward type, but the lower floors adopt single pipe downstream valves type, thus could alleviate properly the pheno

7、menon of upside-hot and underside-cold that appeared in the heating system.The heat-exchange station of this building sets in the basement, with the gross flow of 28176.6 Kg/h, conducts the heating and water supply for the three parts separately. Every part has two heat-exchange stations, three circ

8、ulating water pumps and two make-up pumps.For the water supply and drainage design of middle and high parts, water supply is divided into one part and employs underside supply type. For the separate discharging of water in understratum, water supply use PPR plastic pipes,water drainage pipes use UPV

9、C plastic pipes.During the course of the design, through reading lots of collective drawing, specifications, I do reasonable design with might and main.Key words: heating, heat-exchange station, water supply and drainage, design目录摘要IAbstractII目录I第1章 设计任务1 设计题目1 原始资料1 土建资料1 围护结构的选择1 气象资料2 动力资料2第2章 采暖

10、方案确实定及热负荷的计算3 设计原理及方案确实定3 热负荷计算4 维护结构的根本耗热量4 围护结构的附加耗热量5 冷风渗透耗热量6 地下室热负荷地带计算法8第3章 散热器的计算10 散热器的选择10 散热器的布置10 散热器的面积计算11 散热器内热媒平均温度tpj11 散热器传热系数K及其修正系数值11 散热器组装片数修正系数112 散热器连接形式修正系数212 散热器连接形式修正系数312 散热器片数或长度确实定13第4章 采暖水力计算16 供暖系统水力计算的根本公式16 水力计算的步骤16 低区水力计算17 中区水力计算22 高区水力计算26第5章 换热站30 换热站位置选择的原那么和依

11、据30 换热站主要设备的选择30 换热器的选择30 循环水泵的选择32 补给水泵的选择34 其它设备的选择35 换热站的计算36 确定换热站各管段的流量36 换热站管道水力计算36第6章 建筑给排水设计39 给排水资料39 动力资料39 设计内容39 生活给排水设计39 设计原那么39 给排水方案确实定40 管道的安装敷设41 为防止水再度污染的要求41 管道水力计算41 生活给水设计秒流量计算公式42 给水管道的沿程水头损失的计算43 水表水头损失的计算43 给水水力计算44 排水水力计算54 排水设计秒流量54参考文献66致谢67附录68千万不要删除行尾的分节符，此行不会被打印。在目录上点

12、右键“更新域，然后“更新整个目录。打印前，不要忘记把上面“Abstract这一行后加一空行第1章 设计任务1.1 设计题目长春市永辉大厦高层建筑采暖、给排水设计。1.2 原始资料1.2.1 土建资料1) 2。2共有15层，楼高58m。3) 层高：地下室为，一、二层为，三、四层为，五层为,六层至十五层高为 1.2.2 围护结构的选择1.外墙的选用：由手册选择：1水泥砂浆抹灰、喷浆 2.砖墙 1)厚度： =370mm普通砖外墙2)传热热阻R=1.07mW 3)传热系数K=0 W/() 4)冬季 tw类型：型(2). 屋顶的选用： 1.25mm厚预制细石混凝土板外表喷白色水泥浆2.卷材防水层3.保温

13、层采用沥青膨胀珍珠岩，厚度L=75mm=180mmmW,传热系数K=0.60W/()，类型：型。3).楼板的选用：楼板材质为钢筋混凝土密度为。=2500/m3 ,导热系数为W/(),厚度为150mm,内墙传热系数n W/()。4门的选用 ： 选用双层金属框门. K=W/()5.窗的选用 ：查 手册选得 ：选用单层塑钢窗. K= W/()1.2.3 气象资料根据手册查得长春地区有关气象参数： 1地区：长春市2采暖室外计算(干球)温度：tw=-233冬季室外平均风速V=/s。4最大冻土深度为。1.2.4 动力资料. 1 热源条件 ：集中供热,一次网供回水温度120 80 ，建筑设计热煤参数8060

14、。2 水泵系统：生活给水泵设在地下室，生活水泵房，采用变频泵。第2章 采暖方案确实定及热负荷的计算2.1 设计原理及方案确实定在工程设计中，围护结构的根本耗热量是按一维稳定传热过程进行计算的，即假设在计算时间内，室内、室外空气温度和其他传热过程参数都不随时间变化。但实际上是不稳定传热。对室内温度容许有一定波动幅度的一般建筑物来说，采用稳定传热计算可以简化计算方法按根本满足要求。室外热量通过地下土壤传至室外空气的过程与平壁的传热完全不一样,故地下室侧墙传热采用地带法.根据原始资料，永辉大厦共有地上15 层和地下一层，分为三个区，中高区都做垂直单管顺流式和跨越式相结合的系统型式上面几层采用跨越式，

15、下面几层采用顺流式。垂直单管的优点：系统型式简单、施工方便，造价低，可适当地减轻供暖系统中经常会出现的上热下冷的现象。单管跨越系统，立管的一局部水量流进散热器，另一局部立管水量通过跨越管与散热器流出的回水混合，在流入下层散热器。与顺流式相比，由于只有局部立管水量流入散热器，在相同的散热量下，散热量的出水温度降低，散热器中热媒和室内空气的平均温差t减小，因而所需的散热器面积比顺流式系统大一些。低区采用下供下回式系统，水平串联式。具有以下优点： 1系统的总造价，一般要比垂直式系统低； 2管路简单，无穿过各层楼板的立管，施工方便； 3有可能利用最高层的辅助空间如楼梯间、厕所等，架设膨胀水箱，不必在顶

16、棚上专设安装膨胀水箱的房间。2.2 热负荷计算2.2.1 维护结构的根本耗热量围护结构的根本耗热量按稳态传热计算，由手册查的：公式 2-1 式中 Q - 维护结构根本耗热量,( W )；K - 维护结构的传热系数，W/()；tn - 冬季室内设计温度，；a - 温差修正系数；查手册a取1；tw 采暖室外计算温度。n确实定：卫 生 间：15 地 下 室：10 消防控制室：18 卧 室：18 值 班 室：18 楼 梯 间：16 起 居 厅：18 浴 室： 25 厨 房：16 储 藏 间：10w确实定：根据我国现行的标准采用历年平均不保证 5天的日平均温度，长春市冬季室外采暧温度：tw=-23。值确

17、实定： 由暖通空调动力技术措施查得：地带K值的划分，直接铺设在土壤上、地面各构造层材料的导热系数 W/(m )的非保温地面，应平行于外墙、从外向内、每2m宽划分地带，并分别取传热系数为： 第一地带:K0 W/() 第二地带: K0=0.23 W/() 第三地带: K0 W/()第四地带: K0=0.07 W/()2.2.2 围护结构的附加耗热量维护结构的实际耗热量会受到气象条件及建筑物情况等各种因素影响而有所增减,所以需要对其进行修正,这些修正量称为围护结构附加量.附加量有朝向修正、风力附加、外门开启附加和高度附加等。： 根据供热通风手册查得：朝向修正率：北、东北、西北，取010%；东、西，取

18、-5%；东南、西南，取-10%-15%；南，取-15%-30%。当建筑物受到遮挡时，还应根据遮挡情况选取朝向修正率。当窗墙面积比大于1：1时，为了与一般房间有同等的保证率，宜在窗的根本耗热量中附加10%。：本工程不考虑风力附加耗热量，风力附加在计算围护结构根本耗热量时，外外表换热系数aw对应的风速约为4m/s因此，在一般情况下，不必考虑风力附加。3.外门开启附加：根据手册查得，为加热开启外门时侵入的冷空气，对于短时间开启无热风幕的外门，外门的布置情况：一道门： 附加率： 65n%两道门： 附加率： 80n%三道门： 附加率： 60n%，n-建筑物的楼层数。4.高度附加耗热量： 根据手册查得，由

19、于室内温度梯度的影响，往往使房间上部的传热量加大。因此规定：当房间净高超过4m时，每增加1m，附加率为2%，但最大附加率不超过15%。应注意高度附加率应加在根本耗热量和其他附加耗热量进行风力、朝向、外门修正之后的耗热量的总和上。2.2.3 冷风渗透耗热量由于缝隙宽度不一，风向、风速和频率不一，因此由门窗缝隙渗入的冷空气量很难准确计算。标准规定，对于六层以上的民用建筑以及生产辅助建筑物按下式计算门窗缝隙渗入冷空气的耗热量公式 2-2式中 Q 冷风渗透耗热量 W;L 渗透冷空气量 m3/h；tn 采暖室内设计温度 ；tw 采暖室外计算温度 ；wn 采暖室外计算温度下的空气密度Kg/m3。 对于多层

20、和高层建筑渗透冷空气量按下式计算： 公式 m3/h (2-3) 式中 L0 在基准高度单纯风压作用下，不考虑朝向修正和内部隔断情况时，每米门窗缝隙的理论渗透冷空气量m3/mh； L0 =a1 ( )b,其中： a1 外门窗缝隙渗风系数m3/mhPab.当无实测数据时，可根据建筑外窗空气渗透性能分级的相关标准，查表选择a1=0.5。 v0 基准高度冬季室外最多风向的平均风速m/s，按标准?采暖通风与空气调节设计标准?GB500192003的内容查得，v0= /s。 冷风渗透压差综合修正系数，由： 公式 m = crcf+ Cch (2-4) 式中 cr 热压系数，当无法精确计算时，按开敞空间取1

21、.0。 cf 风压差系数，当无实测数据时，可取cf=0.7。 n 单纯风压作用下，渗透冷空气量的朝向修正系数； C 作用于门窗上的有效热压差与有效风压差之比，按式2-5确定； ch 高度修正系数，按下式计算： ch (2-5) 式中 h 计算门窗的中心线标高m。 有效热压差与有效风压差之比，按下式计算： 公式 2-6 式中 hz 单纯热压作用下，建筑物中和面的标高m，可取建筑物总高度的1/2； tn 建筑物内形成热压作用的竖井计算温度。2.2.4 地下室热负荷地带计算法1.第一地带：Q10-23 W：Q10-23 W：Q10-23 W：Q10-23 W 地下室总热负荷 Q以101房间第二个北外

22、窗为例，进行热负荷的计算，方法如下：由计算可得：北外窗面积F=22。由建筑物功能，室内计算温度tn=16，室外计算温度tw=-23。室内外计算温差 t=tn tw=16 -23=39。查表取温差修正系数a=1，由公式2-1得：根本耗热量Q391 =430W取朝向修正xch=8%，风向修正xf= 0,所以，修正后的耗热量： Q = Q1+xch+xf = 4301+8%+0 =一层层高为，高度修正xg=2.2%，所以，围护结构的耗热量： Q1计算冷风渗透耗热量：由公式2-2得：Q2Ltn tw=5对于冷风侵入耗热量不考虑。Q3=0。所以，房间总的耗热量： Q总=Q1+Q2+Q3 =474.6+1

23、26.56+0以上为房间耗热量计算过程，其它房间的耗热量计算结果在附录表中列出。第3章 散热器的计算3.1 散热器的选择查手册并比拟各类散热器：选择铸铁散热器，它的优点是：1.结构简单，防腐性好。 2.使用寿命长以及热稳定性好的优点。3.柱型散热器有带脚和不带脚的两种片型，便于落地或挂墙安装。4.外形美观，易去除积灰，容易组成所需的面积。 柱型散热器有五种规格，经比拟，选择TZ4-6-5 四柱760型散热器：型号：TZ4-6-5 散热面积：2/片重量：/片 水容量：/片 TZ4表示灰铸铁四柱型，6表示同侧进出口中心距为600mm，5表示最高工作压力0.5Mp。传热系数计算公式：K =t0.29

24、3 W/ 3-13.2 散热器的布置根据标准，散热器的布置应符合以下规定：1.本设计的散热器一般安装在外窗的窗台下，当安装有困难时如玻璃幕墙、落地窗等，也可安装在内墙，不影响散热；2.在双层外门的外室以及门斗中不应设置散热器，以防冻裂；3.在楼梯间布置散热器时，考虑楼梯间热流上升的特点，将散热器尽量布置在地层。3.3 散热器的面积计算散热器计算是确定供暖房间所需散热器的面积和片数。1.由手册查得，散热器散热面积F：公式 m2 3-2式中 Q 散热器散热量，W；tpj 散热器内热媒平均温度，； tn 供暖室内计算温度，；K 散热器传热系数，W/ ；1 散热器组装片数修正系数；2 散热器连接形式修

25、正系数；3 散热器安装形式修正系数。3.4 散热器内热媒平均温度tpj 散热器内热媒平均温度tpj随供暖热媒热水 参数和供暖系统形式而定。1. 在热水供暖系统中，tpj为散热器进出口水温的算术平均值。公式 tpj=tsg+tsh/2 (3-3) 式中 tsg 散热器进水温度，； tsh 散热器出水温度，。3.5 散热器传热系数K及其修正系数值1. K值表示当散热器内热媒平均温度tpj与室内气温tn相差1时，每1m2散热器面积所散出的热量W。2. 影响散热器传热系数的因素很多：散热器的制造情况如采用的材料、几何尺寸、结构形式，外表喷涂等因素和散热器的使用条件如使用的热媒、温度、流量、室内空气温度

26、及流速。传热系数K值：公式 K=atb =atpj-tnb W/m2 (3-4) 或 Q=AtB=Atpj-tnB W (3-5)式中 K 在实验条件下，散热器的传热系数，W/m2； A、B、a、b 由实验确定的系数； t 散热器热媒与室内空气的平均温差，t= tpj-tn。 Q 在散热面积F条件下的散热量，W。 t越大，那么传热系数K及散热量Q值越高。3.5.1 散热器组装片数修正系数1 柱型散热器的修正系数查手册得：表3-1组装片数5689101115162021修正系数 注：因测试时是以10片为一组进行的，故大于、小于10片时需进行修正。3.5.2 散热器连接形式修正系数2 所有散热器传

27、热系数K=ft和Q= ft的关系式，都是在散33热器支管与散热器同侧连接，上进下出的实验状况下整理得出。因此，在上进下出实验公式计算其传热系数K值时，应予以修正，在本次设计过程中，水平串联的2，垂直单管的2的值取1.0。3.5.3 散热器连接形式修正系数3 安装在房间内的散热器，有种种方式，如敞开装置、加装遮挡罩板等，实验公式K=ft或Q= ft，都是在散热器敞开装置情况下整理的。在本次设计中，取3=1。 3.6 散热器片数或长度确实定按下式计算所需散热器的总片数或总长度。公式 n= F / f 3-6式中 F 散热器散热面积，m2 。 f 每片或每1m长的散热器散热面积，m2/片或m2/m。

28、计算的结果根据每组片数或长度乘以修正系数1，最后确定散热器面积。暖通标准规定，柱型散热器面积可比计算值小2片数n只能取整数。1. 对于水平串联散热器的计算，以101房间的五组散热器为例：因为共有五组散热器，80/60供回水，所以每组散热器的温差取4。对于第一组散热器：Q=533.1+601.2=1134.3W，平均温差： ，所以，t=tpj-tn=78-18=60。传热系数：K=atb60=8.31W/m2散热器传热面积：单片散热器面积：f=2 散热器片数：当散热器片数为1120片时，因此，实际散热器的片数为：F2.73=2, 所以，散热器片数：,取整数，n=12片。对于第二组散热器,Q=94

29、8W, tpj=74,所以, t=tpj-tn=56。F=2，K=8.14W/m2，所以，实际计算散热器片数n=11片。对于第三组散热器，Q=478W，tpj=70,所以, t=tpj-tn=52。F=2，K=7.97W/m2，同理，计算后取整数，散热器片数n=6片。对于第四组散热器，Q=1134.3W，tpj=66,所以, t=tpj-tn=48。F=4m2，K=7.78W/m2，同理，计算后取整数，散热器片数n=16片。对于第五组散热器，Q=1134.3W，tpj=62,所以, t=tpj-tn=44。F=2，K=7.59W/m2，同理，计算后取整数，散热器片数n=18片。2. 对于垂直单

30、管，垂直串联的散热器的计算以六至十层的601房间以上为例：散热器的平均温差计算方法均同上。对于第一组散热器：Q=1640W，tpj=78,所以, t=tpj-tn=60。F=2，K=8.31W/m2，通过计算取整数得，散热器片数n=15片。对于第二组散热器，Q=1086W，tpj=74,所以, t=tpj-tn=56。F=2，K=8.14W/m2，通过计算取整数得，散热器片数n=12片。对于第三组散热器，Q=1053W，tpj=70,所以, t=tpj-tn=52。F=m2，K=7.97W/m2，通过计算取整数得，散热器片数n=12片。对于第四组散热器，Q=1048W，tpj=66,所以, t

31、=tpj-tn=48。F=2.48m2，K=7.97W/m2，通过计算取整数得，散热器片数n=12片。对于第五组散热器，Q=1036W，tpj=62,所以, t=tpj-tn=44。F=2，K=7.59W/m2，通过计算取整数得，散热器片数n=12片。其它房间散热器的计算方法以上两房间。房间编号与热负荷计算的草图编号相同。第4章 采暖水力计算本循环采用机械循环热水供暖系统，热源由集中供热的锅炉房供应.并且与墙面接触处设置了柔性防水套管，以免管子漏水。与此同时，为了消 除或者减轻系统的水平失调，本系统采用同程式4.1 供暖系统水力计算的根本公式 热水供暖系统中计算管段的压力损失，用下式表示： 公

32、式 P = Py + Pj = RL + Pj Pa 4-1 式中 P 计算管段的压力损失，Pa； Py 计算管段的沿程损失，Pa； Pj 计算管段的局部损失，Pa； R 每米管长的沿程损失，Pa/m； L 管段长度，m。4.2 水力计算的步骤1.选择最不利环路，由图4-1可见，进行管段编号。2.确定最不利环路各管段的管径。1求单位长度平均比摩阻，根据下式： 公式 Pa/m 4-2 式中 沿程损失约占总压力损失的估计百分数； 最不利循环环路或分支环路的管路总长度，m。 2根据各管段的热负荷，求出各管段的流量。 公式 Kg/h 4-3 式中 Q 管段的热负荷，W； tg 系统的设计供水温度，；

33、th 系统的设计回水温度，。4.确定长度压力损失Py=RL，将每一管段R与L相乘。Pj。 1确定局部阻力系数，查手册确定各管段局部阻力系数。在统计局部阻力时，对于三通和四通管件的局部阻力系数，应列在流量较小的管段上。2查手册，根据管段流速V,可查出动压头Pd值。 公式 Pj=Pd ， 4-4 式中 Pd 动水压头，有手册查出； 各管段的总局部阻力系数。 6.求各管段的压力损失 P = Py + Pj。 7.求出环路总压力损失。 8.求出管道的不平衡率。 应注意：如水力计算结果和图示说明个别立管供、回水节点间的资用压力过小或过大，那么会使下一步选用该立管的管径过粗或过细，设计很不合理。此时，应调

34、整第一、二步骤的水力计算，适当改变个别供、回水干管的管段直径，使易于选择各立管的管径并满足环路不平衡率的要求。4.3 低区水力计算 该建筑，低区是一至四层，一、二层高，三、四层高。采用下供下回式系统，低区总的热负荷 68486.37W。列表如下： 低区最不利环路水力计算表 4-1管段编号管段负荷Q W管段流量Gkg/h)管段长Lm)管径DN管内流速v (m/s)比摩阻pa/m)沿程阻力损失(pa)局部阻力损失(pa)总的阻力损失pa)12345678910最不利的环路1260851112178021812277214042560387028333731219105242700.39551150

35、701489576385270653142795557165245850331.563881615496457571968500.24331994317372071600400.344985134829207863400.18202159361912548540400.1562339510807034740471865113967171327124951239671712512012131138070347404718651412548540400.156233951517148737400.161611312916140425603870704535231726085111217803770

36、18845654 P总= 低区最有利环路水力计算表 4-2管段编号管段负荷Q W管段流量Gkg/h)管段长Lm)管径DN管内流速v(m/s)比摩阻pa/m)沿程阻力损失(pa)局部阻力损失(pa)总的阻力损失pa)12345678910最有利的环路12608511121780421812277214042560387028333718185157964034337319482920825150471972018515796403074835521508492187500.284989659422832603580500.46902260116223946684071500.5137432069

37、4241026684415500.5692231323251227275277708132241037161404256038707045352317260850112178065.11377018845654 P总= 对于以上表格中计算，以1管段为例： Q=260851W，由公式4-3可得： G= Kg/h 由水力计算图上量的距离 L= ，根据流量，由手册查得： 取管径 DN=80mm，管内流速 V=/s。在实际工程的设计中，最不利环路的各管段水流速过高，各并联环路的压力损失难以平衡，所以常用控制 Rpj 的方法，按Rpj=60120Pa/m选取管径。 取 R=65.11Pa/m。 因为沿程

38、阻力系数Py=RL，所以Py1.47=95.7Pa。 对于局部阻力系数：一个截止阀，= 7.0； 二个90弯头，= 1.0； 一个分流三通，= 3.0。 所以，管道的总阻力系数 =11。 根据流速V=0.64，查手册可得：Pd=198.3Pa。 由公式4-4计算得： Pj=Pd Pa。 由此，根据公式 4-1： P=Pj+Pd =2181.3+95.7=2277 Pa。 同理，其它管段的计算方法同1管段，并依次填入表内。由表计算可得，低区环路的不平衡率： 不平衡率= 值小于10%，满足水力平衡计算的要求。图4-1 低区水力计算草图 4.4 中区水力计算 该楼510层是中区，建筑功能为5层为设备

39、层，610层是客房，中区总的热负荷为21829.05W。 中区最不利环路水力计算表 4-3管段编号管段负荷Q W管段流量Gkg/h)管段长Lm)管径DN管内流速v(m/s)比摩阻pa/m)沿程阻力损失(pa)局部阻力损失(pa)总的阻力损失pa)12345678910最不利的环路18278535604070658385104325177322265038901283428101841500.2315.6555651204316811362505724815292441258400.28656777336268071153400.26112831957243701048400.218554139

40、821933943400.1911227139919496838320.238965154101705973432154331871114622629324336791212185524324214561397484192515630186147311314250.15661783154874210250.10481058162437105254723701731681136240195124319 P总= 3765Pa 中区最有利环路水力计算表 4-4管段编号管段负荷Q W管段流量Gkg/h)管段长Lm)管径管内流速v(m/s)比摩阻pa/m)沿程阻力损失(pa)局部阻力损失(pa)总的阻力

41、损失pa)12345678910最有利的环路18278535604070658385104325177322265038901283428101841500.235565120431681136250572481182437105250.1517225197194874210250.10371249207311314250.15751792219748419250.2075291042212185524320.141032412723146226293214213524170597343219254246251949683832893912826219339434038276527243701

42、0484064329628268071153400.26222662882929244125840601161761731681136240195124319 P总= 3294Pa对于以上表格中计算，以1管段为例： Q=82785W，由公式4-3可得： G= Kg/h 由水力计算图上量的距离 L= 40m， 根据流量，由手册查得： 取管径 DN=70mm，管内流速 V=/s。在实际工程的设计中，最不利环路的各管段水流速过高，各并联环路的压力损失难以平衡，所以常用控制 Rpj 的方法，按Rpj=60120Pa/m选取管径。 取 R=16.44Pa/m。采用阀门进行调节。 因为沿程阻力系数Py=RL，所以Py40=658Pa。 对于局部阻力系数：一个截止阀，= 7.0； 一个分流三通，= 3.0。 所以，管道的总阻力系数 =10。 根据流速V=0.64，查手册可得：Pd=38.54Pa。 由公式4-4计算得： Pj=Pd 10385 Pa。 由此，根据公式 4-1： P=Pj+Pd =658+385=1043 Pa。 同理，其它管段的计算方法同1管段，并依次填入表内。由表计算可得，低区环路的不平衡率： 不平衡率= 值小于10%，满足水力平衡计算的要求。 水利计算草图如图4-2。 图4-2 中区水力计算草图4.5 高区水力计算 该楼1115层是高区，高区都是客房，高区总热负荷为17