化工原理_15万吨乙醇~水溶液连续精馏塔设计课程设计(共33页)

1、化工(hugng)与制药学院课程设计说明书 题 目: 1.5万吨乙醇(y chn)水溶液连续(linx)精馏塔设计学 院: 化工与制药学院专业班级: 学生姓名: 学 号: 同组者: 指导老师: 完成日期: 年 月 日09生技1班化工(hugng)原理课程设计任务书课程设计题目(tm)乙醇(y chn)-水溶液连续精馏塔设计课程设计的内容设计方案的确定带控制点的工艺流程图的确定操作条件的选择（包括操作压强、进料状态、回流比等）塔的工艺计算全塔物料衡算最佳回流比的确定理论板及实际板的确定塔径的计算降液管及溢流堰尺寸的确定浮阀数及排列方式（筛板孔径及排列方式）的确定塔板流动性能的校核塔板负荷性能图的

2、绘制塔板设计结果汇总表辅助设备工艺计算（1）换热器的面积计算及选型（2）各种接管管径的计算及选型（3）泵的扬程计算及选型6塔设备的结构设计：（包括塔盘、裙座、进出口料管）课程设计的要求撰写课程设计说明书一份工艺流程图一张设备总装图一张课程设计所需的主要(zhyo)技术参数原料(yunlio)： 乙醇(y chn)-水溶液原料温度： 30处理量： 1.5万吨/年原料组成（乙醇的质量分数）：50%产品要求：塔顶产品中乙醇的质量分数： 94%；塔顶产品中乙醇的回收率：99%生产时间： 300天（7200 h） 冷却水进口温度：30加热介质： 0.6MPa饱和水蒸汽课程设计的进度安排查找资料，初步确定

3、设计方案及设计内容，1-2天根据设计要求进行设计，确定设计说明书初稿，2-3天撰写设计说明书，总装图，答辩，4-5天课程设计考核方式与评分方法指导教师根据学生的平时表现、设计说明书、绘图质量及答辩情况评定成绩，采用百分制。其中：平时表现 20%设计说明书 40%绘图质量 20%答辩 20%指导教师：王为国 学科部负责人： 年 月 日化工(hugng)与制药学院课程设计综合(zngh)成绩评定表学生姓名学生班级设计题目指导教师评语指导教师签字：年 月 日答辩记录答辩组成员签字： 记录人：年 月 日成绩综合评定栏设计情况答辩情况项 目权重分值项 目权重分值1、计算和绘图能力351、回答问题能力20

4、2、综合运用专业知识能力102、表述能力（逻辑性、条理性）103、运用计算机能力和外语能力104、查阅资料、运用工具书的能力55、独立完成设计能力56、书写情况（文字能力、整洁度）5综合成绩指导教师(jiosh)签名： 学科(xuk)部主任签名： 年 月 日 年 月 日目 录一、概述(i sh)1.1 设计依据11.2 技术来源11.3 设计任务及要求2二：计算过程1.塔型选择22.操作条件的确定32.1 操作压力32.2 进料状态32.3 加热方式32.4 热能利用33. 有关的工艺计算3.1 最小回流比及操作回流比的确定43.2 塔顶产品产量、釜残液量及加热蒸汽量的计算43.3 全凝器冷凝

5、(lngnng)介质的消耗量63.4理论(lln)塔板层数的确定63.5全塔效率(xio l)的估算83.6 实际塔板数94. 精馏塔主题尺寸的计算4.1 精馏段与提馏段的体积流量94.1.1 精馏段94.1.2 提馏段104.2 塔径的计算114.3 塔高的计算135. 塔板结构尺寸的确定5.1 塔板尺寸135.2 弓形降液管145.2.1 堰高 145.2.2 降液管底隙高度h0 145.3 浮阀数目及排列145.3.1 浮阀数目 145.3.2 排列 155.3.3 校核 166. 流体力学验算6.1 气体通过浮阀塔板的压力降(单板压降) 176.1.1 干板阻力176.1.2 板上充气

6、液层阻力176.1.3 由表面张力引起(ynq)的阻力176.2 漏液(lu y)验算 176.3 液泛验算(yn sun) 186.4 雾沫夹带验算 187. 操作性能负荷图7.1 雾沫夹带上限线 197.2 液泛线197.3 液体负荷上限线 197.4 漏液线 207.5 液相负荷下限线207.6 操作性能负荷图 20 8. 各接管尺寸的确定8.1 进料管 228.2 釜残液出料管 228.3 回流液管 238.4 塔顶上升蒸汽管 238.5 水蒸汽进口管239 辅助设备的选取9.1 冷凝器249.2 再沸器24三、设计一览表24四、设计小结26附录：工艺流程图设备(shbi)总装图一:概

7、述乙醇在工业、医药、民用等方面，都有很广泛的应用，是很重要的一种原料。在很多方面，要求乙醇有不同的纯度，有时要求纯度很高，甚至是无水乙醇，这是很有困难的，因为乙醇极具挥发性，也极具溶解性，所以，想要得到高纯度的乙醇必须通过一定的方法。要想把低纯度的乙醇水溶液提升到高纯度，最简单的方法就是用连续精馏的方法，因为乙醇和水的挥发度相差不大。精馏是多数分离过程，即同时进行多次部分汽化和部分冷凝的过程，因此可使混合液得到几乎完全的分离。化工厂中精馏操作是在精馏塔内进行的，塔内装有若干层塔板或充填一定高度的填料。为实现精馏分离操作，除精馏塔外，还必须从塔底引入上升蒸汽流和从塔顶引入下降液。可知，单有精馏塔

8、还不能完成精馏操作，还必须有塔底再沸器和塔顶冷凝器，有时还要配原料液预热器、回流液泵等附属设备，才能实现整个操作。乙醇水是工业上最常见的溶剂，也是非常重要的化工原料之一，是无色、无毒、无致癌性、污染性和腐蚀性小的液体混合物。因其良好的理化性能，而被广泛地应用于化工、日化、医药等行业。近些年来，由于燃料价格的上涨，乙醇燃料越来越有取代传统燃料的趋势，且已在郑州、济南等地的公交、出租车行业内被采用。山东业已推出了推广燃料乙醇的法规。长期以来，乙醇多以蒸馏法生产，但是由于乙醇水体系有共沸现象，普通的精馏对于得到高纯度的乙醇来说产量不好。但是由于常用的多为其水溶液，因此，研究和改进乙醇水体系的精馏设备

9、是非常重要的。塔设备是最常采用的精馏装置，无论是填料塔还是板式塔都在化工生产过程中得到了广泛的应用，在此我们作板式塔的设计以熟悉单元操作设备的设计流程和应注意的事项是非常必要的。1.1 设计依据本设计依据于教科书的设计实例，对所提出的题目进行分析并做出理论计算。1.2 技术来源目前，精馏塔的设计方法以严格计算为主，也有一些简化的模型，但是严格计算法对于连续精馏塔是最常采用的，我们此次所做的计算也采用严格计算法。1.3 设计任务及要求原料：乙醇水溶液，年产量1.5万吨乙醇含量：45%(质量分数)，原料液温度：30设计要求：塔顶的乙醇含量不小于94%(质量分数)塔顶的乙醇回收率99%(质量分数)

10、二：计算过程1. 塔型选择根据生产任务，若按年工作日300天，每天开动设备24小时计算，产品流量为2083kg/h，由于产品粘度较小，流量较大，为减少造价，降低生产过程中压降和塔板液面落差的影响，提高生产效率，选用浮阀塔。其被广泛使用原因浮阀塔的主要特点如下： 操作弹性大，在较宽的气液负荷变化范围内均可保持高的板效率。其弹性范围为5-9，比筛板塔和泡罩塔的弹性范围都大； 处理能力大，比泡罩塔大20-40，但比筛板塔略小； 气体为水平方向吹出，气液接触良好，雾沫夹带量小，塔板效率高，一般比泡罩塔高15左右； 干板压降比泡罩塔小，但比筛板塔大； 结构简单、安装方便，制造费用约为泡罩塔的60%-80

11、，为筛板塔的120-130； 2. 操作条件的确定2.1 操作压力由于乙醇水体系对温度的依赖性不强，常压下为液态，为降低塔的操作费用，操作压力选为常压其中塔顶压力为塔底压力2.2 进料状态虽然进料方式有多种，但是饱和液体进料时进料温度不受季节、气温变化和前段工序波动的影响，塔的操作比较容易控制；此外，饱和液体进料时精馏段和提馏段的塔径相同，无论是设计计算还是实际加工制造这样的精馏塔都比较容易，为此，本次设计中采取饱和液体进料2.3 加热方式精馏塔的设计中多在塔底加一个再沸器以采用间接蒸汽加热以保证塔内有足够的热量供应；由于乙醇水体系中，乙醇是轻组分，水由塔底排出，且水的比热较大，故可采用直接水

12、蒸气加热，这时只需在塔底安装一个鼓泡管，于是可省去一个再沸器，并且可以利用压力较底的蒸汽进行加热，无论是设备费用还是操作费用都可以降低。2.4 热能利用精馏过程的原理是多次部分冷凝和多次部分汽化。因此热效率较低，通常进入再沸器的能量只有5%左右可以被有效利用。虽然塔顶蒸汽冷凝可以放出大量热量，但是由于其位能较低，不可能直接用作为塔底的热源。为此，我们拟采用塔釜残液对原料液进行加热。3. 有关的工艺计算由于精馏过程的计算均以摩尔分数为准，需先把设计要求中的质量分数转化为摩尔分数。原料液的摩尔组成：同理可求得：原料液的平均摩尔质量：同理可求得：30下，原料液中由此可查得原料液，塔顶和塔底混合物的沸

13、点，以上计算结果见表2。表2 原料液、馏出液与釜残液的流量与温度名称原料液馏出液釜残液50900.5(摩尔分数)0.28120.77880.002摩尔质量25.8739.8118.1沸点温度/8078.6299.383.1 最小回流比及操作回流比的确定由于是泡点进料，过点做直线交平衡线于点，由点可读得，因此：又过点作平衡线的切线，切点为，读得其坐标为 所以，可取操作回流比3.2 塔顶产品产量、釜残液量及加热蒸汽量的计算以年工作日为300天，每天开车24小时计，进料量为：由全塔的物料衡算方程可写出：=0.002(蒸汽) (泡点) 3.3 全凝器冷凝介质的消耗量塔顶全凝器的热负荷：可以查得，所以取

14、水为冷凝介质，其进出冷凝器的温度分别为30和40则平均温度下的比热，于是冷凝水用量可求：3.4理论塔板层数的确定精馏段操作线方程：提馏段操作线方程：线方程：表1 乙醇水溶液体系的平衡数据液相中乙醇的含量(摩尔分数)汽相中乙醇的含量(摩尔分数)液相中乙醇的含量(摩尔分数)汽相中乙醇的含量(摩尔分数)0.00.00.400.6140.0040.0530.450.6350.010.110.500.6570.020.1750.550.6780.040.2730.600.6980.060.340.650.7250.080.3920.700.7550.100.430.750.7850.140.4820.8

15、00.820.180.5130.850.8550.200.5250.8940.8940.250.5510.900.8980.300.5750.950.9420.350.5951.01.0在相图中分别画出上述直线，利用图解法可以求出块(含塔釜)其中，精馏段13块，提馏段4块。3.5全塔效率的估算用奥康奈尔法()对全塔效率进行估算：由相平衡方程式可得根据乙醇水体系的相平衡数据可以查得：(塔顶第一块板)(加料板)(塔釜)因此可以求得：全塔的相对平均挥发度：全塔的平均温度：在温度下查得因为所以，全塔液体的平均粘度：全塔效率3.6 实际塔板数，即38块(含塔釜)其中，精馏段的塔板数为：，即29块4. 精

16、馏塔主题尺寸的计算4.1 精馏段与提馏段的体积流量4.1.1精馏段整理精馏段的已知数据列于表3(见下页)，由表中数据可知：液相平均摩尔质量：液相平均温度：表3 精馏段的已知数据位置进料板塔顶(第一块板)质量分数摩尔分数摩尔质量/温度/83.8378.62在平均温度下查得液相平均密度为：其中，平均质量分数所以，精馏段的液相负荷同理可计算出精馏段的汽相负荷。精馏段的负荷列于表4。表4 精馏段的汽液相负荷名称液相汽相平均摩尔质量/32.3136.845平均密度/794.91.274体积流量/1.357(0.000377)3862.7(1.073)4.1.2提馏段整理提馏段的已知数据列于表5，采用与精

17、馏段相同的计算方法可以得到提馏段的负荷，结果列于表6。表5 提馏段的已知数据位置塔釜进料板质量分数摩尔分数摩尔质量/温度/99.3883.83表6 提馏段的汽液相负荷名称液相汽相平均摩尔质量/21.9826.9平均密度/889.20.878体积流量/3.13(0.000869)3999.2(1.1)4.2 塔径的计算由于精馏段和提馏段的上升蒸汽量相差不大，为便于制造，我们取两段的塔径相等。有以上的计算结果可以知道：汽塔的平均蒸汽流量：汽塔的平均液相流量：汽塔的汽相平均密度：汽塔的液相平均密度：塔径可以由下面的公式给出：由于适宜的空塔气速，因此，需先计算出最大允许气速。取塔板间距，板上液层高度，

18、那么分离空间：功能参数：从史密斯关联图查得：，由于，需先求平均表面张力：全塔平均温度，在此温度下，乙醇的平均摩尔分数为，所以，液体的临界温度：设计要求条件下乙醇水溶液的表面张力平均塔温下乙醇水溶液的表面张力可以由下面的式子计算：，所以：根据塔径系列尺寸圆整为此时，精馏段的上升蒸汽速度为：提馏段的上升蒸汽速度为：4.3 塔高的计算塔的高度可以由下式计算：已知实际塔板数为块，板间距由于料液较清洁，无需经常清洗，可取每隔8块板设一个人孔，则人孔的数目为：个取人孔两板之间的间距，则塔顶空间，塔底空间，进料板空间高度，那么，全塔高度：5. 塔板结构尺寸的确定5.1 塔板尺寸由于塔径大于800mm，所以采

19、用单溢流型分块式塔板。取无效边缘区宽度，破沫区宽度，查得弓形溢流管宽度弓形降液管面积验算：液体在精馏段降液管内的停留时间液体在精馏段降液管内的停留时间5.2 弓形降液管5.2.1堰高采用平直堰，堰高取，则5.2.2降液管底隙高度h0若取精馏段取，提馏段取为，那么液体通过降液管底隙时的流速为精馏段：提馏段：的一般经验数值为5.3 浮阀数目及排列采用F1型重阀，重量为33g，孔径为39mm。5.3.1浮阀数目浮阀数目气体通过阀孔时的速度取动能因数，那么，因此个5.3.2排列由于采用分块式塔板，故采用等腰三角形叉排。若同一横排的阀孔中心距，那么相邻两排间的阀孔中心距为：取时画出的阀孔数目只有60个，

20、不能满足要求，取画出阀孔的排布图如图1所示，其中图中，通道板上可排阀孔40个，弓形板可排阀孔20个，所以总阀孔数目为个5.3.3校核气体通过阀孔时的实际速度：实际动能因数：(在912之间)开孔率：开孔率在10%14之间，满足要求。6. 流体力学验算6.1 气体通过浮阀塔板的压力降(单板压降)气体通过浮阀塔板的压力降(单板压降)6.1.1干板阻力浮阀由部分全开转为全部全开时的临界速度为：因为所以6.1.2板上充气液层阻力取板上液层充气程度因数，那么：6.1.3由表面张力引起的阻力由表面张力导致的阻力一般来说都比较小，所以一般情况下可以忽略，所以：6.2 漏液验算动能因数，相应的气相最小负荷为：其

21、中所以可见不会产生过量漏液。6.3 液泛验算溢流管内的清液层高度其中，所以，为防止液泛，通常，取校正系数，则有：可见，即不会产生液泛。6.4 雾沫夹带验算泛点率=查得物性系数，泛点负荷系数所以，泛点率=可见，雾沫夹带在允许的范围之内7. 操作性能负荷图7.1 雾沫夹带上限线取泛点率为80%代入泛点率计算式，有：整理可得雾沫夹带上限方程为：7.2 液泛线液泛线方程为其中，代入上式化简后可得：7.3 液体负荷上限线取，那么7.4 漏液线取动能因数，以限定气体的最小负荷：7.5 液相负荷下限线取代入的计算式：整理可得：7.6 操作性能负荷图由以上各线的方程式，可画出图塔的操作性能负荷图。根据生产任务

22、规定的气液负荷，可知操作点P(0.00146，1.103)在正常的操作范围内。连接OP作出操作线，由图可知，该塔的雾沫夹带及液相负荷下限，即由漏液所控制。在负荷性能图A上，作出操作点A，连接OA，即可作出操作线。由图可以看出，该筛板的操作上线为液泛控制，下线为漏液控制。由图可读得：所以，塔的操作弹性为有关该浮阀塔的工艺设计计算结果汇总于表7表7 浮阀塔工艺设计计算结果项目数值与说明备注塔径1.0板间距0.4塔板型式单溢流弓形降液管分块式塔板空塔气速1.44溢流堰长度0.705溢流堰高度0.05板上液层高度0.06降液管底隙高度0.015浮阀数个80等腰三角形叉排阀孔气速10.5阀孔动能因数5临

23、界阀孔气速10.09孔心距0.0764同一横排的孔心距排间距0.06相临二横排的中心线距离单板压降540.2液体在降液管内的停留时间76.3精馏段32.5提馏段降液管内的清液高度0.1284泛点率，%64.1气相负荷上限1.65雾沫夹带控制气相负荷下限0.57漏夜控制开孔率，%13.5操作弹性2.898. 各接管尺寸的确定8.1 进料管进料体积流量取适宜的输送速度，故经圆整选取热轧无缝钢管(YB231-64)，规格：实际管内流速：8.2 釜残液出料管釜残液的体积流量：取适宜的输送速度，则经圆整选取热轧无缝钢管(YB231-64)，规格：实际管内流速：8.3 回流液管回流液体积流量利用液体的重力

24、进行回流，取适宜的回流速度，那么经圆整选取热轧无缝钢管(YB231-64)，规格：实际管内流速：8.4 塔顶上升蒸汽管塔顶上升蒸汽的体积流量：取适宜速度，那么经圆整选取热轧无缝钢管(YB231-64)，规格：实际管内流速：8.5 水蒸汽进口管通入塔的水蒸气体积流量：取适宜速度，那么 经圆整选取热轧无缝钢管(YB231-64)，规格：实际管内流速：9 辅助设备的选取9.1 冷凝器 冷凝器选用单壳程的列管式换热器，冷凝剂选用冷水，冷水走管程，蒸汽走壳程，该冷凝器为全冷凝器，对全凝器作热量衡算并忽略热量损失，选定冷水的入口温度为t1=25,出口温度为t2=40,选定回流液在饱和温度下进入塔内，由于塔

25、顶馏出液几乎为纯乙醇作焓按纯乙醇计算，则所以QC=Vr=256.62916399=4.3106J为冷水消耗量9.2 再沸器本设计分离乙醇-水体系，可以采用直接蒸汽加热，只需在精馏塔的底部通入水蒸气即可，不需要外加再沸器。设计结果一览表项目符号单位计算数据精馏段提镏段各段平均温度79399.38平均流量气相VSm3/s0.5361.1液相LSm3/s0.003850.001869实际塔板数N块134板间距HTm0.40.4塔的有效高度Zm9.22.8塔径Dm0.90.9空塔气速um/s1.371.4塔板液流形式单流型单流型溢流装置溢流管型式弓形弓形堰长lwm0.7050.705堰高hwm0.060.05溢流堰宽度Wdm0.120.12管底与受液盘距离hom0.03320.0216板上清液层高度hLm0.060.06孔径domm5.05.0孔中心距tmm76.476.4孔数n孔8080开孔面积m20.4870.487筛孔气速uom/s29.5129.60塔板压降hPkPa0.540.54液体在降液管中停留时间s76.332.5降液管内清液层高度Hdm0.12840.197负荷上限液沫夹带控制液沫夹带控制负荷下限液相负荷下限控制漏液控制气相最大负荷VSmaxm3/s1.651.65气相最小负荷VSminm