高层框剪住宅及配套设施岩土工程勘察报告

1、X湖XXXX基地岩土工程勘察报告XX省XXXXX 测设计院-PAGE 19-X湖XXXX基地岩土工程勘察报告1 概述1.1工程概况拟建XX省XX厅XXX湖XXXX基地项目规划地块位于XX市X湖新区西部入口区，基地北侧为林芝路，东侧为西藏路，南侧为方兴大道。拟建建筑物包括：6栋住宅楼，剪力墙结构，地上2426层，地下1层，建筑面积85000m2，住宅楼室外地坪高程24.00m，有一层地下室，地下室底板为地面下4.5m；各栋楼之间空地，建地下车库，建筑面积281200m2，负1层地下车库底板为地面下5.5m。拟建办公楼因不具备施工条件等原因，未列入本次勘察范围之内。各拟建建筑物具体位置、设计室内地

2、坪标高及其尺寸详见附图01-01“勘探孔平面布置图”。该工程重要性等级为二级，场地与地基复杂程度等级均为二级，按岩土工程勘察规范(GB500212001)划分，该工程岩土工程勘察等级为乙级。我院受XX省水利水电置业发展有限公司的委托进行该工程住宅楼及地下车库的岩土工程详细勘察工作。1.2勘察依据1）甲方提供拟建XX省XX厅XXX湖XXXX基地总平布置面图及地形图；2）岩土工程勘察规范（GB500212001）（2009版）；3）高层建筑岩土工程勘察规程（JGJ722004）；4）建筑地基基础设计规范（GB500072002）；5）建筑桩基技术规范（JGJ942008）；6）建筑基坑支护技术规程

3、（JGJ120-99）；7）建筑抗震设计规范（GB500112001）（2008版）；8）膨胀土地区建筑技术规范（GBJ11287）；9）高层建筑箱形与筏形基础技术规范（JGJ699）10）土工试验方法标准（GBT501231999）；11）中国地震动参数区划图（GB18306-2001）12）岩土工程勘察报告编制标准(CECS99:98)13）建筑工程勘察文件编制深度规定（试行）(建质2003144号)14）XX省工程建设场地抗震性能评价标准（GB34/144-1997）15）建筑工程地质钻探技术标准（JGJ87-92）16）静力触探技术规程（CECS04：88）17）国家强制性条文对岩土工

4、程勘察的技术要求。1.3勘察目的、任务本次勘察属详细勘察阶段，主要勘察任务和要求如下：1）查明建筑场地地层岩性、岩土层分布、厚度及其物理力学性质；2）查明地下水的埋藏情况、类型、补给关系、水位、变幅，以及土和水对混凝土、钢结构的侵蚀性，提出合理的抗浮设计水位和防水设计水位；3）查明场地内有无不良地质现象，评价场地稳定性及地基地震效应；4）提供满足设计、施工所需的各土、岩层承载力、压缩模量、桩基设计、基坑支护等参数；5）划分场地类别，评价场地的稳定性和适宜性；6）建议建筑物的基础形式、埋深、持力层选择，并进行相应的承载力或沉降计算；7）对设计和施工中可能遇到地质方面问题进行分析与评价，并提出处理

5、意见或防治措施。1.4勘察工作量、作业周期此次勘察为详细阶段的岩土工程勘察。根据工程性质、规模及场地条件，共计布置并完成勘探孔66孔，其中取土、标准贯入试验钻孔、鉴别孔45孔，孔深20.063.5m；静探孔21孔，孔深11.920.2m，累计完成钻探进尺2786.9m；定点测量89点。我院安排6个钻探和1个剪切波速测试组进驻工地，共计安排XY-100型钻机6台，静力触探仪CL4A型4台（套），波速测试仪器一台，并采用全站仪 ZHT602施放勘探孔和测量孔口高程。外业钻探、取样和测试工作于4月上旬完成。勘探所采取的土样分批送土工试验室进行室内试验工作，室内土样常规试验、岩样单轴抗压试验工作于4月

6、中旬结束，部分特殊试验项目于4月下旬结束，地质资料整理及报告编写工作亦同步进行。本次勘察具体完成工作量见表1.4-1。本次勘探钻孔的封孔回填工作，均按勘察大纲规定执行，采用粘土球封孔并捣实。本报告及图件均采用吴淞高程系，引测点分别位于拟建办公主楼和西办公副楼外林芝路边，S1点高程22.92m，S2点高程23.33m（高程数据由XX市X湖新区建设指挥部办公室提供）。表1.4-1 勘察工作量一览表工 作 内 容单 位数 量备 注勘 探钻机孔米/孔 2413.0/45总进尺2786.90m（各孔均已用粘土球回填）静探孔米/孔 373.0/21取 样取原状土样件230取水样件2现场测试标准贯入试验次3

7、18标贯击数未经杆长修正水位观测次25.0定点测量点89波速测试孔/米6/317剪切波速测试室内试验常规土工试验组216渗透试验组34颗粒分析组42岩石单轴抗压强度试验组28三轴剪切试验组11CU和UU高压固结试验组13膨胀试验组152 场地工程地质条件2.1地形、地貌工程场地位于江淮丘陵区，地貌单元属河流二级阶地。拟建场地宽185米，长216米，由西南最低点至东北最高点地块内高程差值为2.5米，坡度为0.4%，基本平坦。场地南侧、北侧和东侧分布有绿化带，绿化带内堆有大量弃土或建筑垃圾，一般地面高程在23.526.0m；场地西侧为芦苇塘，一般水深1.01.5m，塘底高程22.5m左右；场地中部

8、为以连片水塘和取土坑为主，一般塘底高程21.0m左右，勘探期间坑塘内尚有较多积水，测得水深1.02.5m。本区年平均气温15，年平均降水量1000mm，属亚热带湿润性季风气候区。2.2场地岩土层分布场区地层属大别山区六安分区（ 1），宏观地貌单元为江淮丘陵，微地貌单元为岗地。土层除表层的填土外，均为第四系晚更新统（Q3al+pl）河湖相冲洪积地层，土性主要为粘土、粉质粘土。下卧基岩为白垩系（K）的红砂岩。根据此次钻探资料，结合原位测试及室内试验结果分析，拟建场地岩土层分布自上而下（由新到老）为：1层素填土（Qml）：层厚5.300.50m，层底标高23.9018.80m，灰黄、褐黄色，松散稍密

9、，软塑可塑，湿，主要为粉质粘土，局部夹有少量建筑垃圾，填土主要分布在场地周边。2层杂填土（Qml）：层厚3.201.40m，层底标高21.3421.01m，杂色，松散，主要为建筑垃圾，粉质粘土或粘土充填，主要分布在场地北侧。1层粘土或粉质粘土（Q3al+pl）：厚度12.501.30m，平均厚度6.0m，层底标高20.3910.39m。黄灰、黄色，可塑硬塑状，湿，含铁锰结核或钙质结核，局部夹有灰白色高岭土。该土层场地内连续分布，且层位稳定。2层粘土 (Q3al+pl)：厚度38.0025.90m，平均层厚31.77m，层底标高-14.72-19.75m，棕黄、棕红、褐黄色，硬塑坚硬状态，湿，上

10、部夹有铁锰质结核或钙质小砂礓，下部砂礓或结核含量较多，底部偶夹有小砾石。无摇振反应，光滑，干强度、韧性高。1层全风化泥质砂岩：厚度11.705.50m，平均层厚8.49m，层底标高-22.93-26.65m，紫红色，局部灰黄灰白色，硬塑坚硬，湿。上部多呈棕红色夹有小砾石，粘性较大，手捏即碎，干后开裂；中部呈灰白色，夹有黑色的氧化物或水锈；下部呈褐色或红色，强度低，易断易碎,断口粗糙。岩芯采取率8095，岩芯完整，岩石质量指标RQD好。2层强风化泥质砂岩(K1)：厚度5.501.40m，平均层厚3.17m，层底标高-25.03-30.75m，紫红色，硬塑坚硬，稍湿，中密，含云母片，其表部已完全风

11、化成土、砂状，局部夹有灰白色高岭土，岩屑团块手可折、掰断（碎），失水后易散裂。岩芯采取率7090，岩芯较完整，岩石质量指标RQD较好。3层中风化泥质砂岩(K1)：仅在SL68孔揭穿该层，揭露层厚4.20m，层底标高-37.79m，紫红色，坚硬，致密，稍湿，厚层状构造，含云母片，岩体裂隙充填石英脉。岩芯采取率7090，岩芯较完整，锤击声较脆，岩石质量指标RQD较好，岩屑团块失水后易散裂。岩石天然单轴极限抗压强度室内试验范围值1.582.63 MPa，平均值1.83MPa，按岩土工程勘察规范（GB500212001）划分为极软岩。4层微风化泥质砂岩(K1)：未钻穿，埋深在56.00m以下，至高程-

12、31.79m，紫红色，岩层表部较破碎，岩芯采取率8095，岩芯较完整，锤击声较脆，岩石质量指标RQD好。2.3岩土层物理力学性质1、地基土主要物理力学指标及原位测试成果，分别以各层位进行统计，并做必要取舍，按下列各式计算平均值（m）、标准差（f）、及变异系数（）： 2、根据现场原位测试、室内土试成果等，经统计、分析、计算，地基土主要物理力学性质指标特征值（最大值、最小值、平均值、标准值、标准差、变异系数）见表2.3-1、表2.3-2、表2.3-3和表2.3-4。3、变异性评价：物理指标中，变异系数一般较低，说明拟建场地土质较均匀；力学指标中，变异性多为较低或中等，统计指标离散性较小。各土样常规

13、试验物理力学性质见“土工试验综合成果表”02-0102-06；各土样胀缩试验成果见“土工试验综合成果表”02-07；岩石天然湿度单轴抗压强度试验成果见 “岩样试验报告”，单轴抗压强度指标统计结果见表2.3-5。 表2.3-5： 单轴抗压强度指标统计表各土样高压固结试验成果见“土工试验综合成果表”02-08，高压固结试验曲线见附图03-0103-02；土样三轴试验成果见“土工试验综合成果表”02-09，三轴剪力试验成果图见附报告04-0104-08。3 场地水文地质条件3.1地下水类型及水位场地位于江淮分水岭，地下水资源较为贫乏。场地地下水类型分为两类：一类为上层滞水，分布于1层素填土、1层粘土

14、或粉质粘土表层裂隙中，受大气降水和地表水渗入补给，无统一水位，水量一般较小，多随季节性降水变化而变化。勘探期间测得钻孔内该层地下水静水位埋深0.202.80m，水位标高20.9123.59m。勘探期间，XX地区降水较频繁，地下水受降水的补给，地下水位相对较高。地下水排泄方式主要是由地势较高地段流向低洼地带。第二类为层间水，分布于1层和2层泥质砂岩全强风化带中，水量有限，无承压性，基础（桩基）施工采取一般抽排水措施即可。据调查：地下水埋深常年变幅为0.02.7m，最高水位在极端情况下可至地表。因此拟建场地的地下结构应考虑地下水的浮力作用，建议抗浮设防水位取室外设计地坪标高下1.0m进行设计。如果

15、建筑物地下室基础附近素填土完全清除，且地表水排泄条件良好时，可不考虑地下水浮力对地下室的上浮影响。3.2地下水水质及水和土的腐蚀性评价为了查明场地地下水对砼有无腐蚀性，勘探期间分别在SL16孔和SL23孔取地下水水样一组，进行水质分析试验，试验成果见下表3.2-1： 表3.2-1： 水质分析成果表位置Ca2+Na+Mg2+Cl-SO42-HCO3-侵蚀性CO2总硬度PH值水化学类型mg/LSl1638.4034.7423.2223.3555.10199.804.21191.547.82HCO3-Ca2+、Mg2+Sl2340.1736.8519.8622.1351.23205.363.9118

16、2.127.75HCO3-Ca2+、Mg2+注：其它各项指标详见水质分析报告。根据场地周边区域水质环境和我院本次地下水水质分析试验报告，按照岩土工程勘察规范（GB500212001）2009年修订版，场地属湿润区，环境类型为类，水和土对混凝土具微腐蚀性；对混凝土结构中的钢筋具微腐蚀性，土对钢结构的腐蚀等级为弱。3.3岩土层透水性根据场地周边水文地质勘察资料和本次土工试验资料，现将场地内各岩、土层渗透系数K经验值提供如下：1层素填土 K=1.510-6cm/s1层粘土或粉质粘土 K=5.010-7cm/s2层粘土 K=4.010-7cm/s1层全风化泥质砂岩 K=2.010-5cm/s2层强风化

17、泥质砂岩 K=4.010-6cm/s3层中风化泥质砂岩 K=1.010-7cm/s4 场地稳定性及抗震效应评价4.1场地稳定性根据区域地质资料及勘探资料分析，该建筑场地岩土性单一，分布均匀，层位稳定，未发现有影响场地稳定性的活动断裂构造及其它不良工程地质现象存在，为稳定的建筑场地。建筑场地无软弱土层和液化土层分布，地基土稳定性良好，为建筑抗震有利地段。4.2抗震效应评价1、抗震设防烈度根据中国地震动参数区划图GB18306-2001，工程区地震动峰值加速度为0.10g（50年超越概率10%），工程区抗震设防烈度为度，属设计地震分组第一组。2、场地土类型及建筑场地类别按建筑抗震设计规范（GB50

18、011-2001）（2008版），土层的等效剪切波速按下式计算：Vse =d0/t t=(di/ Vsi)该场地SL18、SL25、SL31、SL46、SL54、SL61钻孔剪切波速测试结果见表4.2-1，序号孔号等效剪切波速(m/s)覆盖层厚度(m)覆盖层层位1SL18241.649.0至强风化层顶面2SL25227.948.0至强风化层顶面3SL31222.643.5至全风层下部4SL46226.649.0至强风层中部5SL54226.450.0至强风层中部6SL61266.050.0至强风层底部表4.2-1： 钻孔土层等效剪切波速、覆盖层厚度表根据勘探资料，拟建场地以可塑硬塑状的粘性土为

19、主，属中硬场地土；该场地平均剪切波速为235.18m/s，场地覆盖层厚（一般至强风化层的中下部）43.550.0m，按建筑抗震设计规范（GB/J50123-1999）划分为类建筑场地。根据建筑抗震设计规范（GB/J50123-1999）4.1.6条的相关规定，由于场地剪切波速和覆盖层厚度处于场地类别的分界线附近，建议设计部门按插值方法确定地震作用计算所用的设计特征周期。本场地剪切波速测试结果，具体详见“XX省XX厅XXX湖XXXX基地工程波速测试报告”。5 场地岩土工程条件分析与评价5.1岩土体特性评价1层素填土强度不均，厚度变化较大，不能做为基础持力层，应全部挖除。其中在1号楼SL15孔与车

20、库SLC16孔处为老沟塘，填土厚3.75.30m，强度低，且夹有碎石，需全部清除。2层杂填土，以为建筑垃圾为主，主要分布在4号楼和6号楼地表，一般厚度不大，亦需要全部清除。1层粘土或粉质粘土，平均厚度6.0m，分布较均匀，层位稳定，强度较高，可作为车库基础的主要持力层。若该层作为住宅楼的持力层，则其强度稍偏低，对建筑物的稳定不利。2层粘土强度高，厚度大，层位稳定，由于该层平均埋深在地面以下8.12m，埋深相对较大，不适宜作为天然地基基础持力层，为较好的下卧层。下伏泥质砂岩全风化和强风化带，平均厚度约11.50m，层位稳定，但强度差异较大，一般以硬塑坚硬状为主，局部粘性较大，风化呈粘土状，强度较

21、低。该层含少量地下水，根据地区经验该层不宜用作桩端持力层使用。3层泥质砂岩中风化层及其下伏微风化层呈坚硬致密状，岩体较完整，可作为桩端持力层。5.2土层的压缩性评价根据室内土工试验成果，场地1层粘土或粉质粘土，压缩系数在0.110.23之间，以中等压缩性为主；2层粘土，压缩系数在0.070.23之间，该层中上部以中等偏低压缩性为主，下部以低压缩性为主。主要土样的室内压缩试验曲线见附表05-0105-11，1层粘土或粉质粘土、2层粘土和1层的综合压缩曲线图见图5.2-1图5.2-3。图5.2-1： 1层压缩曲线图图5.2-2： 2层压缩曲线图图5.2-3： 1层压缩曲线图5.3地基土的应力历史通

22、过此次室内高压固结试验试验、结合拟建场地邻近工程的经验分析，拟建场地1与2层均为超固结土，通过试验测量2层粘土，前期固结压力为315.0610.0kPa，其超固结比OCR多在1.925.89，具体见表5.3-1。表5.3-1： 高压固结试验特征指标统计表5.4岩土参数建议值5.4.1天然地基设计参数拟建建筑若采用天然地基基础型式，相关土层的地基承载力特征值fak和压缩模量Es、基床系数可按下表5.4-1采用：表5.4-1： 各岩土层指标建议值表注：表列承载力特征值fak未做深宽修正，压缩模量为100200kPa压力下的值。5.4.2桩基设计参数拟建场地建筑若采用桩基础，所需桩基参数见表5.4-

23、2。表5.4-2 桩基础各岩土层指标建议值表层序土 名人工挖孔桩钻孔灌注桩预应力管桩桩周土摩阻力特征值qsa(kPa)桩端土承载力特征值qpa(kPa)桩周土摩阻力特征值qsa(kPa)桩端土承载力特征值qpa(kPa)桩周土摩阻力特征值qsa(kPa)桩端土承载力特征值qpa(kPa)1粘土或粉质粘土4040452粘 土451100458005025001全风化泥质砂岩551200508505526002强风化泥质砂岩651400609006530003中风化泥质砂岩802600702300905000注：1）2倍桩周土摩阻力特征值qsa(kPa)= 桩侧极限阻力标准值 qsik(kPa)2

24、倍桩端土承载力特征值qpa(kPa)= 桩端极限阻力标准值qpk(kPa)2）表中提供桩基参数供予估算桩承载力使用，最终应以桩静载试验结果确定。5.4.3基坑支护设计参数拟建住宅楼室外地坪高程为24.00m，住宅楼负一层地下室底板为地面下4.5m，地下车库底板为地面下5.5m，基坑开挖深度较大，须进行基坑支护设计，所需设计参数见表5.4-3。表5.4-3 基坑支护各岩土层指标建议值表层序土名容重(kN/m3) 抗剪强度（直剪）抗剪强度（三轴）挡土墙基底摩擦系数*灌注桩侧水平抗力比例系数m(MN/m4) * 静止侧压系数Ko*Ck(kPa)k(度)Ccu(kPa)cu(度)人工填土19.020.

25、010.010.00.501粘土或粉质粘土20.050.015.045.012.00.3050.00.452粘 土20.360.016.055.013.00.3560.00.40备注：带*为经验值。5.5地基土均匀性评价根据勘探、测试及室内试验资料，该场地位于同一地貌单元，场地地基土除1层和2层填土厚度变化较大，强度不均匀外，1层粘土或粉质粘土和2层粘土分布较均匀，层位稳定，一般地层层面坡度小于10%；1层和2层强度较高，地基土的压缩性差异不大，均为中低压缩性土，因此可视为均匀地基。5.6场地土膨胀性评价根据XX地区经验及此次室内胀缩性试验结果，该场地1层粘土或粉质粘土自由膨胀率为4379%之

26、间，均值64.5%，以弱膨胀潜势为主，局部具中等膨胀潜势。2层粘土自由膨胀率为4298%之间，均值61.9%，以弱膨胀潜势为主，局部具中等强膨胀潜势，地基胀缩等级为级。按膨胀土地区建筑技术规范查表得XX地区大气影响深度为3.4m，大气影响急剧层深度为1.4m。一般来说，膨胀土仅对低矮的砖混结构建筑物有影响，由于XX省XX厅XXX湖XXXX基地住宅楼为2426层的框架结构，且设有一层地下室，基础埋深较大，膨胀土对拟建住宅楼基础稳定一般不会产生影响，为安全起见，根据地方经验，建议采用以下防治措施：1、在基础底部铺一层砂石垫层（或素混凝土垫层），垫层的厚度不应小于300mm，垫层的宽度应大于基底宽度

27、；2、基础两侧回填土宜采用非胀缩土或灰土；3、采用宽散水措施，一般散水宽度为2m，散水砼面层厚度0.12m，隔热保温层可采用厚1020cm的1：3的石灰焦渣，垫层可采用灰土或三合土；4、基坑开挖时宜采用分段快速作业的办法，缩短施工周期，尽可能减少坡面和基坑曝晒或雨水浸泡。6 基础方案建议与评价6.1天然地基拟建XX省XX厅XXX湖XXXX基地住宅楼为地上2426层，地下1层，按每楼层荷载15kPa考虑，住宅楼荷载390kPa左右。拟建住宅楼室外地坪高程24.00m，住宅楼地下室底板为地面下4.5m，则建基面高程在19.0m左右。若采用天然地基，则基础位于1层的中部或下部，该层承载力特征值为24

28、0kPa，不能够满足建筑物荷载的要求，因此不能采用天然地基。拟建地下车库底板为地面下5.5m，按室外地坪高程24.00m考虑，则车库建基面高程18.0m左右，基础主要位于1层和2层的分界附近，上述地层土体强度较高，压缩变形小，且无软弱下卧层分布，为良好的天然地基。根据场地地基地质条件、建筑物荷载情况和相关工程经验，采用独立柱基础是较经济可行的方案。6.2桩基础6.2.1桩基持力层及桩型选择XX省XX厅XXX湖XXXX基地住宅楼上部结构荷载大，基础拟采用（沿剪力墙下）单排布桩，所需的单桩承载力较大。根据拟建场地的工程地质条件，结合XX地区相关工程经验，本地区主要采用的桩基形式有人工挖孔桩、钻孔灌

29、注桩和少量预应力管桩，各类桩基的使用情况分述如下：人工挖孔桩：其优点是能够直接观察孔底地层情况，孔底易清除干静，施工设备简单，噪声小，场地各桩可以同时施工，桩径大，适应性强，相对较为经济；但受人工操作的限制规范规定一般孔深不宜大于30.0m。本场地覆盖层厚4550m，若采用端承摩擦桩，以3层泥质砂岩中风化层为桩端持力，则施工条件难以达到要求；若采用摩擦桩，以2层为桩端持力，施工条件能够满足要求，建议设计部门从建筑荷载、桩基承载力及施工安全等方面进行验算和论证，以便确定经济、可行的设计方案。预应力管桩：管桩截面形状、尺寸和长度可以在一定的范围内按设计要求选择，桩身质量易于控制，一般采用静压法或锤

30、击法沉桩，施工快捷；预应力管桩属少量挤土桩，成桩时对桩周土排挤作用较小，对土体强度和变形影响不大，一般场地各桩可以同时施工。拟建场地土体强度高，且多含有结核或砂礓，沉桩困难，结合XX地区建筑经验，一般较难达到设计要求，若设计部门拟采用预应力管桩，建议进行现场沉桩试验，再根据试验结果优化设计方案。钻孔灌注桩：钻孔灌注桩属非挤土桩，技术成熟，钻进成孔速度快，能够穿透各类地层，且不受地下水位影响。拟建场地覆盖层厚，钻孔灌注桩能够以3层泥质砂岩中风化层为桩端持力，因此单桩承载力高，桩身变形很小，建议采用，但需注意控制孔底沉渣厚度，并应按规范要求进行成桩检验和监测。6.2.2单桩竖向承载力计算根据上述桩

31、基持力层和桩型的分析，这里分别按照人工挖孔桩和钻孔灌注桩两种桩型进行单桩承载力特征值计算，结果如下： 大直径单桩： Ra=usi qsaili +p qpaAp （1）式中：u桩身周长（m）， li桩穿越第i层土的厚度（m），Ap桩端面积（m2），qsai桩侧第i层土的摩阻力特征值（kPa）， qpa桩端土承载力特征值（kPa），si、p大直径桩侧阻、端阻尺寸效应系数，Ra 单桩竖向承载力特征值（kN），按上述公式（1）分别对人工挖孔桩和钻孔灌注桩的单桩竖向承载力特征值进行计算，结果见表6.2-1。表6.2-1 人工挖孔桩与钻孔灌注桩单桩竖向承载力特征值注：表中单桩竖向承载力特征值为估算结果，

32、最终应以桩静载试验结果确定。6.2.3桩基沉降预测本工程桩基若采用摩擦桩，应根据布桩情况，结合建筑桩基技术规范（JGJ942008）的相关规定进行沉降量计算。若采用嵌岩桩，对于这种类型的桩基，目前尚无明确的沉降计算公式，若按岩体变形公式计算，本工程桩基变形量很小，根据工程经验，本地区嵌岩桩一般不进行桩基沉降量计算。6.2.4桩基施工本工程桩基若采用钻孔灌注桩，桩基施工时应注意以下事项：A钻孔桩达到设计深度，对孔径、孔位、孔形和倾斜率应进行检查验收，达到设计要求，方可进行下一道工序。 B对检查验收合格的孔即可进行清孔，清孔排渣时经常补水，保持井内水头高度，防止局部塌孔事故。 C灌注水下混凝土前，

33、孔底沉淀厚度不得大于设计要求，超过时应重新清孔，清孔后即可进行浇筑水下混凝土的工作。D钻孔桩水下混凝土浇筑应连续进行，避免中断时间过长造成混凝土浇筑质量事故；每桩混凝土浇筑完成后桩顶混凝土高度高出设计桩顶的50cm以上，以保证桩顶混凝土质量。E、废弃的浆、渣应进行处理，不得污染环境。若采用人工挖孔桩，桩基施工时应注意以下事项：A施工现场设置临时土方堆放场地，所挖土方不堆放在孔边，必须尽快将弃土外运，确保施工现场畅通与安全。B本场地地层出水量较小，可选用潜水泵抽水，边抽水边开挖，成孔后及时浇筑相应段的混凝土护壁，然后继续下一段的施工。C弃土和其它建筑材料在井内垂直运输时，应采取措施，确保井下操作

34、人员的安全，在井底设置安全区，以防物体堕落伤人。D当挖孔桩至设计要求的土层后，将井底残渣清除干净，组织桩孔验收；达到设计要求后，再进行下道工序施工。E人工挖孔桩施工，要严格谨慎，施工过程中严格施工程序，加强质量检测，确保施工质量。6.3地下结构的抗浮设防评价该场地1层填土中的上层滞水水量与大气降水、地表水联系密切，极端暴雨天气时地下水位可至地表，因此拟建场地的地下结构应考虑地下水的浮力作用，建议抗浮设防水位取室外设计地坪标高下1.0m进行设计。根据XX地区相关工程经验，基坑周边土方回填若能采取有效措施隔绝1层填土及1层粘性土表层中的上层滞水的下渗，确保其不进入地下室底板，则亦可不考虑地下水的的

35、浮力影响。6.4基坑开挖支护与排水6.4.1基坑开挖与支护拟建住宅楼室外地坪高程24.00m，住宅楼地下室底板为地面下4.5m，则建基面高程在19.0m左右，基坑深度5.0m左右；拟建地下车库底板为地面下5.5m，则车库建基面高程18.0m左右，基坑深度6.0m左右。基坑底和两侧主要为1层粘性土，局部为1层或2层填土，总体上基坑周边土体强度较高，对基坑的稳定有利。由于基坑开挖较深，基坑开挖后应采取必要的维护措施，考虑到拟建场地较开阔，建议可采用以下施工方案：a、放坡挡土墙相结合的支护方案，即上部约2.5m按1：1.0放坡并采用水泥砂浆抹面处理，下段约2.5m采用砖砌重力式挡土墙支护, 坡度约1

36、：0.5。b、土钉墙+锚杆支护方案，一般按1：0.751：1.0放坡，锚杆长度约1218米， 具体应委托具有相应资质单位进行专项设计。本工程基坑开挖时会产生大量弃土，弃土堆放应与基坑有足够的安全距离，以防弃土堆放过近，人为增加基坑边坡的荷载，引发安全事故。6.4.2基坑排水本区地下水主要为上层滞水，水量小，一般不会在基坑底形成过量的积水；但本区年平均降水量1000mm，雨量较充沛，基坑开挖时会有地表水和上层滞水大量渗入，易造成基坑泡水，破坏边坡稳定，影响施工正常进行和基础工程质量，因此必须做好现场场地的截水、疏水和基坑内的排水工作。本工程基坑排水可采用普通明沟和集水井排水法，沿基坑四周开挖普通

37、明沟，对地下车库的大面积基坑，应在基坑中部增设排水明沟，一般排水明沟底应比基坑底低0.30.4m；沿排水明沟每2030m设一集水井，集水井底宜低于排水沟底0.40.5m，使地下水流汇集于集水井内，再用水泵将地下水排出基坑。6.5基础施工对环境影响本工程施工场地较开阔，其周边为城市道路或荒地，远离居民区，最近的建筑物离施工场地亦在100m以外，因此基础施工过程中产生的噪声对周边环境影响较小。若采用钻孔灌注桩，应按照规范的要求，对废弃的浆、渣进行处理，避免污染环境。7 结论与建议7.1结 论1）本项目工程重要性等级为二级，场地复杂程度为二级，地基复杂程度为二级，岩土工程勘察等级为乙级。2）拟建场地

38、为稳定的建筑场地，地基土分布均匀，适宜建筑该项工程。3）场地属湿润区，环境类型为类，水和土对混凝土不存在腐蚀性；对混凝土结构中的钢筋不具腐蚀性，对钢结构的腐蚀等级为弱。4）工程区地震动峰值加速度为0.10g，抗震设防烈度为度，属设计地震分组第一组。根据勘探和波速测试资料，属中硬场地土，等效剪切波波速平均值为235.18m/s，场地类别为类，由于场地剪切波速和覆盖层厚度处于场地类别的分界线附近，建议设计部门按插值方法确定地震作用计算所用的设计特征周期。5）该场地地下设施应考虑地下水（上层滞水）的浮力作用，建议抗浮设计水位取室外设计标高下1.0m；若能采用有效措施隔绝地表水的下渗，确保地下室底板不

39、含地下水，则可不考虑地下水的浮力作用。6）本工程基坑开挖较深，建议采用：放坡挡土墙相结合的支护方案或土钉墙+锚杆支护方案。7）场地1层以中等膨胀潜势为主，局部具弱膨胀潜势；2层粘土为中等膨胀潜势，地基胀缩等级为级，地区大气影响深度为3.4m，大气影响急剧层深度为1.4m。本工程基础埋深较大，膨胀土对基础稳定不会产生影响，但对基础施工会产生一定影响。7.2建 议1）基坑排水建议采用普通明沟和集水井排水法，基坑开挖过程中要做好基坑外截水工作，并预备好排涝设备，以防短期大量的降水集于坑内，影响施工。2）因拟建场地1层和2层粘土具中弱膨胀性，室内地坪、小区内部道路及基础设施宜按膨胀土地区建筑技术规范（

40、GBJ11287）有关条文进行设计。根据XX地区经验一般掺入6%生石灰进行土方回填。3）拟建XX省XX厅XXX湖XXXX基地住宅楼荷载较大，天然地基不能满足要求，建议采用桩基础，车库采用独立柱基础。4）桩基施工的过程中应严格按照施工组织设计的方案进行，加强质量检测，确保施工质量。基坑（桩）挖至设计标高前，应预留约0.2m厚保护层，并及时通知我院及有关部门前往验槽。5）基础施工时，基坑顶部5m范围内严禁堆放荷重大的建筑材料或大型机械设备。6）基础设计、施工过程中，如遇有与勘察报告相关问题时，请与我院联系，以便派人前往共商解决。X湖XXXX基地岩土工程勘察报告XX省XXXX勘测设计院目 录 TOC

41、 o 1-3 h z u HYPERLINK l _Toc259805059 1 概述 PAGEREF _Toc259805059 h 1 HYPERLINK l _Toc259805060 1.1工程概况 PAGEREF _Toc259805060 h 1 HYPERLINK l _Toc259805061 1.2勘察依据 PAGEREF _Toc259805061 h 1 HYPERLINK l _Toc259805062 1.3勘察目的、任务 PAGEREF _Toc259805062 h 2 HYPERLINK l _Toc259805063 1.4勘察工作量、作业周期 PAGEREF

42、 _Toc259805063 h 2 HYPERLINK l _Toc259805064 2 场地工程地质条件 PAGEREF _Toc259805064 h 3 HYPERLINK l _Toc259805065 2.1地形、地貌 PAGEREF _Toc259805065 h 3 HYPERLINK l _Toc259805066 2.2场地岩土层分布 PAGEREF _Toc259805066 h 3 HYPERLINK l _Toc259805067 2.3岩土层物理力学性质 PAGEREF _Toc259805067 h 4 HYPERLINK l _Toc259805068 3 场

43、地水文地质条件 PAGEREF _Toc259805068 h 7 HYPERLINK l _Toc259805069 3.1地下水类型及水位 PAGEREF _Toc259805069 h 7 HYPERLINK l _Toc259805070 3.2地下水水质及水和土的腐蚀性评价 PAGEREF _Toc259805070 h 8 HYPERLINK l _Toc259805071 3.3岩土层透水性 PAGEREF _Toc259805071 h 8 HYPERLINK l _Toc259805072 4 场地稳定性及抗震效应评价 PAGEREF _Toc259805072 h 9 HY

44、PERLINK l _Toc259805073 4.1场地稳定性 PAGEREF _Toc259805073 h 9 HYPERLINK l _Toc259805074 4.2抗震效应评价 PAGEREF _Toc259805074 h 9 HYPERLINK l _Toc259805075 5 场地岩土工程条件分析与评价 PAGEREF _Toc259805075 h 10 HYPERLINK l _Toc259805076 5.1岩土体特性评价 PAGEREF _Toc259805076 h 10 HYPERLINK l _Toc259805077 5.2土层的压缩性评价 PAGEREF

45、_Toc259805077 h 10 HYPERLINK l _Toc259805078 5.3地基土的应力历史 PAGEREF _Toc259805078 h 11 HYPERLINK l _Toc259805079 5.4岩土参数建议值 PAGEREF _Toc259805079 h 12 HYPERLINK l _Toc259805080 5.4.1天然地基设计参数 PAGEREF _Toc259805080 h 12 HYPERLINK l _Toc259805081 5.4.2桩基设计参数 PAGEREF _Toc259805081 h 12 HYPERLINK l _Toc2598

46、05082 5.4.3基坑支护设计参数 PAGEREF _Toc259805082 h 12 HYPERLINK l _Toc259805083 5.5地基土均匀性评价 PAGEREF _Toc259805083 h 13 HYPERLINK l _Toc259805084 5.6场地土膨胀性评价 PAGEREF _Toc259805084 h 13 HYPERLINK l _Toc259805085 6 基础方案建议与评价 PAGEREF _Toc259805085 h 14 HYPERLINK l _Toc259805086 6.1天然地基 PAGEREF _Toc259805086 h

47、14 HYPERLINK l _Toc259805087 6.2桩基础 PAGEREF _Toc259805087 h 14 HYPERLINK l _Toc259805088 6.2.1桩基持力层及桩型选择 PAGEREF _Toc259805088 h 14 HYPERLINK l _Toc259805089 6.2.2单桩竖向承载力计算 PAGEREF _Toc259805089 h 15 HYPERLINK l _Toc259805090 6.2.3桩基沉降预测 PAGEREF _Toc259805090 h 15 HYPERLINK l _Toc259805091 6.2.4桩基施工

48、 PAGEREF _Toc259805091 h 16 HYPERLINK l _Toc259805092 6.3地下结构的抗浮设防评价 PAGEREF _Toc259805092 h 16 HYPERLINK l _Toc259805093 6.4基坑开挖支护与排水 PAGEREF _Toc259805093 h 17 HYPERLINK l _Toc259805094 6.4.1基坑开挖与支护 PAGEREF _Toc259805094 h 17 HYPERLINK l _Toc259805095 6.4.2基坑排水 PAGEREF _Toc259805095 h 17 HYPERLINK

49、 l _Toc259805096 6.5基础施工对环境影响 PAGEREF _Toc259805096 h 17 HYPERLINK l _Toc259805097 7 结论与建议 PAGEREF _Toc259805097 h 17 HYPERLINK l _Toc259805098 7.1结 论 PAGEREF _Toc259805098 h 17 HYPERLINK l _Toc259805099 7.2建 议 PAGEREF _Toc259805099 h 18附 报 告1、XX省XX厅XXX湖XXXX基地工程波速测试报告2、水质检验报告3、岩石抗压试验报告附 图 表 目 录图 号图

50、表 名 称张 数01-01勘探孔平面位置图101-0201-18工程地质剖面图1702-0102-09土工试验成果汇总表903-0103-02高压固结试验成果图表204-0104-08三轴剪力试验报告805-0105-11 压缩试验曲线图1106-0106-22钻孔柱状图2207-0107-11静力触探曲线图11X湖XXXX基地岩土波速测试报告XX省XXXX勘测设计院 PAGE 6X湖XXXX基地工程波速测试报告1 概况XX省XX厅XXX湖XXXX基地工程，位于XX市X湖区，拟建6栋24-26层住宅楼，目前该工程处于详勘阶段。为了工程设计的需要，受XX省XX厅的委托，XX省XXXX勘测设计院工

51、程质量检测所对工程6栋住宅楼场地各选1个钻孔，即SL18、SL25、SL31、SL46、SL54、SL61共6个钻孔进行钻孔剪切波波速测试工作；各钻孔最大波速测试深度分别为54.0m、51.9m、52.4m、52.0m、54.8m、51.9m。现场测试日期为2010年3月24日2010年4月8日。根据本工程野外勘探资料，6个波速测试钻孔的地层简况见表1：表1 测试钻孔地层简况表钻孔编号地层简况SL180.039.5m 粉粘为主、可塑-硬塑；39.549.0m、砂岩全风化；49.052.0m、砂岩强风化；52.054.0m、砂岩中风化。SL250.038.5m 粉粘为主、可塑-硬塑；38.548

52、.4m、砂岩全风化；48.450.2m、砂岩强风化；50.251.9m、砂岩中风化。SL310.039.1m 粉粘为主、可塑-硬塑；39.143.6m、砂岩全风化；43.648.7m、砂岩强风化；48.752.4m、砂岩中风化。SL460.038.8m 粉粘为主、可塑-硬塑；38.847.9m、砂岩全风化；47.949.7m、砂岩强风化；49.752.0m、砂岩中风化。SL540.039.0m 粉粘为主、可塑-硬塑；39.049.5m、砂岩全风化；49.551.0m、砂岩强风化；51.054.8m、砂岩中风化。SL610.040.8m 粉粘为主、可塑-硬塑；40.846.6m、砂岩全风化；46

53、.650.0m、砂岩强风化；50.051.9m、砂岩中风化。2 测试依据（1）水利水电工程物探规程（SL3262005）；（2）建筑抗震设计规范（GB500112001）；（3）地基动力特性测试规范（GB/T 50269-97）；（4）有关任务及合同要求。3 测试技术方法3.1 仪器设备该工程使用美国EGGeometrics公司制造的ES1225信号增强型地震仪，接收装置为井下三分量贴壁检波器，震源为扣板及大锤。测试前后对仪器进行检验，仪器性能稳定，检波器接收正常，各道起跳干脆，所测资料准确可靠。3.2 技术方法钻孔中下入三分量贴壁检波器。采用地面锤击扣板为震源井下接收的观测方式，自孔底向上测

54、试，点距12m，记录各次激发的横波(剪切波)传播的初至时间，横波的获取，根据正反向激发扣板横波相位出现180度相位改变，摄取横波的初至时间。每测点横波正反向激发各读取三次清晰记录。每测点纵波激发读取三次清晰记录。3.3 波速测试资料整理将实测剪切波或纵波行走的斜距时间校正为垂距时间。据地基动力特性测试规范（GB/T 50269-97），其校正公式为：T=KTL 式中 T剪切波或纵波从振源经斜距校正后的时间(S)(相应于波从孔口到达测点的时间) ； T L剪切波或纵波从振源到达测点的实测时间（S）； K 斜距校正系数； H 测点的深度（m）； H0振源与孔口的高差（m）,当振源低于孔口时H0为负值； L从振源中心到测试孔的水平距离（m）。每一波速层的剪切波或纵波波速，用下式计算： V=H/T 式中V波速层的剪切波波速（m/s）； H波速层的厚度（m）； T剪切波或纵波传到波速层的顶面或底面的时间差（s）