Q∕SY 1568-2013 多管式段塞流捕集器技术规范

1、Q/SY中国石油球气翻洞企业标准Q/SY 15682013多管式段塞流捕集器技术规范Technical specification of multiple pipe type slug catcher2013-04-15 发布2013-06-01 实施中国石油天然气集团公司发布Q/SY 15682013 IQ/SY 15682013 #目 次 TOC o 1-5 h z HYPERLINK l bookmark5 o Current Document itti w n HYPERLINK l bookmark6 o Current Document i Mffl i2规范性引用文件13 术语和

2、定义14设计基本原则3T艺设计3机械设计47控制设计58 制造、安装及检验5附录A （资料性附录）几种多管式段塞流捕集器典型结构示意图 6附录B （资料性附录）多管式段塞流捕集器设计数据 8附录C （资料性附录）多管式段塞流捕集器工艺设计方法10附录D （资料性附录）多管式段塞流捕集器防腐指南18 19Q/SY 15682013Q/SY 15682013本标准按照GB/T 1. 12009标准化工作导则 第1部分：标准的结构和编写给出的规则 起草。请注意本文件的某些内容可能涉及专利。本文件的发布机构不承担识别这些专利的责任。本标准由中国石油天然气集团公司标准化委员会石油石化工程建设专业标准化委

3、员会提出并 归口。本标准起草单位：大庆油田工程有限公司、吉林油田勘察设计院、冀东油田勘察设计研究院。 本标准主要起草人：宋承毅、孟岚、韦振光、谈庆旬、詹德威、张昆、赵波、于静兰、荣博香。Q/SY 15682013 Q/SY 15682013 多管式段塞流捕集器技术规范1范围本标准规定了石油和(或)天然气生产过程中所使用的多管式段塞流捕集器的设计、制造、安 装、检验及验收的基本要求。本标准适用于陆上及海洋油气多相混输管道终端多管式段塞流捕集器的设计和制造。2规范性引用文件下列文件对于本文件的应用是必不可少的。凡是注日期的引用文件，仅注日期的版本适用于本文 件。凡是不注日期的引用文件，其最新版本(

4、包括所有的修改单)适用于本文件。GB 150. 1-150. 4 压力容器GB 713锅炉和压力容器用钢板GB 50251输气管道工程设计规范HG/T 20582钢制化T容器强度计算规定HG/T 20592-20635钢制管法兰、垫片、紧固件JB/T 4712. 1容器支座 第1部分：鞍式支座JB/T 4730. 1473(). 6 承压设备无损检测JB/T 4731钢制卧式容器JB 4732钢制压力容器一分析设计标准NB/T 47014 承压设备焊接T艺评定NB/T 47015压力容器焊接规程NB/T 47016承压设备产品焊接试件的力学性能检验SY/T 0071油气集输管道组成件选用标准S

5、Y/T ()09()油气田及管道仪表控制系统设计规范SY/T 0448油气田油气处理用钢制容器施工技术规范3术语和定义下列术语和定义适用于本文件。3. 1段塞流捕集器slug catcher用于陆上及海洋油气多相混输管道终端，捕获混输管道来段塞流，为输送介质提供缓冲空间，以 保障下游气、液相处理设备在混输管道流量间歇性急剧变化时正常工作，可具备一定气液初级分离功 能的专用设备。段塞流捕集器主要分为容积式、多管式和环管存储式三种型式。多管式段塞流捕集器 主要适用于压力高、液塞体积大的段塞流捕集场合。3. 2多管式段塞流捕集器 multiple-pipe type slug catcher捕获混输

6、管道来段塞流、气液缓冲及初级分离主要在多根平行管结构内完成的段塞流捕集器，分 为单层和双层两种结构类型。3.3管段bottle多管式段塞流捕集器上的平行管。单层结构多管式段塞流捕集器分为一级管段和二级管段。双层 结构多管式段塞流捕集器分为上层管段和下层管段。3.4级管段 primary bottle单层结构多管式段塞流捕集器中用于分离气、液相介质，并且可以储存液相介质的管段；可分为 分离段和储液段。3. 5二级管段 secondary bottle单层结构多管式段塞流捕集器中当一级管段无法满足单层结构多管式段塞流捕集器存储液相介质 体积要求时，所增设的只用于储存液相介质的管段。3.6上层管段

7、up-level bottle双层结构多管式段塞流捕集器中用于气、液相介质分离的管段。3.7下层管段 down-level bottle双层结构多管式段塞流捕集器中用于储存液相介质，并可进一步分离气、液相介质的管段。3.8分配器 splitter介于多管式段塞流捕集器人口与人口汇管之间，用于使气液两相介质尽可能均匀分配到各管段的 构件。3. 9降液管 downcomer连接于单层结构多管式段塞流捕集器人口汇管和一级管段之间，通常垂直或大角度倾斜设置的 构件。3. 10排气立管 gas riser开口于多管式段塞流捕集器管段的垂直立管，气相介质由此排至排气汇管。3. 11最高工作压力 maxim

8、um working pressure在各种操作工况下，考虑气液混输管道压力波动时捕集器内的最高压力。3. 12设计压力 design pressure设定的多管式段塞流捕集器最高压力，与相应的设计温度等参数一起作为捕集器的基本设计载荷 条件，其值不低于最高工作压力。4设计基本原则4.1多管式段塞流捕集器设计的基础资料应包括混输管道各种操作工况下的液量、气量、温度、压 力参数。4.2多管式段塞流捕集器型式的选用.应根据工艺流程、场地面积和设计储液体积等要求来确定。 4.3多相介质由混输管道进人多管式段塞流捕集器后应保证流动状态平稳，捕集器的人口管内径不 应小于混输管道末端管内径。4.4多管式段

9、塞流捕集器管段的机械设计应满足GB 50251的规定，其他各部件的机械设计应满足 GB 150. 1 150. 4 的规定。4.5捕集器材料的选择应考虑由于气相快速泄压造成低温脆性断裂的因素。5工艺设计5. 1结构组成5. 1. 1 入口部分人口部分宜包括捕集器人口、分配器、人口汇管和降液管。5.1.2管段部分单层结构管段部分宜包括一级管段和二级管段。一级管段能够满足设计储液量的要求时.可不设 置二级管段。双层结构管段部分应包括上层管段和下层管段。5. 1. 3 排气部分排气部分宜包括排气立管、排气汇管和气相介质出口。5. 1. 4排液部分排液部分宜包括排液汇管、液相介质出口和排污管。5.1.

10、5结构简图多管式段塞流捕集器的结构简图参见附录A。图A. 1是单斜率单组排气立管单层结构多管式段 塞流捕集器结构示意图。图A. 2是带二级管段的双斜率单层结构多管式段塞流捕集器结构示意图。 图A. 3是双组排气立管单层结构多管式段塞流捕集器结构示意图。图A. 4是双层结构多管式段塞流 捕集器结构示意图。图A. 5是双层结构快速排液多管式段塞流捕集器结构示意图。5.2设计要求5.2.1当管段根数较多时，可在捕集器人口和人口汇管之间设置分配器，分配器级数不宜超过2级。 5.2. 2单根人口汇管所连接的管段根数不宜超过8根。5.2.3降液管宜与水平面呈45.双层结构可不设置降液管。5.2.4单层结构

11、的管段和双层结构的下层管段应向下倾斜，管段斜率宜介于1 %2.5%之间，分离 段内部介质流动型态应为分层流。5.2.5各管段之间应设置压力平衡管。2.6在单层结构多管式段塞流捕集器中.单根管段上的排气立管根数不宜超过2根。2.7排气汇管应保证压力平衡，高度不宜低于捕集器人口汇管。2.8排液汇管应低于储液段末端。2.9 应设置超压保护。5.3工艺设计方法设计基础资料参见附录B，设计方法参见附录C。6机械设计1 特殊规定多管式段塞流捕集器局部结构强度设计计算宜采用应力分析方法，评定准则应满足JB 4732的规 定，分析报告应作为强度计算书的一部分。6.2载荷设计时应分析以下载荷：a）内压、外压或最

12、大压差。b）液柱静压力。c）捕集器自重，以及正常工作条件下或耐压试验状态下内装介质的重力载荷。d）附属设备及接管的重力载荷。e）风载荷、地震载荷、雪载荷。f）支撑件的反作用力。g）连接管道和其他部件的作用力。h）温度梯度或热膨胀量不同引起的作用力。i）冲击载荷。j）疲劳载荷。k）运输或吊装时的作用力。6.3设计要求6.3.1接管、汇管承受附加弯矩可按照JB 4732进行强度设计.许用应力强度应按GB 50251选取。6.3.2承受疲劳载荷的弯头、管汇等部件可按照JB 4732进行疲劳校核。6.3.3开孔补强宜采用GB 150. 3规定的方法；GB 150. 3无法实现时，可按照JB 4732进

13、行补强 计算。6.4支撑设置4. 1多管式段塞流捕集器的支撑宜采取多鞍座支撑，应满足HG/T 20582的规定；HG/T 20582 无法实现时.可按照JB 4732进行。双层结构的上层管段宜采取对称双鞍座支撑.应满足JB/T 4731 的规定。4.2支座宜采用固定支座与滑动支座相结合的方式.支座设计参照JB/T 4712. 1执行。6. 5材料5. 1钢板多管式段塞流捕集器受压元件用钢板应按GB 713的规定选取。6. 5. 2 管件及配件多管式段塞流捕集器的管状结构及配件宜按SY/T 0071的规定选取。6.5.3 法兰多管式段塞流捕集器上包括进出口法兰在内所有法兰宜选用符合HG/T 20

14、592-20635规定的钢 制法兰。6.6 防腐多管式段塞流捕集器防腐设计参见附录D。6.7超压保护多管式段塞流捕集器超压保护应按GB 50251的规定执行。6.8 检查孔多管式段塞流捕集器所有汇管的两端应配备端部检查孔。7控制设计7.1捕集器气相出口宜设置压力控制器。7.2捕集器应设置压力报警。7.3捕集器可设置液位检测、报警与控制系统。7.4 捕集器控制系统设计除满足上述规定外.还应满足SY/T 0090的规定。8制造、安装及检验8. 1多管式段塞流捕集器的制造应按照GB 150. 4的规定执行。8.2多管式段塞流捕集器的安装应按照SY/T 0448的规定执行。8.3多管式段塞流捕集器焊接

15、要求应按照NB/T 47014, NB/T 47015和NB/T 471)16的规定执行; 焊缝检验应按照JB/T 4730. 1-4730. 6的规定执行。8. 4多管式段塞流捕集器的安装总体直线度应按照GB 150. 4和SY/T 0448的规定执行。8. 5多管式段塞流捕集器的检验和验收应按照GB 150. 4的规定执行。附录 A（资料性附录）几种多管式段塞流捕集器典型结构示意图几种多管式段塞流捕集器典型结构示意图见图A. 1至图A. 5。图A.2带二级管段的双斜率单层结构多管式段塞流捕集器结构示意图图A. 4双层结构多管式段塞流捕集器结构示意图介质人口附录B（资料性附录）多管式段塞流捕

16、集器设计数据B. 1 工作条件B. 1. 1天然气参数：a）设计处理量： m3/d （标况）；b）相对密度: ;c）黏度: Pa s；d）组分: B. 1.2原油（凝析液）参数：a）设计处理量: m3/d;b）密度: kg/m3 ;c）黍右度: Pa s。B. 1. 3水参数：a）设计处理量: m3/d;b）密度:kg/m3 0B. 1.4工作温度：最高C，最低C。MPaB. 1.5工作压力（表压）：最大MPa,最小B. 1. 6混输管道末端管内径：B. 1.7最大段塞长度：moB. 1.8最大段塞速度：m/soB. 1. 9 地理位置: B. 1. 10 场地限制： B. 1. 11 仪表及

17、自控要求: B. 1. 12 其他要求: B.2设计要求B. 2. 1结构形式：单层结构，双层结构。B. 2. 2管段倾斜形式：单斜率，双斜率。B. 2.3设计温度：C。B. 2. 4设计压力（表压）：MPa。B. 2. 5排气立管组数：oB. 2. 6腐蚀裕量：mmoB. 2.7特殊应力消除：无，有如有要求，详细说明B. 3 防腐涂层B. 3. 1 段塞流捕集器外壁：制造标准 ，其他 如有要求，详细说明 B. 3. 2 段塞流捕集器内壁: B.3.3阴极保护： B.4特殊说明B. 4. 1无损检测：B. 4.2水压试验压力：B. 4.3吊耳：B. 4.4焊接要求：B. 4. 5安装要求：B.

18、 4. 6其他：附录C（资料性附录）多管式段塞流捕集器工艺设计方法C. 1多管式段塞流捕集器入口部分的设计C. 1. 1多管式段塞流捕集器入口多管式段塞流捕集器的人口管内径通常不小于混输管道末端管内径。C. 1.2分配器当多管式段塞流捕集器管段根数较多时.可在捕集器人口和人口汇管之间设置分配器。其主要作 用是使气液两相介质尽可能均匀地分配到捕集器各管段，避免因个别管段处理介质流量大，导致气液 分离效果差，气相携带大量液滴进人排气系统，甚至部分液相涌入排气系统等情况发生。分配器通常由多级三通结构组成（见图C. 1）.三通不但可使介质分配均匀，而且还可抵抗油气 多相混输管道流量间歇性急剧变化带来的

19、冲击力。通常三通的级数不超过2级，即捕集器管段根数通 常不超过8根。C. 1.3 入口汇管介质进人捕集器后需经入口汇管分流再进人各管段。为了使介质均匀平稳流人各管段，人口汇管内径应较大。每根人口汇管上所连接的管段不宜过多.通常不超过8根。C. 1.4降液管对于单层结构多管式段塞流捕集器.降液管的作用是在非段塞流工况时规整介质流动型态，使多 相介质尽可能地以分层流型态进人管段中，便于后续气液分离。降液管通常与水平面呈45。为了使 介质进人管段后流态保持分层流，降液管直径通常小于管段的直径.推荐降液管直径取值管段内径的 三分之二。对于双层结构多管式段塞流捕集器可以不设置降液管。C.2管段工艺设计和

20、尺寸计算管段设计是多管式段塞流捕集器设计的核心，捕集器的缓冲功能、气液分离功能和存储功能都是 在管段内实现的，其工艺设计是否合理直接影响到捕集器的缓冲能力和气液分离效果。管段设计流程见图C. 2O图C.2多管式段塞流捕集器管段设计流程图C. 2.1计算多管式段塞流捕集器设计储液体积多管式段塞流捕集器的设计储液体积按公式（C. 1）计算：Vse = C（Vlnt +Vbuffer） （C. 1）式中：Vsc-多管式段塞流捕集器设计储液体积，单位为立方米（m3）;C设计系数.通常取1.2;VIM多管式段塞流捕集器最大处理液塞体积，即混输管道正常操作、启动、停输、输量变化、 清管等工况下产生的液塞体

21、积中的最大值，单位为立方米（m3）;多管式段塞流捕集器设计液相缓冲体积.通常取值为满足下游工艺设备正常运行所需 液相缓冲体积，单位为立方米（m3）。C.2.2选定管段斜率单层结构多管式段塞流捕集器的管段和双层结构的下层管段通常向下倾斜.管段斜率宜介于 之间。单层结构的分离段和储液段可选取同一斜率.也可选取不同斜率（又称双斜率结 构）。C.2.3选取管段根数和管段内径多管式段塞流捕集器管段根数的选取主要取决于以下几个因素：a）油气多相混输管道中介质的流量。b）捕集器设计液相缓冲体积。c）管段最大允许长度（与捕集器的允许占地面积有关）。d）管段内径。e）管段斜率。多管式段塞流捕集器的气液分离主要是

22、在单层结构的一级管段和双层结构的上层管段中来完成 的，因此需要先确定这些管段的根数。管段根数通常是2的指数倍，但不宜过多，一般不超过8根。单层结构的一级管段和双层结构的上层管段根数的选取与此部分管段内径的选取密切相关，它们 需要配合气液分离管段内气相介质速度综合选取。可以先初步选取气液分离管段根数及其管段内径， 再由公式（C. 2）计算出气液分离管段内气相介质速度。式中：wG单根气液分离管段内气相介质速度，单位为米每秒（m/s）;C设计系数，通常取1.2；Qvg多管式段塞流捕集器内气相介质体积流量，单位为立方米每秒（m3/s）;np气液分离管段根数，单层结构为一级管段根数，双层结构为上层管段根

23、数；Dbottle气液分离管段内径，单层结构为一级管段内径，双层结构为上层管段内径，单位为米 （m）;Hl气液分离管段的设计持液率。多管式段塞流捕集器内多相介质在气液分离管段中应以分层流动型态为最佳。多管式段塞流捕集 器的气液分离管段根数、气液分离管段内径和气液分离管段内气相介质速度应满足Taitel和Dukler 的其他流型转化为分层流的判断准则见公式（C.3），即式中：wG气液分离管段内气相介质速度，单位为米每秒（m/s）;Al气液分离管段截面上液相高度，单位为米（m）;Dbottle气液分离管段内径，单层结构为一级管段内径，双层结构为上层管段内径，单位为米 （m）;Pl液相介质密度，单位

24、为千克每立方米（kg/m3）；Pg气相介质密度，单位为千克每立方米（kg/m3）;g重力加速度，单位为米每二次方秒（m/s2）;Ag气相介质流通面积，单位为平方米（m2）;0气液分离管段与水平面之间的夹角，单位为度（）;Si气液分离管段湿周，单位为米（m）。在单层结构多管式段塞流捕集器设计过程中，受占地面积、机械设计、加工安装等方面因素影 响，有时管段的长度会受到限制，一级管段的储液量无法满足设计要求。此时可在一级管段两侧同步 增设二级管段用来存储多余的液相介质，其长度应与一级管段储液段长度相等，其根数应为偶数。在双层结构多管式段塞流捕集器设计过程中，下层管段通常是用来存储液相的，其根数为偶数

25、。 管段根数和长度由捕集器设计储液体积等因素决定。C. 2.4选取分离效率，计算气液分离段长度在单层结构多管式段塞流捕集器中，气液分离段指的是一级管段起点至最后一个排气立管之间的 管段；在双层结构中，气液分离段指的是上层管段。为了保证气液分离，多相介质在分离段停留时间 需要足够长，即分离段足够长或介质流速控制在一定范围内，国际上一些生产捕集器的石油工程公司 通常把气相介质流动速度控制在2m/s以内。计算气液分离段长度的方法很多，可采用等液滴尺寸沉降法。计算步骤如下：第一步：确定液滴直径。第二步：计算阿基米德准数。阿基米德准数按公式（C.4）计算。 （C.4）式中：Ar阿基米德准数；d液滴直径，

26、单位为米（m）;pL液相介质密度，单位为千克每立方米（kg/m3）；pc气相介质密度，单位为千克每立方米（kg/m3）;g重力加速度，单位为米每二次方秒（m/s2）;叫气相介质动力黏度，单位为帕秒（Pa s）。第三步：计算雷诺数。当Ar36时，雷诺数按公式（C. 5）计算。(C. 5)(C. 6)Re = 0. 056Ar式中：Re雷诺数；Ar阿基米德准数。当36A?83 X 103时，雷诺数按公式（C. 7）计算。Re=. 74Ar 5 （C. 7）式中：Re雷诺数；Ar阿基米德准数。第四步：计算液滴沉降速度。液滴沉降速度按公式（C. 8）计算。w=Re （c. 8）ClpG式中：Wo液滴沉

27、降速度，单位为米每秒（m/s）;/ZG气相介质动力黏度，单位为帕秒（Pa s）；Re雷诺数；d 液滴直径，单位为米（m）;Pg气相介质密度，单位为千克每立方米（kg/m3）。第五步：计算气相中液滴的最大沉降距离。气相中液滴的最大沉降距离指的是分离段竖直截面上管壁顶部至气液相界面之间的垂直距离。可 以依据持液率，按照分离段竖直截面几何尺寸计算。第六步：计算分离段长度。在分离段内，液滴沉降至气液相分界面所需时间应小于液滴在分离段内随气相介质流动所需的时 间。为了保证分离效果，取液滴沉降至气液相分界面所需时间为液滴在分离段内随气相介质流动所需 的时间的一半。对于单层结构多管式段塞流捕集器，有a）单斜

28、率结构b）双斜率结构式中：L5气相中液滴的最大沉降距离，单位为米（m）;wo液滴沉降速度，单位为米每秒（m/s）;L,单层结构分离段长度，单位为米（m）;wG气液分离管段内气相介质速度，单位为米每秒（m/s）。公式（C.9）整理后即为单层结构多管式段塞流捕集器分离段长度L,的计算公式（C. 10）。(C. 10)对于双层结构多管式段塞流捕集器，有(C. 11)式中：L3双层结构上层管段长度，单位为米（m）。C. 2. 5计算设计储液段长度单层结构多管式段塞流捕集器设计储液段长度主要取决于捕集器设计储液体积，由于管段是倾斜 的，设计储液段长度与捕集器最高液位密切相关。捕集器最高液位通常按图C.

29、3选取，即： /最低的一根排气立管图C.3单层结构多管式段塞流捕集器最高液位示意图a）管段斜率为单斜率时，一级管段的最高液位为最低一根排气立管中心线与管段底面交汇处; 二级管段的最高液位为该管段与排气立管外侧壁面交汇处。b）管段斜率为双斜率时，一级管段的最高液位为最低一根排气立管中心线与管段底面交汇处; 二级管段的最高液位为该管段与排气立管内侧壁面交汇处。由图C. 3可见，由于管段是倾斜的，单层结构多管式段塞流捕集器设计储液段并没有完全充满 液体，液面上方存在一定气相空间，该气相空间体积最大值为（x/8） Db3/tan0。因此，单层结构多 管式段塞流捕集器设计储液段长度的最小值按公式（C.

30、12）计算。如没有二级管段，公式（C. 12） 中二级管段根数取值为0。T _ 4 Vsc/（pb + 7?sb） + （兀/8）Dbj/tan6l-2, min 门 2 丄KUb式中：L2,_单层结构设计储液段长度的最小值，单位为米（m）；Vsc多管式段塞流捕集器设计储液体积，单位为立方米（m3）;nvb级管段根数；”sb二级管段根数；Db单层结构管段内径，单位为米（m）;9管段和水平面之间的夹角，单位为度（）。设计中，可根据实际工程需要，依据公式（C. 12）确定单层结构多管式段塞流捕集器设计储液 段长度L2。双层结构多管式段塞流捕集器储液段为下层管段，下层管段长度4的最小值L4,min按

31、公式 （C. 13）计算。1= 4 Vsc/ndb + （兀/8）Ddb3/tani9 _.式中：L4.min双层结构下层管段长度的最小值.单位为米（m）;Vsc多管式段塞流捕集器设计储液体积，单位为立方米（m3）;下层管段根数；Ddb单层结构管段内径，单位为米（m）;9管段和水平面之间的夹角，单位为度（）。设计中，可根据实际工程需要，依据公式（C. 13）确定双层结构多管式段塞流捕集器下层管段 长度L4。C. 2.6捕集器总长度校核单层结构多管式段塞流捕集器管段总长度L按公式（C. 14）计算：L = L, +L2 （C. 14）式中：L单层结构捕集器长度，单位为米（m）;L,单层结构分离段

32、长度，单位为米（m）;L2单层结构设计储液段长度，单位为米（m）。双层结构多管式段塞流捕集器管段总长度则为下层管段长度。在捕集器管段总长度确定后，整个捕集器总长度可确定，校核其是否满足场地要求。如果捕集器 长度超出场地允许范围，需增设管段根数。单层结构，如果只有一级管段，需增设一级管段；如果一 级管段达到8根，可增设二级管段；如果已有二级管段，可直接增设二级管段。双层结构，直接增设 下层管段。管段增设应以偶数对称增设。增设管段根数后，返回步骤C. 2. 3重新设计计算直至捕集器长度校核合格。C. 3排气系统设计C. 3. 1排气立管排气立管的主要作用是将多管式段塞流捕集器气液分离段分离出的气相

33、介质由管段中排至排气汇 管，同时具备进一步脱除气相介质中携带的液滴的能力。排气立管内气体的设计表观速度可按公式 （C. 15）计算。式中：wsg排气立管中气相介质表观速度，单位为米每秒（m/s）;C设计系数，通常取1.2;Qvg多管式段塞流捕集器气相介质体积流量，单位为立方米每秒（m3/s）;m每个管段上排气立管的根数；np多管式段塞流捕集器气液分离管段根数，单层结构为一级管段根数，双层结构为上层管段 根数；Dnser排气立管的内径，单位为米（H1）。排气立管中气相介质设计表观速度应不大于混输管道的最大液塞速度，即公式（C. 15）可改写 成关于排气立管内径的公式（C. 16）。Driser2

34、 C （C. 16）丌 m/ipWint式中：Wint最大液塞速度，单位为米每秒（m/s）。公式（C. 16）给出了排气立管内径的最小值。在工程实际应用中，排气立管的内径通常取其开 口于管段内径的三分之二即可满足公式（C. 16）。在单层结构多管式段塞流捕集器中，当依据公式（C. 16）计算出的排气立管内径大于管段内径 三分之二时，可在每根一级管段第一根排气立管下游的同一位置上设置第二根排气立管，第二根排气 立管与第一根排气立管之间距离宜取气液分离段长度三分之一。推荐在两根排气立管顶端适当缩径以 控制管内气相介质流量，第一根排气立管气相介质流量占总气相介质流量的70%80%为宜，第二 根排气立

35、管气相介质流量占总气相介质流量的20%30%为宜。每根管段上的排气立管根数不宜超 过2根。排气立管顶端在不低于捕集器人口汇管的前提下，其高度应取5倍排气立管直径，以使气相 介质中携带的液滴有足够的时间沉降。对于双层结构多管式段塞流捕集器，排气立管的内径通常小于上层管段内径的三分之二，排气立 管顶端不宜低于捕集器人口汇管。为了便于下层管段中分离出的气相介质及时排出，可在下层管段与 上层管段气相空间管壁上设置连通管，连通管宜开口于上、下层连接管的下游。C. 3. 2排气汇管排气立管的主要作用是将多管式段塞流捕集器分离出的气相介质排至排气汇管。排气汇管的内径 宜介于排气立管的内径和气液分离管段的内径

36、之间。排气汇管不宜低于捕集器人口汇管。C.3.3气相介质出口多管式段塞流捕集器气相介质出口位于排气汇管上，与下游气相介质处理装置连接。其位置应保 证各根排气立管顶端的压力分布应尽可能平衡。气相介质出口内径不宜小于排气汇管内径。C. 4排液系统设计C. 4. 1排液汇管排液汇管的主要作用是汇集多管式段塞流捕集器各管段中的液相介质。排液汇管的内径宜与管段 的内径相等。排液汇管应低于储液段管段末端。排液汇管的设计应确保可以进行清淤作业。C. 4.2液相介质出口多管式段塞流捕集器液相介质出口位于排液汇管上，与下游液相处理装置连接，其具体位置和管 内径尽可能有利于捕集器各管段内部液相介质均匀平稳流出。C. 4.3排污管排污管位于排液汇管上，其主要作用是定期排出排液汇管中的淤积物。附录D（资料性附录）多管式段塞流捕集器防腐指南D. 1腐蚀因素确定原则D. 1. 1含有液态水和以下任一种气体的介质被认为具有腐蚀性：a）氧气（02）。b）二氧化碳（CO/）。c）硫化氢（H2S）。D.1.2以下原则虽非强制性，但可用于判断碳钢在腐蚀环境中的腐蚀程度：a）氧气：1