高炉实际操作问答

1、高炉实际操作问答冶金之家网站首席炼铁专家车奎生答疑汇总（在原答案基础上，略有修改。 ） 一、关于高炉喷煤比确定以及如何提高喷煤比问题：问题：如果不富氧，风温1210，煤比上限能达到多少怎么确定如果富氧率%，风温1210C,煤比由165kg/提高至185kg/需要具备什么条件请车奎生老师回答，谢谢。回答：高炉喷煤比的高低不仅仅是只受到风温和富氧率高低的影响， 主要影响因素如下：1、影响喷煤比高低的因素：喷煤比要达到 200kg/t 以上， 并且确保炉况稳定顺行、 燃料比降低或者不升高（燃料比 500kg/t ） ，必须具备如下条件：焦炭质量特别是热强度指标必须保证：对于大高炉来说，要求焦炭质量为

2、：冷强度指标 M4O 84% M1（K 8%热强度指标CRIW25% CSR- 66%化学成分C 85% 灰分w 12% S % 挥发分w %中小高炉，可以略微降低对焦炭质量的要求。入炉品位高，渣量低。渣量要求w 300kg/t ,综合入炉品位每升高1%,焦比降%产量增,吨铁渣量减少30公斤，允许多喷煤粉1520公斤。风温A 1200 Co风温是高炉下部热收入的重要来源，约占整个高炉冶炼热量来源的20%。高风温既是提高炉缸温度和炉缸热储备的主要手段之一， 也是喷吹煤粉需要热补偿的主要来源之一，风温水平每升高100，可提高风口前理论燃烧温度约 80。富氧率A %炼铁厂和高炉车间整体管理和操作管理

3、水平高。2、中等原燃料条件和中等操作管理水平（全国炼铁高炉约占80%）下，喷煤比与风温和富氧率之间的关系：风温10501150c不富氧，煤比可达到120135kg/t ;风温11501250不 富氧，煤比可达到135145kg/t。风温10501150C,富氧率每升高1%约可提高煤比20kg/t ,但是富氧率 以下，喷煤比最好不要超过150kg/t ;风温11501250,富氧率每升高1%约 可提高煤比25kg/t ， 但是富氧率%以下，喷煤比最高不要超过165kg/t ； 否则会导致燃料比或者综合焦比升高，炉况顺行也会受到影响。风温水平在 1050c1150c水平，喷煤比不超过 130kg/

4、t ;风温水平在 950c1050c水平，喷煤比不超过 100kg/t ;风温水平在9001000c水平， 喷煤比不超过80kg/t ；风温水平低于900，原则上不喷煤，即使勉强喷吹，其喷煤比和燃烧率置换比也都会很低，而且必须保持很高的生铁含硅，否则极易导致炉凉。3、风温1210，煤比由165kg/t 提高至 185kg/t 需要具备什么条件由于不太清楚你们的原燃料条件， 问题不好肯定地回答， 只能大致回答如下：为了保持炉况长期稳定顺行和燃料比不升高，建议你们煤比不要轻易由165kg/t 提高至 185kg/t 。如果非要提高煤比到 185kg/t ，需要具备什么条件富氧率提高到3%（FO=（

5、小时富氧量+ 60） x X 100%欧际风量，估计你们富氧率计算偏高，实际上达不到%）综合入炉品位提高1%二、高炉炉底中心温度持续升高如何处理：问题：我们厂420m3高炉，短短几天，炉底中心温度由420度升高到450度，采取加钒钛矿措施效果不明显，被迫加大了钒钛矿的加入数量。请问车奎生教授，还有其他措施，能减低炉底温度吗回答：文木朋友，你好。首先更正一下，本人只是一个普通的炼铁高工，教授可不敢当。1、首先要认真分析一下，导致炉底中心温度在短短几天之内从420 度升高到450 度，到底是什么原因造成的 , 才能对症下药，制定具体方案。 （另外要排除炉底中心温度检测热电偶会不会出现问题）2、 要

6、结合你们高炉使用寿命、 连续生产时间和冶炼强度高低， 以及炉底冷却方式是风冷还是综合水冷，来确定目前的炉底中心温度是否正常。一般来讲， 420m3 的小高炉，其炉底碳砖质量和炉缸陶瓷杯质量都很差，而且日常生产中大多都是高压差、高冶强、高富氧、高煤比操作；原燃料条件大都很不理想、很不稳定，导致热制度和造渣制度在非正常范围异常波动；这种情况长期以往，对炉缸砖衬、陶瓷杯和炉底大碳砖侵蚀都很严重。如果你们高炉已经生产了 35年，而且又不打算继续生产若干年（估计政策也不允许了） ， 目前炉底中心温度450 度只要能够稳定住， 也不是什么值得恐慌的事情，据我所知，很多生产年限比较长的380630m曲勺无钟

7、中小高炉炉底中心温度450度左右，甚至于达到550度，照样还在高冶强正常生产，只不过需要采取一些必要的护炉措施来保证安全生产。3、综合水冷炉底中小高炉炉底中心温度适用范围：生产年限炉底中心温度正常范围警戒范围最高警戒线事故警戒线12年W 250300 c350 c400 c450 c35年W 300350 c400 c450 c500 c58年W 350400 c450 c500 c550 c4、炉底中心温度异常升高的护炉措施：加钮钛矿（或者钛球、钛渣），使铁水含【Til达到维持一周左右，炉底 中心温度降低50度以下达到正常范围。适当提高炉缸温度（提高生铁【Si】、铁水物理热、风口前理论燃烧温

8、度）， 促使TiN、TiC、FexC等高熔点化合物在短时间内沉积到炉底死铁层、 增加死铁 层的厚度保护炉底大碳砖。一般生铁【Si】要达到外铁水物理热达到14801520C、风口前理论燃烧温度达到22502350 C o适当提高炉渣碱度，目的是在短时间之内加快炉缸碱性堆积的速度，一般炉 渣二元碱度达到倍。适当降低冶炼强度、严格控制压差低于正常压差1015kpa,保证炉况顺行和炉缸初始边缘煤气流的稳定。加大综合水冷炉底的进水量和冷却强度。采用直径、长度统一的小风口（进风面积取下限，保证低冶强冶炼下的风速 和动能。），并且全部采用直风口，减少炉缸中积存渣铁在斜风口作用下对炉底 中心的环流冲击。201

9、1年 10月 29 日三、关于冷却壁破损和渣皮稳定性问题：问题：450 高炉 06年投产， 因炉墙侵蚀严重，气流难以控制， 2010年 10 月停炉更换第 9 和 11 层冷却壁， 一年来出现大量的冷却壁漏水现象， 经过确定基本都是第八层冷却壁破损，为什么炉腰和炉身一层炉墙温度连续大幅度波动， 究其原因是什么在操作上如何处理请车奎生老师予以解答，谢谢！回答：你好，小米朋友。问题回答如下：450m3 高炉根据其冷却方式、耐材质量、炉型设计以及正常生产中冷却强度和冶炼强度的选择与搭配，决定了其寿命一般为68年（中间不经过中修，不更换炉壳冷却壁和砖衬；可以定期进行喷涂造衬规整炉型。 ） ，寿命达不到

10、 6 年的，其原燃料条件和高炉日常操作调剂，特别是煤气流分布和操作炉型肯定存在很多问题；不经过中修连续生产超过8 年的450m3 高炉，属于非常优秀的。2、你们高炉开炉投产4 年就停炉更换第 9 和 11 层冷却壁，说明你们上下部调剂肯定不合理、煤气流分布不合理、装料制度与下部调剂搭配不得当，下部进风面积、风速与鼓风动能，风量、富氧喷煤、顶压与压差搭配肯定不合理。估计你们高炉原燃料条件不理想并且不稳定， 操作指导思想上长期追求高产量、高煤比、低焦比，具体操作上必然追求大进风面积、大风量、高富氧、高煤比、高顶压、高压差和强制性抑制边缘煤气流，再加上热制度和造渣制度选择不合理波动大，最终导致炉型不

11、规整、煤气炉分布失常；炉身下部、炉腰、炉腹部位炉衬侵蚀严重，并且炉衬不均匀侵蚀，局部炉墙结厚。你们高炉投产一年来， 出现大量的冷却壁漏水现象， 经过确定基本都是第八 层冷却壁破损，就是上述原因。采用本人独创的“倒同装热气流冲刷炉墙结厚， 中心加焦带锰矿萤石消除炉缸中心堆积，达到规整炉型、活跃炉缸的目的”是目前国内外处理炉型不规整和炉缸中心堆积的最安全、最快速经济的办法。炉型和炉缸处理好以后， 再改变以往不良操作思路和习惯， 可以解决你们高炉目前炉况存在的问题。 2011年 10 月 26 日四、关于长期休风高炉操作和炉况恢复问题：问题：长期休风恢复时操作上应分为几个阶段各阶段的炉温、碱度、焦炭

12、负荷、综合负荷、矿批、布料、洗炉料、开风口怎样控制推进开风口的时机怎样把握请车专家予以指导，谢谢！回答：你好，小米朋友。你的上述问题，可参考我的论文 高炉休风后的快速恢复和论文 堵风口作业下的高炉操作 。（一） 高炉休风后的快速恢复1、正常炉况短时间休风（休风4 小时以内）炉况快速恢复：送风后全风口作业，无须堵风口。矿批和焦炭负荷不变。送风后一步将热风压力加到热压6080kpa并抓紧引煤气。引煤气后一次将热风压力加到全风压力的80%， 炉顶压力按照热风压力的50%控制。稳定约 15 分钟后， 热压加到全风热压的90%， 炉顶压力按照热压的55%控制。料动后，开始上料并开始喷煤，初始喷吹量按照正

13、常喷吹量的50%空制。维持90%的平均热风压力料线，料线赶到2.5 米左右开始富氧，初始富氧量按照正常富氧量的50%控制；将热风压力加到全风压的95%， 炉顶压力按照热风压力的55%控制，喷煤量逐步恢复到正常喷煤量的90%。料线赶到正常，将热风压力加到正常全风热风压力，喷煤量和富氧量逐步恢复到正常。2、正常炉况较长时间无计划休风（无计划休风412小时）或者长时间计划休风（计划休风1224小时）炉况快速恢复：集中堵30%左右的风口，单铁口高炉集中堵无铁口方向，双铁口高炉对称集中堵无铁口中间方向风口； 四铁口高炉对称集中堵四个铁口之间中间位置风口。送风后集中加净焦35批。矿批按照正常矿批70%，采

14、取适当疏松边缘的装料制度（一般多环布料可采取焦、矿整体矩阵同缩23 ,或者矿石整体矩阵单缩12 ;单环布料可采取焦、矿角度同缩23。，或者矿石角度单缩12。的措施。），焦炭负荷按照正常负荷70%控制。送风后一步将风加到热压 6080kpa并抓紧引煤气。引煤气后一次将风量加到平均风量（平均风量=全风量X送风风口数目/全风口数目）的80%，炉顶压力按照热风压力的50%控制。稳定约 15 分钟后，加风到平均风量的90%。料动后开始上料并开始喷煤，初始喷煤量按照正常喷吹量的3545%空制。维持90%的平均风量赶料线，料线赶到 2.5 米左右时，喷煤量按照高于正常燃料比510kg/t所需要的喷吹量控制。

15、将风量加到平均风量的95帼开始富氧，富氧量按照正常的 3050%空制。料线赶到 2.0 米以内，将风量加到平均风量的100%，喷煤量恢复到正常燃料比对应的喷煤比，富氧量=全风富氧量X当前风量/全风风量。(11)料线赶到正常料线，将风量加到平均风量的105110%喷煤量恢复到正常燃料比对应的喷煤比，富氧量=全风富氧量X当前风量/全风风量。(12)赶上正常料线稳定约2小时后，对称捅开2个风口并一步加风到对应的平均风量，按照高于正常燃料比 510kg/t所需要的喷吹量进行控制，富氧量=全 风富氧量X当前风量/全风风量。(13)按照每出一次铁后对称捅开12个风口的速度捕剩余风口，并持续按照保持平均风量

16、的加风速度进行加风，每次加风后均保持高于正常燃料比510kg/t所需要的喷吹量。(捕开所有的风口后，热风压力、炉顶压力恢复正常，然后恢复正常的矿批、负荷、富氧量、喷煤量和布料矩阵。要求送风后412小时将风量加全并恢复正常的矿批、负荷、富氧量、喷煤量和布料矩阵。3、正常炉况长时间无计划休风(无计划休风1224小时)或者长期计划休风(计划休风2448小时)炉况快速恢复：集中堵40%风口，单铁口高炉集中堵无铁口方向风口；双铁口高炉对称集中堵无铁口方向中间风口；四铁口高炉集中堵四个铁口之间中间位置风口。送风后中加净焦815批。矿批按照正常矿批60%， 装料制度适当疏松边缘(一般多环布料可采取在焦、矿整

17、体矩阵同缩23的前提下，矿石整体矩阵再单缩24的措施；单环布料可采取在焦、矿角度同缩23的前提下，矿石角度再单缩24的措施。),焦炭负荷按照正常负荷60%控制。送风后一步将风加到热压 6080kpa并抓紧引煤气。引煤气后一次将风量加到平均风量（平均风量=全风量x送风风口数目/全风口数目）的80%，炉顶压力按照热风压力的50%控制。稳定约 15 分钟后，加风到平均风量的90%。料动后开始上料并开始喷煤（如果全焦负荷下达风口，可不喷煤。），初始喷煤量按照正常喷吹量的3040%空制。维持90%的平均风量赶料线，料线赶到2.5 米左右时，喷煤量按照高于正常燃料比1015kg/t所需要的喷吹量控制。将风

18、量加到平均风量95%B开始富氧，富氧量按照正常富氧量的2030%5制 （正常富氧量=全风富氧量X当前风量/全风风量，不喷煤情况下不要富氧）。料线赶到 2.0 米以内，将风量加到平均风量的100%，喷煤量按照高于正常燃料比510kg/t所需要的喷吹量控制；富氧量按照正常富氧量的4050%空制。（11）料线赶到正常料线，将风量加到平均风量的105110%喷煤量恢复到正常燃料比对应的喷煤比，恢复正常富氧量（正常富氧量=全风富氧量X当前风量/全风风量， 不喷煤情况下不要富氧。 ）（12）赶上正常料线稳定约2小时后，对称捅开2个风口并一步加风到对应的平均风量，按照正常燃料比所需要的喷吹量进行喷煤，按照正

19、常富氧量控制富氧。（13）按照每出一次铁后对称捅开12个风口的速度捕剩余风口，并持续按照保持平均风量的加风速度进行加风。（捕开所有的风口后，热风压力、炉顶压力恢复正常，然后恢复正常的矿批、负荷、富氧量、喷煤量和布料矩阵。要求送风后1624小时将风量加全，并恢复正常的矿批、负荷、富氧量、喷煤量和布料矩阵。5、高炉正常炉况长期无计划休风（无计划休风2448小时）或者计划休风炳炉（计划休风炳炉72168小时）炉况快速恢复：集中堵50%风口，单铁口高炉集中堵无铁口方向风口；双铁口高炉对称集中堵无铁口方向中间风口；四铁口高炉集中堵四个铁口之间中间位置风口。送风后集中加净焦1525批。矿批按照正常矿批50

20、%、装料制度采取强烈疏松边缘的小矿角、大负角差单环布料（建议改单环布料，单环布料可采取在焦、矿角度同缩35的前提下，矿石角度再单缩35的措施。），改全焦冶炼，全焦负荷比正常全焦冶炼负荷低 20%左右。送风后一步将风加到热压 6080kpa并抓紧引煤气。引煤气后一次将风量加到平均风量（平均风量=全风量X送风风口数目/全风口数目）的80%，炉顶压力按照热风压力的50%控制。稳定约 30 分钟后，加风到平均风量的90%。维持90%的平均风量赶料线，料线赶到 2.5 米左右时将风量加到平均风量95%。料线赶到 2.0 米以内，将风量加到平均风量的100%。料线赶到正常料线，将风量加到平均风量的1051

21、10%赶上正常料线稳定约 2 小时后，对称捅开2 个风口并一步加风到对应的平均风量。（11）按照每出一次铁后对称捅开12个风口的速度捕剩余风口，并持续按照保持平均风量的加风速度进行加风。捕开所有的风口后，热风压力、炉顶压力恢复正常，然后恢复全焦冶炼正常的矿批和负荷。(13)全焦冶炼加全风并维持正常的矿批和负荷约24小时逐步恢复多环布料矩阵和喷煤负荷。建议在在正常多环布料矩阵的基础上，采取在焦、矿整体矩阵同缩23的前提下，矿石整体矩阵再单缩24。作为初始多环布料矩阵，然后再按照“逐步缩小矿焦负角差、逐步扩大矿焦布料角度”的原则逐步恢复到正常多环布料矩阵；初始喷煤负荷建议按照喷煤比100120kg

22、/t进行调整。(要求送风后2448小时将风量加全，并逐步恢复正常的矿批、负荷、布料矩阵、喷煤量、富氧量。(二) 集中堵风口作业下的高炉操作1、前言：高炉由于原燃料条件变差、 炉子大凉、 连续崩悬料管道、 大低料线、冷却设备大量漏水不能及时发现、连续高炉温高碱度作业、长时间慢风作业等非正常状态持续发展极易导致炉况失常。经过大量高炉冶炼的实践证明，堵风口作业是快速恢复炉况的最有效手段，因而堵风口作业下的正确操作对于能否快速恢复炉况就显得至关重要，由于堵风口作业属于高炉非正常操作，因而各家钢铁企业在具体操作中非常不一致，差异很大争议也很大，本文尝试对堵风口作业情况下的正确操作，特别是鼓风动能的合理选

23、择进行阐述。2、 失常炉况应如何堵风口均匀堵风口，俗称花堵：这种方法主要用于连续悬料或者管道情况下风量加不上去， 但是炉缸工作问 题不大的高炉，其优点是不影响炉缸的整体工作，可以在短时间之内将风口逐一捅开；但其缺点也是非常明显的，就是炉况严重失常特别是炉缸严重堆积的高炉，花堵风口容易造成周围送风风口被非正常滴落的渣铁烧坏，而且既不能活跃整体炉缸，也不可能活跃局部炉缸。集中堵风口，俗称偏堵：这种方法主要用于炉况失常较严重， 炉缸严重堆积， 上下部均存在问题的高炉；其优点是容易在短时间之内活跃送风风口区域的局部炉缸，集中堵风口区域虽然暂时放弃，但由于堵风口区域煤气流微弱，上方无滴落渣铁，可以确保不

24、烧坏堵泥的风口；而集中送风风口区域，由于比较活跃，风口上方渣铁能够正常滴落，也可以确保不烧坏送风风口；本文重点阐述集中堵风口下的高炉操作和合理鼓风动能的选择。3、集中堵风口在实际中的运用：炉缸冻结：一般只选择一个铁口周围两个风口送风， 当这两个风口能够正常工作和正常出铁时，再逐步向两侧扩展，适当增加工作风口数目。炉缸中心堆积，料柱透气透液性差，高炉只能维持低冶炼强度运行：单铁口高炉选择铁口周围相连的约总数50%的风口送风，其余风口全部堵上。双铁口高炉分别选择2 个铁口中间相连的约总数目50%的风口送风 （集中堵2堆） ，其余50%的风口全部堵上。四铁口高炉分别选择4 个铁口中间相连的约总数目5

25、0%的风口送风 （集中堵4堆） ，其余50%的风口全部堵上。 高炉长时间休风（包括无计划长时间休风） ：采用集中堵风口的办法， 只是堵风口的时间较短， 随着下料和铁口工作正常， 按照向两侧扩展的顺序尽快捅开其它风口， 炉况可以很快恢复正常， 避免反复。高炉连续悬料：4、集中堵风口情况下高炉的操作要点：按照高于堵风口全风热压1020溢右进行控制:力求使实际风量高于平均风量510%堵风口全风热压=正常炉况全风热压X送风风口数目/全部风口数目堵风口平均风量=正常炉况全风量X送风风口数目/全部风口数目力争使鼓风动能高于正常鼓风动能3050%其目的是为了利用超大的鼓风动能在短时间之内消除炉缸中心死料柱，

26、 确保新开风口产生的部分渣铁能够从炉缸中心的孔洞顺利进入铁口。 为了确保鼓风动能高于正常值，风温尽可能使用高一些、炉顶压力尽可能使用低一些：为了提高实际风速和鼓风动能， 风温尽可能使用高一些、 炉顶压力尽可能使用低一些，恢复期间可以按照顶压低于压差1020kpa控制。矿石批重和焦炭负荷的选择：改全焦冶炼，焦炭负荷按照比正常全焦冶炼低1020溢右进行选择；矿石批重=正常炉况矿批x送风风口数目/全风口数目装料制度的选择：采用适当疏松边缘和确保两道煤气流的装料制度：重点是减少矿石布料档位，增加焦炭在边缘和中心的布料档位和布料圈数。例如某高炉正常炉况布料矩阵： C 38 （ 2） 36（ 2） 34（

27、 2） 32（ 2） 30（ 2） 22（ 1） 12（2） ， O38（2）36（2） 34（2）32（2） 30（2） ；堵风口情况下布料矩阵 ： C 38 （3） 36（3）34（2） 32（2）22（1） 12（2） ， O34（5）32 （5）采用最强烈发展边缘煤气流的倒同装料制：其目的是为了在短时间之内快速恢复风量， 同时利用高温煤气流对炉墙结厚进行冲刷。料制C（X COL布料角度中小高炉2632 ,大高炉 28380 ;矿批（ca C（X为1批料）为正常矿批的7585%焦炭负荷为正常炉况全焦冶炼负荷的7585%风量控制大于正常平均风量 10施右。5、热制度和造渣制度的选择：为了确

28、保渣铁良好的流动性和充足的物理热，生铁含硅%铁水物理热14801520C,炉渣碱度士。6、捅风口的时机掌握：加风到热压超过堵风口全风热压510懈稳定至少两个小时，压量关系平稳、下料基本正常、送风风口工作正常、铁口出铁正常（渣铁物理热、流动性良好）的前提下，可以考虑捅开距离铁口最近的两个风口（不管是单铁口还是双铁口、四铁口，捅风口都力求按照送风风口均匀排列的原则） 。捅开风口以后一步加风到开风口之前标准风速，或者继续按照超过堵风口全风热压5堵风口全风热压10%勺热压控制风量。下一步最好稳定一个冶炼周期以后再考虑捕其它风口，如此循环往复直到全风口作业。每次捅开风口并加风完毕后适当扩大矿批，以保证不

29、低料线为原则。7、捅开全部风口后的操作：捕开所有的风口后，热风压力、炉顶压力和料线均恢复正常，然后稳定12个小时再恢复正常的矿批、负荷和装料制度。变喷煤负荷料约小时后开始喷煤，喷煤半个小时后开始富氧，开始喷煤和富氧半个小时后逐步恢复到正常的喷煤量和富氧量。 2011 年 10 月 8 日五、关于高炉长期休风如何下休风料以及休风料中熔剂数量的确定问题：计划长期休风怎样下休风料计划长期休风，请问净焦、负荷、矿批、碱度怎样选择考虑加锰矿和萤石，用量怎样确定请车奎生老师回答，谢谢。回答:你好，小米朋友。问题回答如下：休风时间负荷减轻程度矿批缩小幅度布料矩阵调整4 小时以下不动不动不动48小时5%10%

30、焦矿布料角度同缩812小时10%15%矿石布料角度单缩1224小时1015%1520%小矿角单环负角差2448小时1520%2025%小矿角单环负角差46如考虑带锰矿萤石，锰矿按照铁水含镒矿按照铁水含Mn算出镒矿每批使用量，（镒在铁水中的收得率按照55%左右计算）萤石使用量按照锰矿使用量的60%即可，锰矿萤石负荷可按照单独补焦炭。 关于锰矿萤石使用量计算的问题， 我在以前答疑中回答了很多遍了，可参阅。六、关于高炉压差控制问题：问题:正常炉况和特殊炉况时怎样合理控制压差请车专家赐教！回答：你好，问题回答如下：1、压差的高低主要取决于以下几个方面：原燃料条件：同样冶炼强度下，原燃料条件好的高炉压差

31、偏低，原燃料条件差的压差偏高； 因此原燃料条件好的高炉允许进一步强化和适当提高提高压差操作。高炉强化程度：同样原燃料条件下，冶炼强度越高，压差越高，反之亦然。炉况的顺行程度：炉况顺行状态好、炉缸工作活跃均匀、两道煤气流分布合理，允许适当高一 些的冶炼强度和压差；反之亦然。高炉操作水平高低：操作水平高，管理水平高，设备状况好，允许适当高一些的冶炼强度和压差， 反之亦然。炉型是否规整合理：炉型规整合理、炉墙光滑，有利于边缘煤气流合理分布，煤气流通过的阻力 小，允许适当高一些的冶炼强度和压差，反之亦然。2、压差高低的一般控制范围：_ kpa -200 以下20 4010012022035030 80

32、120135450850115150135150108g 18001802201501702200 以上200250160180慢风恢复炉况、炉况不顺或者堵风口作业，压差可按照高于顶压1020Kpa控制。七、再问风 口调整问题:问题:前问中， 斜桥会影响高炉中心线么 （炉体框架结构） 可不可以用风口参数来使斜桥方向和斜桥背面的煤气流合理分布呢回答：月亮朋友，你这个问题我前面一并回答了，请参阅。你提问的这个问题， 炉体框架结构斜桥会影响高炉中心线么可不可以用风口参数来使斜桥方向和斜桥背面的煤气流合理分布呢我感觉到很困惑，不知道如何回答你， 我相信很多炼铁专家都会感到莫名奇妙， 如坠云里雾里。 高

33、炉炼铁一百多年的历史，很多问题早已成文定论并达成共识，我觉得搞高炉炼铁技术研究或研讨，应该顺应高炉炼铁发展方向，另辟蹊径不等于钻牛角尖。2011 年 9 月 14 日八、风口调整问题：问题：现有 450 高炉， 左右探尺不同步， 右尺下料快 （热风主管和热风围管连接处上方即东） ，左尺下料慢（铁口上方即西） ，请问偏料和东西两面的风口直径和长度有关么再问斜桥会影响高炉中心么，应如何调整呢回答：你好，月亮朋友。问题简要回答如下：1、关于探尺偏料：两探尺下料速度不均匀产生偏料现象：在中小高炉比例要多一些， 大高炉也有一定比例， 操作上很多高炉操作者面对这种情况，基本上都会采取调整两个探尺周围风口直

34、径和长度的手段来进行调整，但是通过大量实践观察，这样做绝大多数起不到很好的效果。、偏料与热风围管三岔口进风量各风口是否分配不均匀以及铁口周围风口相 对活跃等两个因素没有必然的联系。关键是要分析清楚偏料产生的原因，有针对性的采取措施：我个人认为，产生偏料的主要原因如下：焦炭质量差、烧结矿粒度组成不合理小粒度和粉末入炉比例高，导致料柱透 气性差和炉料偏析，炉料分布的不合理导致气流的分布不合理，如果操作上严格控制压差和冶炼强度在合适范围之内，偏料现象不会太严重。原燃料条件不好，操作上又过分追求高产低耗，冶炼强度过高再加上边缘压得太死，局部边缘经常出现管道和塌料现象，形成固定管道通路，气流分布不合理加

35、剧了炉料分布的不合理，两者互相影响，导致炉料布料平台不合理料面不平整，产生偏料。炉型不规整，局部炉墙结厚，导致煤气流上升的阻力、炉料和炉墙之间的磨檫力、炉料下降的有效重量等差异很大，造成偏料和局部崩塌料管道的产生。风口面积选择不当风速动能不合理、炉缸工作不活跃不均匀、上下部调剂搭配不合理等原因导致炉缸初始煤气流分布不合理引起上部煤气流分布不均匀造成偏料。2、如何处理探尺偏料针对上述原因，采取下列措施，可处理和解决偏料问题：调整好下部进风面积，所有风口同样的直径、长度和斜度，促使炉缸初始煤 气流分布均匀合理并且鼓风动能、理论燃烧温度均在合理范围之内。如果原燃料条件条件，必须在操作上严格控制压差和

36、冶炼强度在合适范围之 内，先保证顺行不塌料、压量关系稳定、探尺下料均匀顺畅，促使煤气流分布合理，慢慢走出合理的操作炉行。如果炉墙和炉缸均存在比较严重的问题，就应该先治病处理好，如何处理，我在前面的答疑中说的很详细，可参阅。3、关于上料斜桥是否会影响高炉操作和煤气流分布问题：不管是大框架结构还是炉缸支柱结构（已淘汰） ，采用料车斜桥上料的高炉远多于皮带上料，而且已有一百多年的历史了，没有看到有对高炉操作和炉料煤气流分布产生影响的相关报道。 车奎生 2011 年 9 月 14 日月亮朋友，你的第二个问题“再问斜桥会影响高炉中心么，应如何调整呢”九、关于高炉悬料问题：问题：上部悬料和下部悬料应怎样区

37、分，以及分别怎么样调剂谢谢！回答：你好，炉漫朋友。问题简要回答如下：1、上部悬料：产生原因：上部煤气流分布不合理炉料入炉粉末多粒度组成不合理导致软熔带以上块状带透气性变差上部装料制度或者布料矩阵严重不合理，边缘矿石过多，边缘煤气流受到异常抑制导致边缘煤气流明显不足、中心煤气流过剩。炉型不规整、炉墙局部或者整体结厚，当冶炼强度高的时候，局部产生边缘管道造成崩塌料，崩料后管道气流堵住，压力压差急剧升高，透气性变差导致悬料。从风口观察，一般上部悬料时风口焦炭比较活跃。处理方法：根据上部悬料产生的原因有针对性的采取相应措施，常规措施如下：提前预防，当压量关系以及透气性指数异常时，及时减风控制压力压差在

38、正 常范围之内，控制冶炼强度不超出炉况接受范围。悬料之前采取减风降压、疏松边缘的装料制度、小矿批、轻负荷等措施尽可能防止悬料。悬料之后，首先停煤、停氧同时尽快组织出铁，紧接着大幅度减风降压力争使炉料自动崩下，可一步减到正常风压的6070%上部悬料大多会自动崩下。如果无效，铁后拉风坐料。炉料坐下后的操作：首先集中边缘加焦，起到疏松边缘、消除管道、补充热量的作用，一般可集中大角度（单环3032度）加焦炭 35批。采取小角度负角差，抑制中心煤气流、发展边缘煤气流：一般可采取焦炭 2528度， 矿石 2023度的起始角度；待边缘煤气流整体发展起来后， 逐步扩大焦矿角度并缩小负角差，到 2628度同角并

39、且料线赶到2.0米左右时，可逐步恢复正常多环布料矩阵（一般可首先采用正常矩阵基础上，矿石矩阵同缩 24度，焦炭矩阵同缩 12度；然后逐步向正常过渡） 。恢复时采取快速加风慢赶料线的原则：引煤气后初始风量尽可能达到正常风量的70%，压量关系稳定10 分钟左右后继续加风，只要接受风量并且压量关系稳定就逐步加风，一直加到全风压的85%左右为止，然后集中赶料线。加风过程中，如果边缘煤气流整体发展起来，就尽快赶料线：矿批采用正常矿批的80%左右；由于采取了中心加矿负角差外赶煤气流的措 施，无需担心赶料线过快压死边缘煤气流影响顺行的问题。2、下部悬料：产生原因：渣铁连续除不净、铁前严重受憋，减风控压差、减

40、停煤、减停氧、疏松边缘料制等相应措施不及时导致悬料。由于操作失误或者上料原因导致高炉返热、炉温急剧升高，风口前煤气体积急剧膨胀，煤气流对料柱的上浮力急剧升高，减风控压差、减停煤、减停氧、疏松边缘料制等相应措施不及时导致悬料。上下部调剂不合理，下部进风面积、动能风速不合理，导致炉缸初始边缘或者中心煤气流分布不合理，当冶炼强度过高或者炉温返热、铁前受憋时极易产生下部边缘或者中心管道，下部塌料后堵住管道通路，造成下部悬料。炉缸中心堆积导致炉缸空间缩小，风口前吹风阻力增加，抗干扰能力变差，如果再赶上高炉温、高碱度，渣铁不能及时排放干净，极易造成下部悬料。处理方法：调整好下部进风面积，保证风速动能和理论

41、燃烧温度均在合理范围之内。采用集中中心加焦带镒矿萤石，处理炉缸中心堆积。下部悬料一般都需要出净渣铁后拉风坐料，甚至于倒流休风作料，一定要确保坐料彻底（冷风压力回零，料线崩到无影。 ） ，防止恢复时反复。下部悬料坐下后的操作：依然可采取小矿批、轻负荷、疏松边缘、低碱度的料制，但加净焦的数量和角度要根据炉温高低以及中心堆积还是边缘堆积、堆积的程度来决定。料坐下后，恢复时初始风量小一些，按照50%fc右即可，加风速度也要慢一些，一般间隔1520分钟加一次风，每次加风幅度以10kpa左右为宜，压力压 差控制比正常范围低一些，透气性指数高一些。如果是炉温高造成的悬料，切忌不要加净焦也不要减轻负荷，可采取

42、集中上1020批左右的重负荷、低碱度料，快速把炉温和碱度降下来。2011 年 9 月 11 日十、 450 高炉边缘重和中心重的表征分别是什么啊，怎样能准确判别呢回答：般若朋友，你好。 你提问的问题属于高炉炼铁入门问题，一两句话也很难说清楚，建议你查看一下高炉炼铁等相关书籍，那里面关于炉况顺行的标志、边缘煤气流过分发展的征兆、中心煤气流过分发展的征兆，合理煤气流分布的征兆、上下部调剂的原则叙述的都很清楚。另外关于两道煤气炉的合理分布问题：中小高炉的调剂原则是“适当抑制边缘煤气流， 中心煤气流稍弱一些， 不需要人为的中心加焦去打通中心”也就是所谓的中小高炉中心可以重一些，边缘不能太重、不能压得过

43、死，否则会导致中心气流过盛、边缘气流不足，局部产生边缘管道导致崩料。大高炉的调剂原则是“坚决打通中心， 适当抑制边缘煤气流， 中心煤气流稍盛一些，需要人为的中心加焦去打通中心”也就是所谓的大高炉中心煤气炉必须旺盛一些、不能太重；而边缘煤气流要弱一些，也就是你说的边上可以压得重一些， 采用“大矿角、 大矿石平均角度、 大矿焦角差、 宽布料平台、 大矿批”是改善煤气利用率的发展方向。 2011年 9 月 11 日十一、关于炉底温度控制问题：问题：车老师，你好！上次提问你回答炉底控制温度为800，好像那是高铝砖炉底的要求，现在陶瓷杯不应该这么高，我记得好像在300左右，具体记不清啦，车专家是否能帮我

44、提供此方面知识。回答：你好，易林朋友。 上次你提问的问题不是我回答的，我回答问题的语气和程序，应该有一定的特点；另外结尾落款时我一定会注明本人姓名和日期。你的问题简要回答如下：炉底大碳砖以上炉缸部位采用抗渣铁侵蚀性能好、抗热震性能好、保温效果 好、低导热性能的陶瓷杯结构后，炉底温度会大幅度下降，炉底和炉缸寿命也 会大幅度提高，1、炉底温度正常范围如下：大高炉150 250 c250350 c350 450 c450550 c中小高炉200300 c300400 c400 500 c2、炉底温度的高低主要与以下几个因素有关：陶瓷杯材质和砌筑质量。炉底大碳被导热性能和致密程度。死铁层厚度开炉是否顺

45、利、开炉初期冶炼铸造铁时间的长短、生铁含硅和炉缸温度是否充足并且稳定在一定范围之内（决定了死铁层能否连续稳定形成），以及开炉后 半个月之内是否稳定连续生产。高炉使用原料是否含有Pb、Zn等有害重金属和Ni、Ti、Cr等高熔点化合物， K、Na碱金属以及氟化物等，如果有，炉底寿命肯定会受影响、炉底温度也会 比正常高。上下部调剂是否合理，特别是炉缸工作是否均匀活跃、造渣制度和热制度是 否合理稳定等对炉底温度影响也很大。是否经常性的加入镒矿、萤石、硅石、均热炉渣等洗炉剂清洗炉缸是否经常性的低硅低碱度操作如果存在的话，对炉底的侵蚀加剧，炉底温度肯定会异常升高。 2011年 9 月 11 日十二、冷却水

46、质和烧结低温粉化问题：问题：高炉冷却用密闭软水的酸碱度 PH直偏低，通常有哪些原因烧结矿低温还原粉化严重的原因怎样提高烧结矿低温还原性能请车老师予以解答。回答：你好，小余，问题回答如下：1、关于高炉软水密闭循环pH值偏低的原因：所用软水水质本身就是弱酸性，可起到供水和冷却管道阻垢作用。边缘煤气流比较发展， 冷却设备水温差和热流强度过高， 导致软水蒸发量大，补水频繁，而新水pH值略低一些。2、烧结矿低温还原粉化率高的原因：烧结点火温度低，导致烧结过程液相析出不均匀，粘结不充分。烧结矿碱度偏低，烧结矿粘结相中以玻璃体为主，铁酸钙不足。烧结配料过程配碳不足，导致烧结矿氧化亚铁偏低，冷强度不好。烧结用

47、铁精粉三氧化二铝含量高，被迫大量配加镁石粉，导致烧结矿转鼓指数降低，成品率低。烧结用铁精粉中由于 K、Na Ti、P、Pb Zn、Ni、Cr等有害元素含量高、粒 度组成差，导致成球性能差、烧结过程液相析出不均匀、烧结性能差。针对上述原因，有针对性采取措施即可。 2011 年 8 月 16。十三、关于600m3 高炉：问题：高炉炼铁当前有哪些先进实用的配置600 m3 左右的高炉有哪些先进、实用的配置，哪里的高炉利用系数比较高一些谢谢！回答：1、高炉先进设备：高炉本体耐材砌筑与炉型选择：炉底大碳砖采用高纯度、高致密度半石墨化和石墨化相结合的四层满铺大碳砖，达到耐高温、抗侵蚀、抗热震性能好、抗重金

48、属沉积性能好的目的，从而起到保护死铁层和陶瓷杯的作用。炉缸部位采用耐高温、抗渣铁侵蚀高保温性能的的小碳砖或者微孔炭砖做杯垫，采用复合棕刚玉做杯壁的陶瓷杯。风口组合砖、炉腹、炉腰部位采用SiN结合的SiC砖。炉身下部采用烧成铝碳砖。炉身上部采用不烧铝碳砖。采用薄壁炉衬，追求砌筑炉型就是合理操作炉型的指导思想。炉型选择上，追求“三大二小一多”，即“炉喉直径大、炉腰直径大、炉缸直径大、有效高度小、高径比小、风口数目多”的合理矮胖炉型。25003200m的大高炉高径比已经达到了，43505800m特大高炉的高径 比已经达到了。高炉本体冷却设备的选择： 高炉软水闭路循环冷却方式技术成熟，已经大量使用。炉

49、腹炉腰部位采用铜冷却板与铜冷却壁相结合的方式，大大提高了该部位的冷却强度和导热性能，既延长了冷却设备的使用寿命，又有利于渣皮的稳定存在和快速形成。炉缸、炉腹、炉腰和炉身下部冷却壁采用灰口铸铁镶砖冷却壁，炉身中上部采用球墨铸铁光面冷却壁。取消上世纪九十年代流行的炉身部位板壁结合的冷却方式，采用全冷却壁结构（炉腹、炉腰共3 层起托砖作用的 3 层铜冷却板除外。）。高炉主体设备：双铁口两个矩形出铁场或者四铁口环形出铁场。1250高风温热风炉设计：硅砖炉顶高效顶燃式陶瓷燃烧器格子砖蓄热式热风炉取代球床蓄热普通顶燃式热风炉，大型高炉采用外燃式四座硅砖炉顶热风炉，煤气空气双预热。高顶压、高富氧、高喷煤比配

50、套设计同步投产：新投产大型高炉，一般设计顶压220250kpa,设计富氧率37%设计喷煤比180220kg/t （高压氮气吹扫降温惰化、氧浓度和一氧化碳检测，混喷烟 煤混合煤粉挥发分可达到2530%。全液压传动斜立柱矮身泥泡，液压风动开口机。国产化卢森堡专利技术无钟炉顶设备，中小高炉采用中鼎泰克无钟炉顶设备，大高炉选用西冶无钟炉顶设备。 取消渣铁沟固定流嘴和固定渣铁沟子， 采用液压摆动流嘴方式， 既减少铁厂占地面积， 又可以完全满足高炉及时出净渣铁的需要， 而且炉前操作简单方便安全可靠，降低炉前劳动强度。 采用大型锅炉 - 汽轮机组 - 轴流鼓风机方式与电动轴流鼓风机相结合的鼓风方式，既满足高

51、炉需要，又最大限度的降低鼓风成本。采用TRT炉顶余压余热发电装置，降低炼铁运行成本。 采用先进的水冲渣处理工艺和水渣超细粉工艺，提高副产品的利润空间。先进的高炉自动化控制手段：高炉操作系统、上料系统、热风炉系统、环保除尘系统均实现PLC自动控制：如风量自动调节、风温自动调节、炉顶压力自动调节、富氧量自动调节、喷煤量自动调节、 焦矿自动称量误差自动补偿系统、 焦炭中子测水自动补偿系统等。先进的高炉自动化检测手段：炉喉雷达料面检测仪。炉喉十字钢梁自动测温装置。炉喉远红外成像仪。炉喉煤气自动取样检测分析仪。炉前铁水自动在线测温装置。料罐在线自动称重装置。冷却设备热流强度自动在线监测装置。炉墙在线自动

52、测厚装置。喷煤单支管计量检测装置。炉缸温度检测装置。2、600m左右的高炉有哪些先进、实用的配置，哪里的600m高炉利用系数比较高一些600m3高炉主要指580 m3、600 m3、630 m3三个炉容的高炉，其实都属于580m3高炉，只不过是在砌筑的时候炉衬进行了适当的减薄，使炉容有所扩大而已。这个炉容的高炉始建于 2006 年，到 2008 年达到数量的峰值， 2010 年后随着国家产业政策的调整和钢铁门槛的升高，基本很少再有新建的580m3 高炉了。在它之前还有488 m3、 500 m3、 530 m3 等炉型，属于一些小设计单位在原来北京院450m3 高炉的基础上进行了炉衬减薄和小的

53、改动而已，都属于非标设计。因此600m左右的高炉与450 m相比较，基本上没有本质上的进步，如果非要问600m3 左右的高炉有哪些先进、实用的配置与450 m3 高炉相比较只不过有两方面进步：一是有部分600m3 左右的高炉热风炉采用了格子砖热风炉取代了球式热风炉，风温水平从1100c1150c提高到了 1150c1200c （不过后来新投产的450m3 高炉也有部分热风炉采用了格子砖热风炉取代了球式热风炉）。二是仅有极少部分600m3 左右的高炉采用了双出铁场双铁口布局和储铁式全浇注主沟，减轻了炉前劳动强度，有利于强化冶炼和环保。唐山地区600m3高炉比较多也比较早，由于唐山地区高炉比较重视

54、原料和对标交流，因此该地区600m3高炉指标较好，利用系数可达到，月产量可达到 70000 吨左右。十四、关于喷吹烟煤、无烟煤：问题：由于我们厂检测系统落后， 很多原燃料成分不能检测， 现在要论证混喷烟煤、无烟煤的利与弊，论证多喷烟煤是有利的，怎么论证恳请车奎生老师帮助解答为谢！回答：你好，小余，问题回答如下：1、混喷烟煤是上世纪80 年代的一项新技术，经过国内外众多大中小高炉 30多年来的实践检验和完善，到目前为止这已经是一种非常高成熟的技术了，根本就不需要你们厂去论证混喷烟煤的利弊，你们只要把搞得好的企业的经验拿 过来消化吸收，完善你们的工艺流程和必要的安全检验措施就可以了。2、 民营钢铁

55、企业高效快速发展的经验有很多， 其中有一条， 那就是结合自己的现状和具体情况，把其他成功和先进的钢铁企业成功的经验拿过来消化吸收变成自己的，也就是所谓的的拿来主义和对标交流学习。任何个人和企业， 也都不可能也完全没有必要， 把别人或者其他企业很完善很成功的经验和做法都自己再摸索一遍。3、目前，喷煤设计都是按照兼顾三种煤种来设计的：全部烟煤喷吹：购进的烟煤原煤挥发分为1825%煤粉的挥发分含量最多不超过30%无烟煤与烟煤混合喷吹：此种喷煤的方式最多，混合煤粉的挥发分含量一般按照2025%空制，最多不超过30%。单一喷吹无烟煤：此种喷煤工艺流程最简单，但是喷吹成本升高，喷煤效益降低。4、混喷烟煤的

56、利弊：混喷烟煤， 除了混合煤粉含碳量、 热值和置换比略微降低以外， 没有任何弊端；当然安全性方面必须保障，必须增加一氧化碳和氧浓度检测仪，另外必须增加氮气惰化吹扫等，造成设备投资增加，但这些很容易收回。好处可就太多了：由于烟煤可磨性指数提高，可以提高磨机台时产量烟煤价格比无烟煤大幅度降低，可以大幅度降低煤粉成本。烟煤挥发分中的碳氢化合物和甲烷等，在风口前分解，可以改善高炉内的还原气氛，有利于降低焦比。混喷烟煤也是提高煤比的一项主要措施。 2011 年 7 月 4 日十五、成本计算：问题：把 S 从 %降低至%， 假定目前Si 在%左右，炉渣碱度在倍左右， 如果提高 Si怎样定量计算成本上升多少

57、如果提高炉渣碱度怎样定量计算成本上升多少有没有这方面的经验公式或公认的论述。恳请车奎生老师帮助解答为谢！回答：你好，小余。问题简要回答如下：1、 你提问的两个问题， 目前为止还没发现有公认的论述， 只能从一些公认的炼铁经验值来反推；而且对于不同的高炉，由于其炉型、炉缸保温效果、炉缸温度、炉缸热储备、炉缸工作状况、炉渣特性参数、渣量大小、风温和煤比高低、风口前理论燃烧温度、焦炭热态性能、软熔带形状等诸多参数差异很大，甚至于升值与差异较大；同理，对于不同的高炉，生铁含硅和炉渣碱度的变化，对于生铁含硫的影响程度也是有一定差异的，很难定量分析，只能定性分析。2、生铁含硅、炉渣碱度对生铁含硫和成本的大致

58、影响：利用经验值简单计算：生铁含硅每升高%焦比升高46kg/t ,产量降低1%计算成本变化时，不能重复计算。假定外购焦炭含税到厂价格每吨 2050 元，扣税价格约为每吨 1815 元；假定炉渣碱度在倍左右，其对应的 Si 在%、 S% ；把 S 从%降低至%，根据经验值，生铁 Si 约需提高到%左右，此时焦比升高约7.5kg/t ，吨铁成本大约升高元。假定炉渣碱度在倍左右，其对应的Si在 S%,把S从%W低至%如果保持 Si 不变， 根据经验值， 炉渣碱度约需提高到左右， 此时焦比升高约多少，需要根据高炉配料比变化后（主要是增加了品位相对较低的烧结矿，减少了品位相对较高的球团矿或者块矿导致渣量

59、升高， 焦比升高。 ） 带来的焦比升高具体数值， 来计算吨铁成本大约升高的数量。 一般， 生铁含 S 每降低%，炉渣碱度需要提高，而生铁含 Si 的升降，也会影响到炉渣碱度的变化。通过建立一个在线的高炉操作数学模型， 就可以很直观的显示随着【 Si 】 、【 S】 、R2 的变化，综合焦比或者燃料比的变化了，很直观也很简单，但也只是用作高炉操作时的操作参考，不能教条主义。 2011年 6 月 22 日十六、低硅冶炼不降低物理热的办法和措施：问题：目前我厂 Si 平均在%左右，准备将 Si 平均降至%左右，在推进低硅冶炼进程中要注意哪些环节，做到降Si不降Tmi可以采取哪些措施目前我厂 S 平均

60、在%左右，准备将 S 平均降至%左右，在硫负荷不变的情况下，可以采取哪些措施对应每一种措施将导致成本上升多少怎样进行计算以上问题恳请车奎生老师帮助解答，不胜感激！回答：余居洋朋友，你好！ 由于你们的原燃料条件和装备水平以及高炉主要操作参数和炉型炉容等主要情况均未描述， 因此你提问的问题， 只能简要回答如下：1、你们厂高炉目前Si 平均在%左右，S 平均在%左右，在硫负荷不变的前提下， 准备将 Si 平均降至%左右，准备将S 平均降至%左右，我觉得这很难，基本上只能是一种美好的愿望， 或者是领导的要求和计划而已； 如果你们目前Si平均在%左右，S 平均在%左右，在硫负荷不变的前提下， 准备将 S