超高模板方案

1、- - -柯力电气制造有限公司物联网研发中心项目超高楼层模板支撑搭设施工方案编制人：职务（称）：审核人：职务（称）：批准人：职务（称）：批准部门（章）：编制日期：模板支撑设计计算方案一、工程概况本工程为宁波柯力物联网研发中心工程，本工程在轴线位置BN轴/122轴间整幢主楼超高，超高情况为：直接从地下室顶板面标高为-0.35米至二层面标高为10.12米有二层楼面，则此承重架搭设高度为10.47米，局部位置从地下室底板标高为-3.50米起至二层面10.12米，则此位置承重架搭设高度为13.62米；虽本工程地下室顶板与二层面间设有夹层，但此夹层只设型钢梁，在验收前不浇筑楼板，故承重架要从地下室顶板或

2、底板开始搭设至二层面。本工程超高部分南北向长度为29.5米，东西向长度为59.5米，超高部分面积为1800m2o本方案主要对本超高部分进行模板支撑设计。二、编制依据1、浙江省建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程（DB33/1035-2006）J109052、建筑施工模板安全技术规程（JGJ162-2008）3、建筑结构荷载规范（GB50009-2001）4、本工程设计图纸三、结构情况1）、超高楼层二层结构情况为：二层面标高最高为10.12米，其设计为在H型钢梁上直接浇筑120砼楼板，钢梁与楼板砼连接详见设计施工图。本工程四边轴线上（即1轴、22轴、B轴、N轴上）设有400X1800、250820

3、钢筋砼及内置H型钢的梁，此二梁间有天沟板连接（具体见后附图）；柱为型钢桩。其余区域均设H型钢梁（各型钢梁断面见后附表）o2）超高楼层以下的周边结构情况为：在标高为3.18米6.00米设有夹层，此夹层在主体施工阶段只安装H型钢梁，设计夹层有80厚砼板，但此板要在验收后施工。故在承重架搭设系统中在夹层和各标高的所有型钢梁上设钢管抱箍拉结，此拉结点位置按梁长方向不大于2米设一道。另在地下室顶板的空洞处周边框架梁上设预埋短钢管拉结，此拉结水平向间距也不大于2米设一道。在各框架柱上设钢管抱箍拉结，此拉结按柱高方向不大于1.8米设一道。四、支撑系统组成材料1、模板均使用18mm厚优质九夹板，2、板下垫方木

4、采用5070截面方木，梁下方木为6080、梁侧板方木为50X70截面方木，3、支撑和立杆、水平拉杆、扫地杆、剪刀撑均使用？48X3.5钢管，4、本工程的二种梁用?12圆钢对拉螺杆固定，5、立杆底脚垫200X200厚为5CM的木板，&其它构配件(伞形夹、对接扣件、直角扣件及旋转扣件等)。五、使用材料要求1、立杆、扫地杆、纵横水平拉杆、斜撑(剪刀撑)等均用外径为48mm、壁厚为3.5mm的钢管。2、旋转扣、直角扣及对接扣件必须配套齐全、并应具备相应的合格证、检测报告等。3、使用各材料表面应平直光滑、不应有裂纹、分层压痕，刚度与强度不得有明显缺陷。扣件活动部位应灵活容易转动，与钢管贴面必须严密紧贴，

5、保证与钢管紧扣时接触良好。4、所有构配件及钢管、螺杆等必须以过防锈处理，确保力学性能达到规范要求。5、钢管扣件应分类堆放在堆哚上等应有防水材料覆盖。&钢管的强度设计值、弹性模量与截面特征Q235钢抗拉、抗弯、抗压强度设计值f=205N/MM2,弹性模量E=2.06Xl05Mpa。钢管截面特性中见下表规格截面积A(cm2)惯性矩1(cm4)截面模量W(cm3)回转半径1(cm)重量(kg/m)?48X3.24.5011.364.7321.5893.557、木材强度设计值和弹性模量参考值(N/MM2)- - -名称抗弯强度设计值fm抗剪强度设计值Fv弹性模量E方木50X7060X80131.390

6、00胶合板151.46000六、梁板支撑设计各梁断面支撑情况按下表:按梁长方向布置按梁宽方向布置幢号部位梁断面尺寸横楞间距立杆间距立杆间距现浇板立杆支撑间距按梁宽方向设置四板厚为450X1800不大于不大于根，梁宽中间加顶二120立425425根，梁二端各回开杆间距柯力项目超高楼层20-30CM各一根不大于250X820不大于425不大于425按梁宽方向设置二根，梁二端各回开20CM各一根，纵横850X850，立杆与横楞固定均用双扣件。说明梁支撑设计计算分二档，第一档为450X1800,第二档梁为250820。板支撑按主要按厚度120计算。1、第一档梁支撑按最大450X1800梁断面支撑设计说

7、明、梁底板采用1.8cm九夹板加60X80方木拼挡组成。方木按平行于梁长方向布置4根。按梁宽方向间距为150一档。加方木拼档的梁底板搁置在钢管横楞上，钢管横楞按梁长方向不大于425道布置，钢管横楞用扣件固定在钢管立杆上，立杆间距按梁长方向为不大于425道（按平面图布置最大间距为425及以下），梁宽方向设置四根，间距为300与250一根，梁二侧各一根，梁宽中间加顶二根，在梁支撑中所有扣件必须用双扣件固定。、梁侧模采用1.8cm厚九夹板加50X70方木横档拼制，方木档间距按梁高方向布置9道间距为200300一道。方木外侧设双钢管竖楞，钢管竖楞按梁长方向布置间距为450道，双钢管用12对拉螺杆加伞形

8、夹固定。螺栓按梁高方向间距500以内一道，按梁长方向为450道。（具体做法后附图）2、第二档梁按250X820梁断面支撑设计说明、梁底板采用1.8cm九夹板加60X80方木拼挡组成。方木按平行于梁长方向布置2根。按梁宽方向间距为250一档。加方木拼档的梁底板搁置在钢管横楞上，钢管横楞按梁长方向不大于425道布置，钢管横楞用扣件固定在钢管立杆上，立杆间距按梁长方向为不大于425道，梁宽方向设置二根，间距为650一根，在梁下的横楞与立杆必须用双扣件固定。、梁侧模采用1.8cm厚九夹板加50X70方木横档拼制，方木档间距按梁高方向布置4道间距为200300一道。方木外侧设双钢管竖楞，钢管竖楞按梁长方

9、向布置间距为450道，双钢管用12对拉螺杆加伞形夹固定。螺栓按梁高方向间距500以内一道，按梁长方向为450道。（具体做法后附图）3、现浇板支撑本工程现浇板按120厚板说明，支撑板的底板为1.8cm九夹板。九夹板用钉子固定在50X70方木上，方木间距为20cm一道。方木搁置在钢管横楞上。钢管横楞用扣件固定在钢管立杆上，立杆间距为纵横不大于850X850（按平面图布置立杆间距均为850X850以下)4、在支撑系统中梁板中间共设58道纵横水平拉杆一道扫地杆，并设34道水平剪刀撑。步距为不大于1.8米一道，底部离地200设纵横扫地杆，支撑系统间隔不大于4排按要求设连续剪刀撑，但在大梁二侧的立杆均必须

10、设剪刀撑，与地面夹角为45-60度。5、立杆基础：周边大梁的立杆基础做法：在地下室墙板外侧植筋，植筋采用上下各16150根，然后在剪力墙至原有围梁间浇筑300厚C30砼板，内16150双层双向钢筋网片,此板宽度为2米(从剪力墙外边至环梁间间距),即为此板一头搁置在环梁面上，另一头与剪刀墙外墙植筋连接在上板上的长度方向每隔4米设框架梁，此梁为250000,梁内配上下各3机6必200钢筋，梁钢筋在剪刀墙外墙面植筋，另一头搁置在环梁面上此板上立杆接触处垫0.20.2厚为5CM厚木板6、在承重架搭设区域，地下室顶板处设有后浇带，此后浇带下的模板支撑至少保证一跨不允许拆除。在地下室顶板面后浇带处有立杆落

11、脚则必须在立杆落脚处垫14号槽钢，槽钢放置必须横站起放。七、设计支撑复核计算A、第一档梁450800计算书1、工程概况新浇混凝土梁板特性1新浇混凝土楼板厚度(mm)120混凝土梁截面尺寸(mm)【宽高】450X1800模板支架高度H(m)15模板支架的纵向长度La(m)60模板支架的横向长度Lb(m)302、模板支撑体系设计混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底次楞平行立杆纵向间距la(mm)425梁跨方向立杆横向间距lb(mm)850模板支架步距h(mm)1800楼板立杆纵向间距la(mm)850楼板立杆横向间距lb(mm)850梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)425梁底增加承重立杆根数2梁底增加

12、立杆的布置方式自定义梁底增加立杆依次距梁左侧立杆的距离(mm)300,550梁底立杆支撑方式双扣件每纵距内附加梁底支撑主楞根数0梁底支撑小楞根数4立杆伸出顶层横向水平钢管中心线至模板支撑点的长度a(mm)503、荷载设计模板及支架自重标准值模板(kN/m2)0.5次楞(kN/m)0.01主楞(kN/m)0.035支架(kN/m)0.15梁侧模板自重标准值(kN/m2)0.5新浇筑混凝土自重标准值(kN/m3)24钢筋自重标准值(kN/m3)梁1.5板1.1施工人贝及设备何载标准值(kN/m2)1振捣混凝土时产生的何载标准值(kN/m2)2风荷载标准值3k(kN/m2)基本风压3o(kN/m2)

13、重现期50年一遇0.50.334城市宁波市风荷载咼度变化系数pz地面粗糙度B类(田野、乡村、丛林、丘陵及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区)1.14模板支架顶部离建筑物地面的高度(m)15风荷载体型系数卩s支架模板支架状况敞开式0.837风荷载作用方向沿模板支架横向作用与风荷载在同面内的计算单元立杆数n70模板10.3996684kN/m6604kN/m6&84kN/m4、模板验算模板类型胶合板模板厚度(mm)15模板抗弯强度设计值15模板抗剪强度设计值1.4fm(N/mm2)fv(N/mm2)模板弹性模量E(N/mm2)6000取1.0m单位宽度计算。计算简图如下:|1|l|IillilllVvV

14、VvVVl11lVVv1lL150IL1501L150Ir彳rTr彳W=bh2/6=1000 xi52/6=37500mm3,l=bh3/12=1000 xi53/12=281250mm4q=Y2qGk+1.4习qQk=1.35X0.5+(24+1.5)X1.8X1.0+1.4x(1+2)X1.0=66.84kN/m4.1、抗弯验算Mmax=0.1ql2=0.1X36.84X0.152=0.15kNmomax=Mmax/W=0.15X106/37500=4.01N/mm2斗m=15N/mm2符合要求!4.2、抗剪验算Qmax=0.6ql=0.6X66.840.15=6.016kNTax=3Qm

15、ax/(2bh)=36.016X03/(2X000 xi5)=0.602N/mm2环=1.4N/mm2符合要求！4.3、挠度验算vmax=0.677ql4/(100EI)=0.67706.84X504/(1000000281250)=0.136mmvmax=0.136mm珂V=min1/150,10=min150/150,10=1mm符合要求！4.4、支座反力R1=R4=0.4ql=4.01kN,R2=R3=1.1q|=11.029kN5、次楞验算次楞验算方式三等跨连续梁次楞材质类型方木次楞材料规格(mm)5070次楞材料自重(kN/m)0.01次楞抗弯强度设计值13次楞抗剪强度设计值1.3f

16、m(N/mm2)fv(N/mm2)次楞截面抵抗矩W(cm3)40.833次楞截面惯性矩I(cm4)142.917次楞弹性模量E(N/mm2)9000次楞自重荷载：q1=YGQ=1.35X).01=0.014kN/m梁左侧楼板传递给次楞荷载：q2=YG2NGk+1.42NQk=1.35x(0.5+(24+1.1)X).12)+1.4x(1+2)X(0.425-0.45/2)/2=0.894kN/m梁右侧楼板传递给次楞荷载：q3=YGNGk+1.4习NQk=1.35x(0.5+(24+1.1)X).12)+1.4x(1+2)X(0.85-0.425-0.45/2)/2=0.894kN/m梁左侧模板

17、传递给次楞的荷载：q4=yg2NGk=1.35X0.5x(1.8-0.12)=1.134kN/m梁右侧模板传递给次楞的荷载：q5=yg2NGk=1.35X0.5X(1.8-0.12)=1.134kN/mq=max4.01/1.0+0.014+0.894+1.134,11.029/1.0+0.014,4.01/1.0+0.014+0.894+1.134=11.042kN/m计算简图如下：11.042kN/m11.042kNAn11042kN/m(III111IU111I111IIIIII111III1-血11-血IL佃ILrdrTrd5.1、强度验算Mmax=0.1ql2=0.1X1.042X0

18、.4252=0.199kNmomax=Mmax/W=0.199X06/40833=4.884N/mm22.816x1000/(2X50X70)=1.207N/mm2max=1.207N/mm2环=1.3N/mm2符合要求！5.3、挠度验算vmax=0.677ql4/(100EI)=0.677X11.0424254/(10090001429170)=0.19mmvmax=0.l9mm玮V=minl/150,10=min425/150,10=2.833mm符合要求！5.4、支座反力计算梁底次楞依次最大支座反力为：R1=1.14.01+0.014+0.894+1.134)X).425=2.829kN

19、R2=1.111.029+0.014).425=5.162kNR3=1.111.029+0.014).425=5.162kNR4=1.14.01+0.014+0.894+1.134)X).425=2.829kN6、主楞(横向水平钢管)验算主楞材质类型钢管主楞材料规格(mm)38X3.2主楞材料自重(kN/m)0.035主楞截面面积(mm2)450主楞抗弯强度设计值205主楞抗剪强度设计值125Fm(N/mm2)fv(N/mm2)主楞截面抵抗矩W(cm3)4.73主楞截面惯性矩l(cm4)11.36主楞弹性模量E(N/mm2)206000主楞自重荷载：qi=YGq=1.350.035=0.047

20、kN/m计算简图如下:2.S29kN5.162kN5.162kN2829kN0047kN/m|0047kN/mC.047kN/m1汀V111*弔山LUJr11mnmi时m卄LljrIlJ1111JL11*l吟r1ll-jnmr11L烦iLr彳r彳F6.1、强度验算主楞弯矩图(kNm)Mmax=0.185kNmomax=Mmax/W=0.185xl06/4730=39.094N/mm20.50.0482=0.001,h/d=1.8/0.048=37.5通过插入法求叩，得四=1.2因此pstw=wQ(1-n)/(1-n=0.1661.21-0.957”(1-0.95)=3.874(j5=恤(jst

21、w=0.166X3.874=0.6433k=0.7jzj30=0.7X.14X0.643X0.5=0.257kN/m22)整体侧向力标准值计算3k=0.7jzjs30=0.7X1.14X1X0.5=0.399kN/m210.3、稳定性验算KH=1/1+0.005X(15-4)=0.9481)不组合风荷载时立杆从左到右受力为(Nut=YGNGk+1.4ENQk)：R1=0.333+1.2X(0.5+(24+1.1)X0.12)X0.425+1.4X(1+2)X0.425X(0.85/2+(0.425-0.45/2)/2)+1.35X0.15X15=5.248kNR2=7.678+1.35X0.1

22、5X(15-1.8)=10.351kNR3=7.678+1.35X0.15X(15-1.8)=10.351kNR4=0.333+1.2X(0.5+(24+1.1)X0.12)X0.425+1.4X(1+2)X0.425X(0.85/2+(0.85-0.425-0.45/2)/2)+1.350.15xl5=5.248kNNut=maxRi,R2,R3,R4=max5.248,10.351,10.351,5.248=10.351kN1.05Nut/(於Kh)=1.05X10.35103/(0.251450.948)=101.519N/mm20.948)+0.042X106/(4.73X103)=1

23、09.556N/mm2f=205N/mm2符合要求!10.4、整体侧向力验算结构模板纵向挡风面积AF（m2）33F=0.85AF3kla/La=0.85X33X0.399X0.425/60=0.079kNN1=3FH/(m+1)Lb=3X0.079X15/(34+1)X30=0.003kNo=(1.05Nut+N1)/(於Kh)=(1.05X10.264+0.003)X03/(0.251X450X0.948)=100.7N/mm2珂f=205N/mm2符合要求!模板支架在地下室边砼板上计算书1、工程属性支架基础所在楼层数1第1层混凝土楼板厚度h1(mm)300单向板的计算跨度Lo(m)2单向板

24、的计算跨数2楼盖板配筋信息表楼层钢筋位置配筋量及等级钢筋面积(mm2)第1层正筋HRB33516150Asx=1339.7负筋HRB33516150Asx，=1339.72、支架搭设参数支架搭设参数支架搭设方式平行长边脚手架内排立杆离楼板长边距离a1(m)0.25立杆排数N6立杆底部垫板尺寸(m)【axb】0.2X0.2立杆纵、横向间距(m)【laXb】0.425X0.33、荷载参数每根立杆传递何载qk(kN)11板上活何载标准值Qk(kN/m2)1钢筋混凝土自重标准值NG1K(kN/m3)25.14、各楼层荷载计算4.1、第1层荷载计算钢筋弹性模量Es(N/mm2)210000砼弹性模量Ec

25、(N/mm2)28000砼的龄期T(天)14砼的强度等级C15砼的实测抗压强度fc(N/mm2)14.3砼的实测抗拉强度ft(N/mm2)1.43脚手架立杆传递荷载标准值：qk=11kN;板的计算跨度：l=Lo=2.00m立杆荷载作用间距：e=la=0.43m立杆底垫板作用面平行于板跨宽度：bcx=btx+2s+h=a+2s+hi=0.20+0+0.30=0.50m立杆底垫板作用面垂直于板跨宽度：bcy=bty+2s+h=b+2s+hi=0.20+0+0.30=0.50ms为垫板的厚度，此处忽略不计。当bcx为cy,bcy0.6*1,bcx耳时，b=bcy+0.7*l=0.50+0.7*2.0

26、0=1.90m以位于中间部位的立杆作为计算对象，确定其有效荷载作用分布宽度：当eb时，荷载的有效分布宽度应予折减，b，=e=0.43m11kN11kNllkNllkN11kNlllkN(1)42000+得：Mmax=18.29kN.m等效楼面均布活荷载标准值：q=8Mmax/(bl2)=8*18.29/(0.43X2.002)=86.07kN/m2楼盖自重荷载标准值：gi=hi/1000*Ngik=300/1000*25=7.53板计算单元活荷载标准值：q1=q+Qk=86.07+1.00=87.072、各楼层荷载分配假设层间支架刚度无穷大，则有各层挠度变形相等，即：Pi/Ei=Pi-1/Ei

27、-仁Pi-2/Ei-2则有：Pi=(Ei回)/(EEi)根据此假设，各层楼盖承受荷载经模板支架分配后的设计值为:楼层各楼层混凝土弹性模量Eci(MPa)楼盖自重荷载标准值gi(kN/m2)128000.007.53Gi=1.2(Eci/(Eci+EciQi=1.4(Eci/(ECi+ECi立杆传递荷载分配后各楼层分配后各楼层标准值恒载的设计值活载的设计值qi(kN/m2)Gi(kN/m2)Qi(kN/2)87.079.04121.90-1+Eci-2)(gi+gi-1+g卜2)-1+Eci-24)(qi+qi-1+qi-2)5、板单元内力计算5.1、第1层内力计算IJcifigiHb12000

28、脚手架楼板第1层钢筋布置图第1层板单元内力计算因为计算单元取连续板块其中之一，故需计算本层折算荷载组合设计值:13094kN/m0130.94kN/mFi=Gi+Qi=130.94kN/m2;按二等跨均布荷载计算2000逊L.4，(11Mmax+=21.82kNm,Mmax-=-43.65kNm;第1层板正截面承载力验算公式类型参数剖析使用条件Mu=alasfcbho2Mu板正截面极限承载弯矩用于单筋截面ai截面最大正应力值与混凝土抗压强度fc的比值，低于C50混凝土a1取1.0as截面抵抗矩系数fc混凝土抗压强度标准值，参照上述修正系数修改ho计算单元截面有效高度，短跨方向取h-20mm,长

29、跨方向取h-30mm，其中h是板厚Mu=aiasfcbho2+fyAs(ho-a)fy受压区钢筋抗拉强度标准值用于双筋截面As受压区钢筋总面积os纵向受压钢筋合力点至受压区边缘的距离默认取20mmMu=fyAs(ho-Os)fy钢筋抗拉强度标准值用于双筋截面当x2as时As受拉钢筋总面积各Asfy/(fcaibho)EE-受压区相对高度，E=Asfy/(fca1bh0)X=(fyAs-fyAs)/(afcb)X混凝土受压区高度矩形截面受压区高度As(mm2)fy(N/mm2)ho=h-20(mm)alfc(Mpa)b(mm)fy(N/mm2)As(mm2)Xmm)a比较1340.4130028

30、0114.310003001340.41020XMmax+符合要求Mu2-Mmax-符合要求6、楼板裂缝验算6.1、本结构按压弯构件进行计算公式参数剖析使用条件3max=acrsk1.9c+0.08d/(vpte)/Esd钢筋的直径最大裂缝宽度验算As纵向受力拉钢筋的截面面积Mk按荷载短期效应组合计算的弯矩值c最外层纵向受拉钢筋外边缘至受拉区底边的距离（mm）：当cV20时，取c=20，当c65时，取c=65ftk混凝土轴心抗拉强度标准acr构件的受力特征系数，综合了前述若干考虑，轴心受拉构件取2.7,受弯、偏心受压取2.1，偏心受拉取2.4;v纵向受力钢筋表面特征系数，对于带肋钢筋取1.0，

31、对于光面钢筋取0.7;Es钢筋的弹性模量pte=As/Atepte按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率，在最大裂缝宽度计算中，当pteV0.01，时取pte=0.01p1.1-0.65ftk/(pteosk)裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数，在计算中，书0.2时，取书=0.2;当书1.0时，取书=1.0.对于直接承受重何载的构件，取书=1.0Ate=0.5bh+(bf-b)hfAte有效受拉混凝土截面面积；对于轴心受拉构件，取构件截面面积对于受弯、偏心受压和偏心受拉构件Ate=0.5bh矩形截面Osk=Mk/(AsTh0),h0=h-(c+d/2)osk裂缝处钢筋应力6.2、最大裂

32、缝宽度计算楼层acrc(mm)d(mm)oskVpteEs(N/mm2)3max(mm)第1层2.10.2201668.810.012100000.02比较第1层comax/0.3V1符合要求7、楼板抗冲切验算根据混凝土结构设计规范（GB50010）规定，受冲切承载力应满足下公式参数剖析Fl局部何载设计值或集中反力设计值截面高度影响系数：当h詣00mm时，取血=1.0;当h2000mm时，取升=0.9;中间线性插入取用。F=(0.7pift+0.15(Tpc,m)nJmhoft混凝土轴心抗拉强度设计值CTpc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5

33、N/伽2范围内Um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0/2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值n局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数n临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数n=min(n,rj2)局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸耳1=0.4+1.2/Bs,比较，Bs不且大于4:当B0.82X1.0+1.4X(1+2)X1.0=33.104kN/m4.1、抗弯验算Mmax=0.125ql2=0.125X33.1040.252=0.259kNmomax=Mmax/W=0.259X06/37500=6.897N/m

34、m24.138X03/(2X000X15)=0.414N/mm2环=1.4N/mm2符合要求！vmax=5ql4/(384EI)=5X33.1042504/(3846000281250)=0.998mmvmax=0.998mm珂V=min1/150,10=min250/150,10=1.667mm符合要求！4.4、支座反力R1=R2=q|/2=4.138kN5、次楞验算次楞验算方式三等跨连续梁次楞材质类型方木次楞材料规格(mm)50X70次楞材料自重(kN/m)0.01次楞抗弯强度设计值13次楞抗剪强度设计值1.3fm(N/mm2)fv(N/mm2)次楞截面抵抗矩W(cm3)40.833次楞截

35、面惯性矩I(cm4)142.917次楞弹性模量E(N/mm2)9000次楞自重荷载：q=YGQ=1.35X).01=0.014kN/m梁左侧楼板传递给次楞荷载：q2=YGNGk+1.42NQk=1.350.5+(24+1.1)X0.12)+1.41+2)X(0.325-0.25/2)/2=0.894kN/m梁右侧楼板传递给次楞荷载：q3=YG2NGk+1.42NQk=1.35X0.5+(24+1.1)X0.12)+1.41+2)X(0.65-0.325-0.25/2)/2=0.894kN/m梁左侧模板传递给次楞的荷载：q4=yg2NGk=1.35X).5X6.1、强度验算- -6.1、强度验算

36、- #- -梁右侧模板传递给次楞的荷载：q5=yg2NGk=1.350.5X(0.82-0.12)=0.472kN/mq=max4.138/1.0+0.014+0.894+0.472,4.138/1.0+0.014,4.138/1.0+0.014+0.894+0.472=5.518kN/m计算简图如下：5.513kN/m551akN/m(III111IU111I111IIIIII111IIIl-血1l-血IL佃ILrdH(2)5.1、强度验算Mmax=0.1ql2=0.1X5.518X).4252=0.1kNmomax=Mmax/W=0.1X106/40833=2.441N/mm2斗m=13N

37、/mm2符合要求！5.2、抗剪验算Qmax=0.6ql=0.6X5.518X0.425=1.407kNTax=3Qmax/(2bh0)=3X.407X1000/(2X50X70)=0.603N/mm2Tax=0.603N/mm2换=1.3N/mm2符合要求！5.3、挠度验算vmax=0.677ql4/(100EI)=0.677X5.518X4254/(100X9000X1429170)=0.095mmvmax=0.095mm珂V=min1/150,10=min425/150,10=2.833mm符合要求！5.4、支座反力计算梁底次楞依次最大支座反力为：Ri=1.1x(4.138+0.014+0

38、.894+0.472)X).425=2.58kNR2=1.1X(4.138+0.014+0.894+0.472)X).425=2.58kN6、主楞(横向水平钢管)验算主楞材质类型钢管主楞材料规格(mm)38X3.2主楞材料自重(kN/m)0.035主楞截面面积(mm2)450主楞抗弯强度设计值205主楞抗剪强度设计值125Fm(N/mm2)fv(N/mm2)主楞截面抵抗矩W(cm3)4.73主楞截面惯性矩l(cm4)11.36主楞弹性模量E(N/mm2)206000主楞自重荷载：q仁YGq=1.35X).035=0.047kN/m计算简图如下：2.58kN0D47kN/m(1)25BkN10、

39、立杆验算- -10、立杆验算- #-6.3、挠度验算- -主楞弯矩图（kNm）Mmax=0.519kNmomax=Mmax/W=0.519xl06/4730=109.725N/mm2务m=205N/mm2符合要求！6.2、抗剪验算2.59525860006-0006主楞剪力图(kN)Qmax=2.595kNTax=2Qmax/A=22.595Xl000/450=11.535N/mm2Tax=11.535N/mm2环=125N/mm2符合要求！1023主楞变形图（mm）vmax=l.023mm珂V=min1/150,10=min650/150,10=4.333mm符合要求！6.4、支座反力支座反

40、力依次为Ri=2.595kN,R2=2.595kN7、纵向水平钢管验算纵向水平钢管仅起构造作用，可不用计算。8、扣件抗滑验算疋否考虑荷载叠合效应是扣件抗滑承载力设计值折减0.8系数最大支座反力Rmax=2.595kN1.05XRmax=1.05X2.595=2.725kN,2.725kN0.8X12.0=9.6kN在扭矩达到4065Nm的情况下，双扣件能满足要求！9、模板支架整体高宽比验算H/Lb=15/30=0.5V5符合要求！1O.4、整体侧向力验算- - -钢管类型38X3.2截面面积A(mm2)450截面回转半径i(mm)15.9截面抵抗矩W(cm3)4.73抗压、弯强度设计值205f

41、(N/mm2)10.1、长细比验算h/la=1800/425=4.235,h/lb=1800/650=2.769，查附录D，得k=1.163，尸1.272lo=maxk山，h+2a=max1.163X1.272X1800,1800+2X50=2663mm/=l0/i=2663/15.9=168珂刀=210长细比符合要求！查规程附录C得=0.25110.2、风荷载验算模板支架风荷载标准值计算la=0.425m,h=1.8m，查规程表4.2.7得恤=0.166因风荷载沿模板支架横向作用，所以b=la=0.425m，b/h=0.425/1.8=0.236通过插入法求耳，得耳=0.95“ad2=1.1

42、40.50.0482=0.001，h/d=1.8/0.048=37.5通过插入法求卩S1，得“1=1.2因此pstw=wps1(1-n)/(1-n=0.1661.21-0.957”(1-0.95)=3.874(.s=w少tw=0.166X3.874=0.643k=0.7炸少a=0.7X.14X0.643X).5=0.257kN/m2整体侧向力标准值计算誠=0.7pzps30=0.7X.14X.5=0.399kN/m10.3、稳定性验算Kh=1/1+0.005X(15-4)=0.948不组合风荷载时立杆从左到右受力为(Nut=YGNGk+1.4ENQk)：Ri=2.595+1.200.5+(24

43、+1.1)0.12)X).425+1.4X(1+2)0.425X(0.85/2+(0.325-0.25/2)/2)+1.350.1515=7.51kNR2=2.595+1.2(0.5+(24+1.1)0.12)0.425+1.4(1+2)0.425(0.85/2+(0.65-0.325-0.25/2)/2)+1.350.1515=7.51kNNut=maxR1,R2=max7.51,7.51=7.51kN1.05Nut/(於Kh)=1.05X7.51X103/(0.251X45OX).948)=73.656N/mm2f=205N/mm2符合要求！组合风荷载时立杆从左到右受力为(Nut=YGEN

44、Gk+0.85X.4ENQk):R1=7.303kN,R2=7.303kNNut=maxR1,R2=max7.303,7.303=7.303kNMw=O.85X.4a|ah2/1O=O.85X1.4X).257X).425X.82/1O=O.O42kNm1.O5Nut/(於Kh)+Mw/W=1.05X7.3O3X103/(0.251X45OX).948)+O.O42X1O6/(4.73X1O3)=8O.5O9N/mm20.399X).425/60=0.079kNNi=3FH/(m+1)Lb=3X0.079X15/(34+1)X30=0.003kNo=(1.05Nut+N1)/(於Kh)=(1.

45、05X7.303+0.003)X103/(0.251X450X0.948)=71.652N/mm2珂f=205N/mm2符合要求!C、120板计算书1、工程概况新浇混凝土板特性1新浇混凝土楼板厚度(mm)120模板支架高度H(m)15模板支架的纵向长度La(m)60模板支架的横向长度Lb(m)302、模板支撑体系设计立杆纵向间距la(mm)850立杆横向间距lb(mm)850纵横向水平杆步距h(mm)1800次楞布置方式平行于立杆纵向方向次楞间距(mm)283.333荷载传递至立杆方式双扣件扣件抗滑承载力设计值折减系数0.8立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度50- - -a(mm)

46、3、荷载设计模板及支架自重标准值模板(kN/m2)0.5次楞(kN/m)0.01主楞(kN/m)0.035支架(kN/m)0.15新浇筑混凝土自重标准值(kN/m3)24钢筋自重标准值(kN/m3)1.1施工人贝及设备何载标准值(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值(kN/m2)2风荷载标准值3k(kN/m2)基本风压3o(kN/m2)重现期50年一遇0.50.188城市宁波市风荷载咼度变化系数pz地面粗糙度B类(田野、乡村、丛林、丘陵及房屋比较稀1.14疏的乡镇和城市郊区)模板支架顶部离建筑物地面的高度(m)15风荷载体型系数卩s支架模板支架状况敞开式0.471风荷载作用方向沿模板支架

47、横向作用与风荷载在同面内的计算单元立杆数n70模板10.3994、模板验算模板验算方式三等跨连续梁模板类型胶合板模板厚度(mm)15模板抗弯强度设计值fm(N/mm2)15模板抗剪强度设计值fv(N/mm2)1.4模板弹性模量E(N/mm2)6000取1.0m单位宽度计算。计算简图如下:8.414kN/m8414kN/m8414kN/mJJ1111111111IIIIllvv*111ll!111!11!H1-2331L28411-2531Lr彳rd(2)W=bh2/6=1000 xi52/6=37500mm3,l=bh3/12=1000 xi53/12=281250mm4q=YG2qGk+l.

48、42qQk=1.2X0.5+(24+1.1)0.12X1.0+1.4x(1+2)X1.0=8.414kN/m4.1、抗弯验算Mmax=0.1ql2=0.1X8.414X0.2832=0.068kNmomax=Mmax/W=0.068X06/37500=1.801N/mm2fm=15N/mm2符合要求！4.2、抗剪验算Qmax=0.6ql=0.6X8.414X0.283=1.43kNTax=3Qmax/(2bh)=3X.43X03/(2X000X15)=0.143N/mm20.12)X).283+0.01+1.4x(1+2)X0.283=2.396kN/m5.1、强度验算Mmax=0.125ql

49、2=0.125X2.396X0.852=0.216kNmomax=Mmax/W=0.216X06/40833=5.3N/mm2斗m=13N/mm2符合要求！5.2、抗剪验算Qmax=0.625ql=0.6252.396X0.85=1.273kNTax=3Qmax/(2bh0)=3X.273X000/(2X50X70)=0.546N/mm2Tax=0.546N/mm2环=1.3N/mm2符合要求！5.3、挠度验算vmax=0.521ql4/(100EI)=0.521X2.3968504/(100X9000X1429170)=0.507mmvmax=0.507mm珂V=min1/150,10=mi

50、n850/150,10=5.667mm符合要求！5.4、支座反力计算Rmax=1.25ql=1.25X2.396X).85=2.546kN6、主楞(横向水平钢管)验算主楞验算方式三等跨连续梁主楞材质类型钢管主楞材料规格(mm)38X3.2主楞材料自重(kN/m)0.035主楞截面面积(cm2)4.5主楞抗弯强度设计值Fm(N/mm2)205主楞抗剪强度设计值fv(N/mm2)125主楞截面抵抗矩W(cm3)4.73主楞截面惯性矩l(cm4)11.36主楞弹性模量E(N/mm2)206000计算简图如下:2.546kN2.546kN254kN2.54GkN2.546kN2.54EkN2.546k

51、N2.546kN2.54GkN2.546kN主楞弯矩图(kNm)1.872.5523.246323406762.5E40.006-3.2343.2462-552-2.564O.E7B7怏主楞剪力图(kN)主楞变形图(mm)支座反力依次为Ri=4.428kN,R2=8.356kN,R3=8.356kN,R4=4.428kN6.1、强度验算omax=Mmax/W=0.58xl06/4730=122.593N/mm2話m=205N/mm2符合要求！6.2、抗剪验算Tax=2Qmax/A=2X3.246Xl000/450=14.427N/mm2max=14.427N/mm2换=125N/mm2符合要求

52、！6.3、挠度验算vmax=1.283mm珂V=min1/150,10=min850/150,10=5.667mm符合要求！6.4、扣件抗滑验算疋否考虑荷载叠合效应是最大支座反力Rmax=maxR1,R2,R3,R4=8.356kN1.05XRmax=1.05X8.356=8.774kN,8.774kN0.8X2.0=9.6kN在扭矩达到4065Nm的情况下，双扣件能满足要求！7、立杆验算钢管类型38X3.2截面面积A(mm2)450截面回转半径i(mm)15.9截面抵抗矩W(cm3)4.73抗压、弯强度设计值205f(N/mm2)7.1、长细比验算h/la=1800/850=2.118,h/

53、lb=1800/850=2.118，查附录D，得k=1.163,尸1.272lo=maxk山,h+2a=max1.163X1.272X1800,1800+2X50=2663mm/=|0/i=2663/15.9=168珂刀=210长细比符合要求！查规程附录C得=0.2517.2、风荷载验算模板支架风荷载标准值计算la=0.85m,h=1.8m，查规程表4.2.7得枷=0.123因风荷载沿模板支架横向作用，所以b=la=0.85m,b/h=0.85/1.8=0.472通过插入法求耳，得耳=0.97甲30d2=1.140.50.0482=0.001,h/d=1.8/0.048=37.5通过插入法求卩

54、S1，得闻=1.2因此pstw=wps1(1-n)/(1-n=0.1231.21-0.9770)/(1-0.97)=4.337e=ww=0.1234.337=0.533k=0.7麼ps3=0.7X1.140.533X0.5=0.213kN/m2整体侧向力标准值计算嵌=0.7pzps30=0.7X.14XX0.5=0.399kN/m27.3、稳定性验算Kh=1/1+0.00515-4)=0.948不组合风荷载时Nut=YGENGk+1.4ENQk=Rmax+0.15yH=8.356+0.15X1.2xi5=11.056kNo=1.05Nut/(於Kh)=1.05X11.056X03/(0.251

55、X450X).948)=108.43N/mm2f=205N/mm2符合要求！组合风荷载时Nut=YGNGk+0.85X.422NQk=Rmax+0.15yH=7.735+0.15X1.2X15=10.435kNMw=0.85X.43klah2/10=0.85X1.4X0.213X0.85X.82/10=0.07kNmo=1.05Nut/(於Kh)+Mw/W=1.05X10.435X103/(0.251X450X0.948)+0.07X106/(4.73X103)=117.078N/mm2f=205N/mm2符合要求！7.4、整体侧向力验算结构模板纵向挡风面积AF(m2)33F=0.85AF3k

56、la/La=0.85X33X0.399X0.85/60=0.159kNN1=3FH/(m+1)Lb=3X0.159X15/(34+1)X30=0.007kNo=(1.05Nut+N1)/(於Kh)=(1.05X10.435+0.007)X103/(0.251X450X1948)=102.407N/mm2珂f=205N/mm2符合要求！八、模板支拆的安全管理：1、承重架塔拆人员必须持证上岗。上岗时必须带好安全帽等防护用品。2、承重架所用的钢管、扣件必须具备合格证、生产许可证、检测报告及满足市建委的有关文件要求。3、重架搭拆前项目部必须对搭拆人员做好安全技术交底。4、在砼浇筑前必须经公司技术负责人、监理公司同时验收合格后方可浇筑。验收完后做好相应的记录。5、作业人员不准穿拖鞋及洒后上高作业。6、在浇筑砼过程中必须对模板进行监护，仔细观察模板的位移、变形情况，发现异常时必须及时采取稳固措施。当模板变位较大可能倒塌时，必须立即通知现场作业人员离开危险区域，并及报告上级。7、模板拆除必须满足拆除时所需的砼强度，经工程技术领导同意，不得因拆模