脚手架专项工程施工方案(含计算方案)

1、版版范文范例学习指导范文范例学习指导名目 HYPERLINK l “_TOC_250013“ 一、工程概况2 HYPERLINK l “_TOC_250012“ 二、搭设方案2 HYPERLINK l “_TOC_250011“ 1、落地式双排双立管脚手架搭设方法2 HYPERLINK l “_TOC_250010“ 三、脚手架安全设施3 HYPERLINK l “_TOC_250009“ 1、安全网架设3 HYPERLINK l “_TOC_250008“ 2、防电避雷的措施4 HYPERLINK l “_TOC_250007“ 3、安全标志的悬挂4 HYPERLINK l “_TOC_25

2、0006“ 四、安全技术措施4 HYPERLINK l “_TOC_250005“ 五、脚手架检查及验收5 HYPERLINK l “_TOC_250004“ 1、脚手架及其地基根底应在以下阶段进展检查与验收；5 HYPERLINK l “_TOC_250003“ 2、脚手架使用中，应定期检查以下工程；5 HYPERLINK l “_TOC_250002“ 3、检查验收组织机构人员：5 HYPERLINK l “_TOC_250001“ 六、落地式脚手架设计计算6 HYPERLINK l “_TOC_250000“ 七、脚手架撤除安全要求16脚手架施工方案一、工程概况本工程位于浏阳市行政中心东

3、南角临复兴路，建筑层数为六层，建筑总高 23构造的安全等级为二级；地基根底设计等级为乙级；建筑物耐火等级为二级。二、搭设方案高度为27482.75钢管有弯曲、压扁、打孔、锈蚀等缺陷的不得使用；扣件不得有裂纹、气孔、疏松、砂眼等缺陷，扣件应转动机敏、无锈蚀；脚手板不得有腐朽、缺片等。1、落地式双排双立管脚手架搭设方法 根底JGJ1302022的有关规定校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度，底座垫板均应准确地放在定位线上。 立管的搭设立杆纵距1.450.30m应小于1/500。在底座上200mm 处用直角扣件设置一横向扫地杆和纵向扫地杆，横向扫2接头在高度方向错开的距离不小于500mm13 水平杆的

4、搭设该工程的外脚手架为构造外脚手架，依据标准要求水平杆步距承受1.803在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头中心至最近方节点距离不小于纵距的1150mm，作业层上非主节点处的横向水平杆依据支承脚手板的需要间距设置，在纵距中间设置一根横向水平杆。 连墙杆的搭设设置，偏离主节点不应大于300mm，从底层第一步纵向水平杆处设置，当设置有困难时应实行其它固定措施。 剪刀撑搭设的倾角为4560度。剪刀撑杆的连接承受搭接，搭接长度不小于0.8米，承受两个旋转旋转扣件中心线至主节点的距离不大于150mm。横向斜撑按每6根立杆沿全高设置。 安全网及防护措施：180mm串片脚手板0.35KN/m3首步

5、必设。操作层满铺一180mm 斜道及通道口设置：1212#铁丝绑扎结实，缝隙过大处用木枋填塞严密。三、脚手架安全设施1、安全网架设本工程的外墙脚手架随主体施工连续搭设，脚手架始终高出主体1.5m，外墙脚手架的外外表满挂安全网；在作业层的脚手板下平挂兜底网。2、防电避雷的措施、本工程的脚手架承受的钢管扣件式脚手架，所以在架设和使用期间，要严防与带电体接触。、对脚手架实行接地处理。如电力线路垂直穿过或靠近钢管脚手架时，应将电进展接地。缘手套。电焊机，混凝土振动器机壳实行保护性接地接零措施。、雷雨天不得上架操作。3、安全标志的悬挂包括安全通道的标志。四、安全技术措施1技术操作规程。安全责任层层落实。

6、2、严格检查全部外架主材，不合格者坚决不予以使用。3、全部操作人员均应执证上岗，证件必需留施工现场待查，并做到人证相符。4场的其它安全规章制度。5、操作有员在操作过程中不得吸烟、闲谈或做与工作无关的事。6墙杆等的搭设间距。提前撤除。8应设专人在架底四周看护、提示过路人的安全。五、脚手架检查及验收1、脚手架及其地基根底应在以下阶段进展检查与验收；根底完工后及脚手架搭设前；作业层上施加荷载前；每搭设完 10-13m 高度后；到达设计高度后；遇到六级大风与大雨后；停用超过一个月。2、脚手架使用中，应定期检查以下工程；求；地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空；扣件螺栓是否松动；脚手架立杆的沉降与垂

7、直度的偏差是否符合本标准规定要求；安全防护措施是否符合要求；是否超载。3、检查验收组织机构人员：组长：彭山查安全员、肖家伟工程负责人成员：付建辉六、落地式脚手架设计计算扣件式钢管落地脚手架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术标准(JGJ130-2022)、建筑地基根底设计标准(GB50007-2022)、建筑构造荷载标准(GB 50009-2022)、钢构造设计标准(GB 50017-2022)等编制。一、参数信息脚手架参数双排脚手架搭设高度为 25 m，立杆承受双立杆；搭设尺寸为：横距L1.05m，纵距L1m，大小横杆的步距为1.6 m；ba内排架距离墙长度为0.30m；大横杆在上，搭

8、接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；脚手架沿墙纵向长度为 150.00 m；承受的钢管类型为 482.75；横杆与立杆连接方式为双扣件；取扣件抗滑承载力系数为 1.00；4.8m，水平间距4m，承受扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；活荷载参数施工均布活荷载标准值:2.000kN/m2；脚手架用途:装修脚手架；同时施工层数:2 层；风荷载参数本工程地处湖南长沙市，根本风压0.32 kN/m2；风荷载高度变化系数 ，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，z风荷载体型系数s为0.214；静荷载参数每米立杆承受的构造自重标准值(kN/m):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2)

9、:0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.031；脚手板铺设总层数:13；地基参数地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kPa):120.00； (m2):0.20；地基承载力调整系数:1.00。二、大横杆的计算(JGJ130-2022)第5.2.4条规定，大横杆自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P=0.031 kN/m ；1脚手板的自重标准值:P =0.31.05/(2+1)=0.105 kN/m ；2活荷载标准值: Q=21.05/

10、(2+1)=0.7 kN/m；静荷载的设计值: q =1.20.031+1.20.105=0.163 kN/m；1活荷载的设计值: q=1.40.7=0.98 kN/m；2图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)强度验算1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下:M= 0.08ql2 + 0.10ql21max12M=0.080.16312+0.100.9812 =0.111 kNm；1max支座最大弯距计算公式如下:M= -0.10ql2 - 0.117ql22max12支座最大弯距为 M = -0.100.16312-0.1170.

11、9812 =-0.131 kNm；2max选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进展强度验算： =Max(0.111106,0.131106)/4180=31.34 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 31.34 N/mm2 f=205N/mm2，满足要求！挠度验算计算公式如下： = (0.677ql4 + 0.990q l4)/100EImax12其中：静荷载标准值: q = P+P=0.031+0.105=0.136 kN/m；112活荷载标准值: q = Q =0.7 kN/m；2最大挠度计算值为： = 0.6770.13610004/(1002.06105100400)+0.9900.71

12、0004/(1002.06105100400) = 0.379 mm；mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1000/150mm与10mm，满足要求！三、小横杆的计算依据JGJ130-2022第5.2.4条规定，小横杆依据简支梁进展强度和挠度计算，大横载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。荷载值计算大横杆的自重标准值：p0.0311 = 0.031 kN；1脚手板的自重标准值：P=0.31.051/(2+1)=0.105 kN；2活荷载标准值：Q=21.051/(2+1) =0.700 kN；集中荷载的设计值: P=1.2(0.031+0.105)+1.4 0.7 = 1.143 kN；强度验算小横

13、杆计算简图矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:MqmaxMqmax= ql2/8= 1.20.0311.052/8 = 0.005 kNm；集中荷载最大弯矩计算公式如下:MpmaxMpmax= Pl/3= 1.1431.05/3 = 0.4 kNm ；最大弯矩 M = Mqmax+ Mpmax= 0.405 kNm；最大应力计算值 = M / W = 0.405106/4180=96.907 N/mm2 ；=96.907N/mm2 205N/mm2，满足要求！挠度验算度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:qmax= 5ql4/384EI=50.03110504/(3842.061

14、05100400) = 0.023 mm ；qmax大横杆传递荷载 P = p1+ p + Q = 0.031+0.105+0.7 = 0.836 kN；2集中荷载标准值最不利安排引起的最大挠度计算公式如下:pmax=Pl(3l2- 4l2/9)/72EImm；pmax=835.71050(310502-410502/9)/(722.06105100400)=1.66qmax+ pmax= 0.023+1.66 = 1.684 mm；小横杆的最大挠度为 1.684mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1050/150=7与10mm,满足要求！四、扣件抗滑力的计算16.00kN，依据扣件抗滑承载力系

15、数1.00，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为16.00kN 。件式钢管脚手架安全技术标准5.2.5):R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取16.00 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1小横杆的自重标准值: P2脚手板的自重标准值: P3= 0.03112/2=0.031 kN；= 0.0311.05/2=0.016 kN；=0.31.051/2=0.158 kN；活荷载标准值: Q = 21.051 /2 = 1.05 kN；荷载的设计值: R=1.2(0.031+0.016+0.158)+1.41.05=1.715 kN；R 1

16、6.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、脚手架立杆荷载计算每米立杆承受的构造自重标准值，为0.1248kN/mN= 0.1248+(1.002/2)0.031/1.6025.00 = 3.600kN；G1脚手板的自重标准值；承受竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2N = 0.3131(1.05+0.3)/2 = 2.633 kN；G2栏杆与挡脚手板自重标准值；承受竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/mN= 0.15131/2 = 0.975 kN；G3吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005 kN/m2N= 0.005125 = 0.125 kN；G4经计算得到，静

17、荷载标准值N = N +N +N +N= 7.332 kN；GG1G2G3G41/2取值。经计算得到，活荷载标准值N = 21.0512/2 = 2.1 kN；Q考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为N = 1.2 N+0.851.4N = 1.27.332+ 0.851.42.1= 11.298 kN；GQ不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为N”=1.2N+1.4N=1.27.332+1.42.1=11.739kN；GQ六、立杆的稳定性计算风荷载标准值依据以下公式计算W=0.7kzs0其中 0- 根本风压(kN/m2)，依据建筑构造荷载标准(GB50009-2022)的规定承受：0z= 0.

18、32 kN/m2；- 风荷载高度变化系数，依据建筑构造荷载标准(GB50009-2022)的规定承受： = 0.74；z - 风荷载体型系数：取值为0.214；s经计算得到，风荷载标准值为:W = 0.7 0.320.740.214 = 0.035 kN/m2；k风荷载设计值产生的立杆段弯矩 M 为:W wk a考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) + M/W fW立杆的轴心压力设计值 ：N = 11.298 kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) f立杆的轴心压力设计值 ：N = N”= 11.739kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.6 cm；(J

19、GJ130-2022)表5.3.3k = 1.155 ；(JGJ130-2022)表5.3.3： = 1.7 ；计算长度 ,由公式 l0= kuh 确定：l0= 3.142 m；长细比: L/i = 196 ；0轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l/i 的结果查表得到 ：= 0.188o立杆净截面面积 ： A = 3.91 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.18 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2；考虑风荷载时 = 11297.625/(0.188391)+10806.385/4180 = 156.278 N/mm2；156.278N/mm2 f = 2

20、05N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时 = 11738.625/(0.188391)=159.692 N/mm2；159.692N/mm2 f = 205N/mm2，满足要求！七、最大搭设高度的计算按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术标准(JGJ130-2022)5.3.6条考虑风荷载时,承受单立管的放开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度依据下式计算：H = Af - (1.2N+ 0.851.4(N + MA/W)/1.2GsG2kQkwkk构配件自重标准值产生的轴向力 N (kN)计算公式为：N=N+N+N=3.733kN；G2KG2KG2G3G4活荷载标准值 ：NQ= 2.1 kN；每

21、米立杆承受的构造自重标准值 ：Gk= 0.125 kN/m；计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： M =M /(1.40.85)0.011/(1.4 0.85)= 0.009 kNm；wkwH =(0.1883.9110-4205103-(1.23.733+0.851.4(2.1+0.1883.91s1000.009/4.18)/(1.20.125)=52.758 m；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术标准(JGJ130-2022)5.3.6条脚手架搭H26米，依据下式调整且不超过50米：sH = Hs/(1+0.001H)sH = 52.758 /(1+0.00152.758)=50.114

22、 m；H=50m。脚手架单立杆搭设高度为25m，小于H，满足要求！八、连墙件的稳定性计算连墙件的轴向力设计值应依据下式计算：N = N+ Nllw0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算0.92，0.214，0.32，zs0W = 0.7=0.7 0.920.2140.32 = 0.044 kN/m2；zs0每个连墙件的掩盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw= 19.2 m2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术标准(JGJ130-2022)5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N = 5.000 kN；0风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，依据下式计算：N= 1.4

23、WAlwk= 1.185 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl= N+ N= 6.185 kN；lw0连墙件承载力设计值按下式计算：N = Aff其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i = 300/16的结果查表得到 =0.949，l为内排架距离墙的长度；A = 3.91 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf= 0.9493.9110-4205103 = 76.067 kN；N = 6.185 N= 76.067,连墙件的设计计算满足要求！连墙件承受双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl= 6.185小于双扣件的抗滑力 16 kN，满足要求！连墙件扣件连接示意

24、图九、立杆的地基承载力计算立杆根底底面的平均压力应满足下式的要求p fg地基承载力设计值:f = f k = 120 kPa；ggkc其中，地基承载力标准值：f = 120 kPa ；gk脚手架地基承载力调整系数：kc= 1 ；立杆根底底面的平均压力：p = N/A =56.488 kPa ；其中，上部构造传至根底顶面的轴向力设计值 ：N = 11.298 kN；根底底面面积 ：A = 0.2 m2 。p=56.488kPa f=120 kPa 。地基承载力满足要求！g十、脚手架配件数量匡算因此按匡算方式来计算；依据脚手架立杆数量按以下公式进展计算：L = 1.1H(n(1+Hs/H)+l/hn-2l/h) + (H/h)-1 (m+2)caa取整N = 1.1(H/2h + 1)n1N = 2.2(H/h + 1)n2(1+Hs/H) + (c/l+1)(m+2)K2.22aN = L/li3N = 0.3L/li4S = 1.1(n-2)llabL - 长杆总长度(m)；N1- 小横杆数(根)；N - 直角扣件