办公楼加固改造设计（word11）

1、办公楼加固改造设计据相关资料统计，老旧建筑加固改造比新建可节约投资50左右，缩短工期60 ，收回投资的速度比新建快3倍5倍。上世纪80年代及以前计算机结构分析软件尚未广泛应用和普及,结构计算结果存在很多不足：结构计算模型简化近乎理想状态（如：多层计算假定为无侧移刚架模型）、计算采用平面空间模型而非三维空间模型、计算结果缺乏足够的可靠性和安全性；同时，这个时间修建的建筑经过30年左右的使用，结构的耐久性已下降，使用功能也会发生改变。所以对这类建筑结构的加固改造是必要的。1、工程概况*公司办办公楼*占地37766.22平方米米，建筑筑呈“L”型布局局，总建建筑面积积125570平方米米，初始始设计

2、为为7层框架架结构，19889年建成5层框架架结构投投入使用用，19994年增加3层，该房房屋为8层钢筋筋混凝土土框架结结构，为为L形布置置，在拐拐角处设设有变形形缝。图片1.33 办公楼楼结构平面面示意图图（各层层类似）本办公楼自自修建至至今已使使用27年，历历经不同同的的业业主使用用，建筑筑的办公公使用功功能总体体没有变变化，但但多次的的装修改改造造成成了部分分梁、板板、柱构构件不同同程度的的损伤，本次装修改造的原则也是不改变办公楼的使用功能，局部个别房间为满足现行国家相关规范的要求改造成卫生间和设备用房；在经历了5.12汶川地震、4.20芦山地震都未对其进行加固改造。本次加固改造设计为保

3、证在后续使用年限内的可靠性、安全性，根据混凝土结构加固设计规范（GB 50367-2013）的规定，本工程结构加固后的后续使用年限为30年（简称A类建筑）。2、加固设设计的所所遇问题题及解决决业主提供的的原始资料料缺失较较多，仅仅有初始始设计的的7层建筑筑各专业业的图纸纸和本工工程的抗抗震鉴定定报告。1994年的加层结构图、第一次修建按5层修建的结构图、本工程两次施工的竣工图以及期间几次装修改造图均没有。针对此问题，又委托检测单位对本工程进行全面的检测15层以现场检测复核原结构图为准，二次修建的6、7、8三层以现场检测的数据作为复原本工程结构模型依据。通过上述处理，基本准确完整的把加固设计模型

4、建立起来。3、本工程程结构抗抗震鉴定定及安全全性鉴定定结论3.1、现现场检测测结论1、楼面面梁存在在局部混混凝土脱脱落，纵纵筋、箍箍筋外露露锈蚀；局部混混凝土脱脱落，纵纵筋、箍箍筋外露露锈蚀；出屋面面构架挑挑梁底部部箍筋锈锈胀，梁梁体表面面渗水、霉霉变，部部分梁底底，箍筋筋锈胀；水箱抬抬梁底部部钢筋外外露锈蚀蚀严重；部分楼楼（屋）面面梁近支支座处梁梁侧面面面层开裂裂，最大大裂缝宽宽在0.110.2mmm间。楼面板板个别区区域板跨跨中，并并存在错错动现象象；现浇浇板存在在个别钢钢筋外露露，钢筋筋被局部部截断现现象，现现象较普普遍。房屋外外装饰条条存在损损伤或缺缺失现象象；部分分墙面及及吊点存存在

5、渗水水现象。2、混凝土土柱强度度推定值值介于24.3MPPa440.99MPaa间；混混凝土梁梁强度推推定值介介于25.8MPPa336.00MPaa间；混混凝土板板强度推推定值介介于29.0MPPa339.77MPaa间。3、混凝土土柱碳化化深度在在6.0mm6.55mm间；混混凝土梁梁碳化深深度在66.0mm6.55mm间；混混凝土板板碳化深深度在66.5mmm77.0mm间。碳碳化深度度小于保保护层厚厚度，钢钢筋处于于混凝土土碱性保保护中。4、办公楼楼X向无明显显倾斜规规律；YY向无明显显倾斜规规律，倾斜率率整体满满足规范范要求。3.2、抗抗震鉴定定结论办公楼结构构构造有有多处不不符合抗

6、抗震要求求，部分分房间存存在钢筋筋露筋、锈锈蚀；填填充墙与与混凝土土梁、柱柱存在竖竖向或水水平裂缝缝；个别别混凝土土梁近支支座处梁梁侧存在在混凝土土竖向裂裂缝；填填充墙拉拉结筋设设置；各楼层层综合能能力抗震震指数均均大于1.0，综合合抗震能能力满足足A类房屋屋要求，但但部分抗抗震构造造措施不不满足要要求，部分楼楼层框架架柱轴压压比超限限，部分分柱配筋筋不满足足抗震承承载力要要求，部分框架架梁配筋筋不满足足抗震承承载力要要求，应采取取措施进进行抗震震加固处处理。3.3、安安全性鉴鉴定结论论办公楼地基基基础为为Bu级，上上部承重重结构为为Cu级，围围护系统统结构为为Cu级。根根据地基基基础和和上部

7、承承重结构构的评定定结果，按按其中较较低等级级确定，该该建筑鉴鉴定单元元的安全全性评级级为Csu级，安全全性不符符合该标标准对Asu级的的要求，显显著影响响整体承承载力。3.4、相相关建议议1、对轴压压比超限限处的框框架柱进进行加固固处理。2、对混凝凝土柱及及梁抗震震承载力力不满足足要求的的构件进进行加固固处理。3、对出现现裂缝及及露筋锈锈蚀的混混凝土构构件采取取措施进进行处理理。4、对穿管管、钢筋筋截断、钢钢筋外露露锈蚀的的混凝土土板采取取措施进进行处理理。5、应综合合考虑该该房屋后后期装修修改造的的影响，并并结合本本报告，对对该房屋屋进行整整体复核核验算及及加固改改造设计计，未经经设计许许

8、可或技技术鉴定定，不得得随意增增加荷载载。4、本工程程结构加固固设计4.1、设设计荷载载1、活荷载载取值：根据建筑筑结构可可靠度设设计统一一标准的的规定活荷载载标准值值为设计计基准期期内活荷荷载最大大分布的的某一分分位值。建筑结构荷载规范自GBJ9-87版起就规定在楼面的活荷载标准值取值在调查和统计的基础上，考虑荷载随时间和空间的变异性，进而采用了概率统计模型，持续性活荷载和临时性活荷载统一采用等时段的平稳二项随机过程概率模型，假定（设计基准期T=50年）： a荷载出出现的概概率为P，不出出现的概概率为lP； h荷载持持续一次次作用时时间为，则在在准基期期为荷载载变动次次数r=T； c荷载任任

9、意时点点的概率率分布函函数是相相同的。 根据以上假假定，=10年，r=5次，出于于分析上上的方便便，对活活荷载分分布函数数采用了了极值I型分布布函数：F（x）= exxp -eexp-( x- u ) 其中 ：uu ：众值 u = - 00.57772 /：尺度参参数=/ 22.44495、为分分布函数数的平均均值和标标准差。 二者根据TTuksstraa的组合合原则，并并按一定定的分位位值，得出出楼面活活荷载的的标准值值（Qk1）。但在结结构加固固时，由由于结构构已处于于服役期期，因此此荷载基基准期T =50 年的假假定已不不再适应应，而应应改成目目标使用用期 T(t )=30年，根据上上述

10、理论论得出30年的荷荷载基准准期内的的活荷载载标准值值（Qk2）。参荷载规规范的条条文说明明Qk2相当于0.995 QQk1。本次次加固设设计活荷荷载取值值采用了了现行建建筑结构构荷载规规范的的规定，未未进行折折减，以以保证建建筑结构构加固后后的后续续使用年年限内的的活荷载载可靠度度。2、建筑恒恒载卸荷荷处理：本工程自119899年建成成已使用用27年，并几几经变更更业主，各各个使用用单位根根据自己己的喜好好对本工工程就进进行过多多次装修修。原设设计的建建筑楼面面为水磨磨石地面面，现状状为地砖砖楼面，根据检测单位现场实测建筑结构面以上的二次建筑装修层厚度有100mm左右。为满足后续使用结构安全

11、要求，也是加固施工工艺对结构表面的要求，对结构面层以上的二次装修层进行剔除卸荷处理；同时本次建筑房间分隔增加墙体采用轻质隔墙板（不大于0.8kN/）或玻璃隔断；本次楼面装修采用：走道、大厅及卫生间设计为地砖地面（荷载大小与原设计相当），其余房间设计为地毯地面。现状计算模模型及结结果，不不满足抗抗震验算算部位：结构空间振振动模型型图结构加固前前柱配筋筋超限图图4.2、加加固设计计加固设计思思路：鉴鉴于本工工程原设设计时间间在上世世纪80年代，结结构空间间计算考考虑不足足，造成成结构侧侧向刚度度偏弱，本本次加固固设计着着重对框框架梁、柱的结构构整体加加固，重重点对框框架柱的的加固底层按按混凝土土加

12、大截截面处理理，二层层以上的的加固部部位采用用外包型型钢加固固，以保保证结构构的轴压压比在0.990以下；在八层层会议室室两侧的的框架柱柱为单跨跨框架，尽尽管其各各项构造造指标均均满足规规范，为为保证其其安全度度均进行行外包型型钢加固固处理（以以避免其其加固后后的刚度度相对于于下一层层突变，会会议室两两侧的框框架柱自自一层加加固至8层）；结结构混凝凝土强度度取现场场实测值值与原设设计值的的较小值值，这样样偏于安安全。原设计计底部三三层为梁梁、板、柱柱混凝土土强度为为300号，折折算成现现行规范范的混凝凝土强度度为C28，三层以以上部位位混凝土土构件混混凝土强强度为25号，折折算成现现行规范范的

13、混凝凝土强度度为C23。检测测单位实实际检测测数据中中只有3层有一一个点低低于原设设计值。 对轴压压比超限限处的框框架柱采采用加大大界面法法进行加加固处理理，因此此类问题题多在底底部产生生，加上上本建筑筑为上世世纪90年修建建就，侧侧向刚度度偏弱，在在下部尤尤为严重重。所以以采用增增大截面面法加固固设计不不仅可以以提高加加固框架架柱的承承载能力力，而且且还可以以通过加加大其截截面刚度度，改变变其自震震频率，使使正常使使用阶段段的性能能在某种种程度上上得到改改善。此此加固方方法施工工简单，将将原柱截截面加宽宽1602000mm。 对承载载力不满满足要求求的钢筋筋混凝土土柱采取取外包型型钢法加加固

14、设计计，其加加固特点点是被加加固构件件的截面面和自重重增加不不大，基本不不影响建建筑空间间尺寸，施工工期较短。对承载能能力不满满足要求求的钢筋筋混凝土土梁采取取粘贴钢钢板进行行处理，粘钢加固的主要特点是被加固构件的截面和自重增加不大，基本不影响建筑效果，施工作业队周边环境干扰小，可靠性高。加固计算模模型及加加固部位位：结构空间振振动模型型图4.3结构构加固后后分析结果果加固设计前前、后的的主要结结果对比比如下：结构位移控控制参数数加固设计前前作用方向XY楼层最大层层间位移移与该楼楼层平均均值的最最大比值值1.061.26楼层层间最最大位移移与层高高之比的的最大值值1/106631/7811加固

15、设计后后作用方向XY楼层最大层层间位移移与该楼楼层平均均值的最最大比值值1.041.25楼层层间最最大位移移与层高高之比的的最大值值1/111151/8011最大轴压比比：加固设计前前：1.14；加固设设计后：0.880楼层屈服强强度系数数（最不不利前三三位）加固设计前前序号X向Y向12.32.823.63.133.73.2加固设计后后序号X向Y向16.05.627.67.137.87.1楼层抗震能能力系数数（最不不利前三三位）加固设计前前序号X向Y向11.41.421.61.532.32.1加固设计后后序号X向Y向13.92.824.83.434.93.5楼层综合抗抗震能力力指数：体系影影响系数数、局部部影响系系数的取取值：体系影响系系数：0.8，局部部影响系系数的取取值：0.77.加固节点详详图：五、结语11.确定合合理的后后续使用用年限，可以有效控制改造加固成本。2.减少结结构自