万科0项目6楼施工图-06计算书

第一章结构设计说 第二章铝合金门窗系统计 第三章铝板幕墙系统结构计 第七章热工计 第一 结构设计说明较严值执行。而且再此之上，做出郑重承诺“并不因为遵守规范本身，现行的标准执行，并在此基础上，严格采用了国外一些的质量标准，以提高 《预应力筋用锚具、夹具和连接器应用技术规程》JGJ85- GB/T50104- 1 kk 根据不同场地类型,按以下公式计算:β1+2gI（z/10） zzzzzzzz或按照《建筑结构荷载规范》GB50009-20128.2.1取值。对B类场地z>350m时z=350mz<10mz=10m；对C类场地z>450m时z=450mz<15mz=15m；下列规定采用局部风压体型系数μs1：8.3.3载时，局部风压体型系数μs1可按构件的从属面积折减，折减系数按下列规定采用：αmax选择可按JGJ102-2003中的表5.3.4进行。表5.3. 水 678γ0S≤RSE≤γ0结构构件重要性系数，应取不小于1.0；df≤ 双向受弯的杆件，两个方向的挠度应分别符合df≤df,lim的规定。②当荷载的效应起控制作用时，其分项系数γG应取1.35；此时，参与组合的可变荷2能超过跨度的1/180及20mm，取较小值；跨度超过4500mm时，挠度过跨度的1/18030mm，取较小值。4500mm时，挠度过跨度的1/250及20mm，取较小值；挠度过跨度的1/250及30mm，四边支撑的矩形玻璃面板的挠度过其短边边长的1/60；两边（对边）简支玻璃边长的1/60。《金属和石材幕墙工程技术规范》JGJ133-2001及市《建筑幕墙工程技术规范》DGJ08-56-2012的要求，以较严格者为准：铝型材横梁及立柱，跨度不超过7500mm时，挠度过跨度的1/180及20mm，取较小值；跨度超过7500时，挠度过跨度的1/500。对悬臂构件，取调出长度的两倍来钢型材横梁及立柱，跨度不超过7500mm时，挠度过跨度的1/300及15mm，取较小值；跨度超过7500时，挠度过跨度的1/500。顶与金属屋面技术规范》JGJ-2012及市《建筑幕墙工程技术规范》DGJ08-56-2012的b.钢型材杆件，挠度过跨度的1/250。边长的1/60。e.平板金属面板的加强中肋，其挠度不超过跨度的1/120。度不超过长边的1/120。自重产生的挠度不能导致相关构件产生积水效果。厚度厚度厚度976765654如达不到3倍，可按2.5倍取值，也可根据实测结果予以调整。5.2.2f壁厚〉〉 lαH14、H24H16、0H14、00也可按表5.2.3a采用。5.2.3af的规定，可按表5.2.3b采用。表5.2.3 抗拉、抗压、抗弯fs抗剪fs紧）fs表 表5.2.8材料的弹性模量E5.2.9Υυ表 材料的线膨胀系数(/αα5.3.1（mFαEabtMγNVW第一节、系统说计算标高：15m和90m抗震设防烈度：7度地面粗糙度类别：C类第二节、1- 层高窗计可知：地区，按50年重现期，取基本风压值为：W0=该门窗工程的计算标高为：15m，地面粗糙度类别为：C类地形。按现行《建筑结构荷阵风系数：βgz风压高度变化系数：μzμs1=1.4+0.2=JGJ102-2003中5.3.2Wk=βgz×μz×μs1×W0==0.001174N/mm²≥0.001N/mm²Wk=0.001174N/mm²W=γw·W=1.4×0.001174=0.001644A=1.2m×4.2m=5.04绝对值大于1.0的屋面局部体型系数可采用对数插值，即按下式计算局部体型系数：μs1(A)=μs1(1)+[μs1(25)-μs1(1)]×log(A)/1.4μs1(25)=0.8μs1(1)=0.8×1.4=1.12μs1(A)=μs1(1)+[μs1(25)-μs1(1)]×log(A)/1.4=1.4+[1.12-1.4]×0.702/1.4=μs1=1.26+0.2=Wk=βgz×μz×μs1×W0==0.001071N/mm²≥0.001N/mm²Wk=0.001071N/mm²W=γw·γw——W=1.4×0.001071=0.001499qEk=βE·αmax·qEk——垂直于门窗平面的分布水平标准值（N/mm²——（m²qE=γE·（N/mm²建筑门窗板块尺寸：宽×高=B×H=1200mm×4200mmBBH（四边简支1片：W=1.1

kt1+t2+t3+2片：W=1.1

t 32 t kt1+t2+t3+第3片：W=

t33 kt1+t2+t3+第4片：W=

t34 kt1+t2+t3+——（N/mm²）（mm，t1GAk1=γg1=0.0000256×8=0.0002048 qEk1=βE·αma·Ak1=5×0.08×0.0002048=0.000082 E·W=1.1

=1.1×0.001174

38 8

=0.000323 kt1+t2+t3+ 8+8+8+W=1.1

t1t

=1.1×0.001644

8 8

=0.000452 t1+t2+t3+ 8+8+8+风荷载组合系数：ψw作用组合系数：ψeqk1=ψ k1+ψeEk1=1×0.000323+0.5×0.000082=0.000364q1=ψ 1+ψeE1=1×0.000452+0.5×0.000107=0.000506t2=8GAk2=γg2=0.0000256×8=0.0002048qEk2=βE·αma·Ak2=5×0.08×0.0002048=0.000082qE2=γE·Ek2=1.3×0.000082=0.000107W=1.1

=1.1×0.001174

8 8

= kt1+t2+t3+

8+8+8+W=1.1

t2t

=1.1×0.001644

= t1+t2+t3+ 8+8+8+qk2=1×0.000323+0.5×0.000082=0.000364q2=1×0.000452+0.5×0.000107=0.000506t3=8GAk3=γg3=0.0000256×8=0.0002048qEk3=βE·αma·Ak3=5×0.08×0.0002048=0.000082qE3=γE·Ek3=1.3×0.000082=0.000107W=

=0.001174

8 8

=0.000294 kt1+t2+t3+ 8+8+8+W=

=0.001644

38 8

=0.000411 t1+t2+t3+ 8+8+8+qk3=1×0.000294+0.5×0.000082=0.000335q3=1×0.000411+0.5×0.000107=0.000464t4=8GAk4=γg4=0.0000256×8=0.0002048qEk4=βE·αma·Ak4=5×0.08×0.0002048=0.000082qE4=γE·Ek4=1.3×0.000082=0.000107W=

=0.001174

8 8

=0.000294 kt1+t2+t3+

8+8+8+W=

t4t

=0.001644

=0.000411 t1+t2+t3+ 8+8+8+qk4=1×0.000294+0.5×0.000082=0.000335q4=1×0.000411+0.5×0.000107=0.000464 σ=6mqa²η≤ σ玻璃截面最大应力设计值（Nmm²qa4ηθ确定，其中θ=k4E（N/mm²（N/mm²m——弯矩系数；q荷载组合设计值（Nmm²a矩形玻璃板材短边边长（mm（N/mm²； （JGJ113-2015表θ =qk1θ = 4 E 72000×θ =qk2θ = 4 E 72000×θ =qk3θ = 4 E 72000×θ =qk4θ = 4 E 72000×6.1.2-2θηθη1片玻璃折减系数：η12片玻璃折减系数：η23片玻璃折减系数：η34片玻璃折减系数：η4 由b=4200mm弯矩系数：m0.120773）强度校核：σ1

1t η11

6×0.12077×0.000506× ×2片玻璃产生的最大应力为：σ2

2t η22

6×0.12077×0.000506× ×3片玻璃产生的最大应力为：σ3

3t η33

6×0.12077×0.000464× ×4片玻璃产生的最大应力为：σ4

4t η44

6×0.12077×0.000464× ×μW d η≤

Wk——风荷载标准值（N/mm²—玻璃的厚度t取玻璃的等效厚度te； t=te=0.95×3t3+t3+t3+t3=0.95×383+83+83 kW 0.001174×k4θ=E 72000×4

4=折减系数：η=12）由a=1200 μμμ挠度系数：μED=12(1-υ²)

72000×10973723.238N·μW 0.01256×0.001174×d η × =2.786mm≤df,lim=60（3）竖中梃左受荷单元宽：W1（4）竖中梃右受荷单元宽：W2BBBBH横梁梯形荷载分布示意图

qwk=Wk

2=0.001071

2

=qw=qwk×γw=0.643×1.4=按现行《玻璃幕墙工程技术规范》(JGJ102-2003)第5.3.4条，垂直于门窗平面的分布水qEAk=βE×αmax×Gk/A=5×0.08×0.0007=qEk=qEAk

2=0.00028

2

=qE=qEk×γE=0.168×1.3=风荷载组合系数：ψw作用组合系数：ψeq1=ψw×qw+ψe×qE=1×0.9+0.5×0.218=BBBBH横梁梯形荷载分布示意图

qwk=Wk

2=0.001071

2

=qw=qwk×γw=0.643×1.4=按现行《玻璃幕墙工程技术规范》(JGJ102-2003)第5.3.4条，垂直于门窗平面的分布水qEAk=βE×αmax×Gk/A=5×0.08×0.0007=qEk=qEAk

2=

2

=qE=qEk×γE=0.168×1.3=风荷载组合系数：ψw=作用组合系数：ψeq2=ψw×qw+ψe×qE=1×0.9+0.5×0.218=q1· · M=M1+M2=24(·3-4(2H)²)+24(·3-——·mm（——·mm（q1——左受荷单元荷载线集度组合设计值（N/mm）M=1.009×4200²×(3-

1.009× ×(3-

=2164305+2164305=M=V=V1+V2

q

q(·1-2H)+

（（V=1.009×4200(·1-

1.009× )

)=1816.2+1816.2= V=外框的抗弯强度设计值：fa150N/mm²外框的抗剪强度设计值：τa=85N/mm²外框弹性模量：Ea=70000N/mm²外框绕X轴惯性矩：Iax=外框绕Y轴惯性矩：Iay=外框绕X轴净截面抵抗矩：Wanx1=27929mm3外框绕X轴净截面抵抗矩：Wanx2=44839mm3外框净截面面积：Aan=1221.483mm²外框截面垂直于X轴腹板的截面总宽度：ta==外框塑性发展系数：γa对于热轧型钢龙骨，按JGJ133或JGJ102规范,取1.05；对塑钢型材，参照铝合金龙骨，取1.00；内框的抗弯强度设计值：fs=215N/mm²内框的抗剪强度设计值：τs=125N/mm²内框弹性模量：Es=206000N/mm²内框绕X轴惯性矩：Isx=内框绕Y轴惯性矩：Isy=内框绕X轴净截面抵抗矩：Wsnx1=14239mm3内框绕X轴净截面抵抗矩：Wsnx2=14239mm3内框净截面面积：Asn=781.646mm²内框截面垂直于X轴腹板的截面总宽度：ts=内框塑性发展系数：γs如果组合型材其中一种为钢材，则对铝型材部分取γF=1.05的调正系数；如果组合型材中没有钢材，则γFEa 70000×ak1=a

ax+

=1.05×70000×2925280+206000×711970=k2

Es+·a s

206000×=70000×2925280+206000×=

=mm²—mm²Iax框的绕x轴惯性矩（mm4Isx——内框的绕x轴惯性矩（mm4 γaWanx

≤Wanx——型材截面绕截面x轴（门窗平面内方向）的净截面抵抗矩（mm3 γaWanx

=1×=

×0.612=94.852N/mm²≤M×kγsWsnx

≤Wsnx——型材截面绕截面x轴（门窗平面内方向）的净截面抵抗矩（mm3 ×0.417=120.73N/mm²≤fγW×k 1.05×

×k1≤a——Sax型材x轴的毛截面面积矩（mm3材抗剪强度设计值，取值为85N/mm²；ax

3632.4×2925280×

×0.612=5.946N/mm²≤τI

×k2≤sx——Ssx型材截面x轴的毛截面面积矩（mm3材抗剪强度设计值，取值为125N/mm²； 3632.4×

s

711970×6×0.417=3.465N/mm²≤ d=k× -

)²+

1240EIx 2H0.643× =0.612×240×70000×2925280×8-5×(2×4200)²+2×(2×4200)= d=k× -

)²+

1240EIx 2H0.643× =0.612×240×70000×2925280×8-5×(2×4200)²+2×(2×4200)=df=df1+df2=7.534+7.534=15.068mm≤28mm15.068mm≤df=紧固件数量：2个；——N/mm²Vw=1.4WkBH=1.4×0.001071×4000×4200=Gk/A结构构件的单位自重（Nmm²风荷载组合系数：ψw=1.0作用组合系数：ψeV=ψwVw+ψeVE=1.0×27612.48+0.5×6115.2= Vn=βn= =——v1=n=

2

=Nvf=3.7·t·d· t被固定的单层钢板的厚度（mmf被固定钢板的抗拉强度设计值（Nmm²Nvf=3.7·t·d·f=3.7×1.5×4×205=4551N≥可知：地区，按50年重现期，取基本风压值为：W0=该门窗工程的计算标高为：90m，地面粗糙度类别为：C类地形。按现行《建筑结构荷阵风系数：βgz风压高度变化系数：μzμs1=1.4+0.2=JGJ102-2003中5.3.2Wk=βgz×μz×μs1×W0==0.002151N/mm²≥0.001N/mm²Wk=0.002151N/mm²W=γw·W=1.4×0.002151=0.003011A=1m×1.6m=1.6m²绝对值大于1.0的屋面局部体型系数可采用对数插值，即按下式计算局部体型系数：μs1(A)=μs1(1)+[μs1(25)-μs1(1)]×log(A)/1.4μs1(25)=0.8μs1(1)=0.8×1.4=1.12μs1(A)=μs1(1)+[μs1(25)-μs1(1)]×log(A)/1.4=1.4+[1.12-1.4]×0.204/1.4=μs1=1.359+0.2=Wk=βgz×μz×μs1×W0==0.002096N/mm²≥0.001N/mm²Wk=0.002096N/mm²W=γw·γw——W=1.4×0.002096=0.002934qEk=βE·αmax·qEk——垂直于门窗平面的分布水平标准值（N/mm²——（m²qE=γE·（N/mm²筑门窗面板计建筑门窗板块尺寸：宽×高=B×H=1250mm×1600mmBBH（四边简支外片为W=1.1

t1t

（JGJ102-20036.1.5- kt1+内片为W=

t2t

（JGJ102-20036.1.5- kt1+——（N/mm²）（mm，tGAk1=γg1=0.0000256×6=0.0001536 qEk1=βE·αma·Ak1=5×0.08×0.0001536=0.000061 E·ttW=1.1

1

=1.1×0.002151

6 6

=0.001183 kt1+ 6+W=1.1

t 3=1.1×0.003011t

3=0.001656 33 t3+ 6+ 33风荷载组合系数：ψw作用组合系数：ψeqk1=ψ k1+ψeEk1=1×0.001183+0.5×0.000061=0.001214q1=ψ 1+ψeE1=1×0.001656+0.5×0.000079=0.001696内片玻璃的厚度为：tt2GAk2=γg2=0.0000256×6=0.0001536qEk2=βE·αma·Ak2=5×0.08×0.0001536=0.000061E·W=

t2t

=0.002151 363

=0.001076 kt1+ 6+W=

=0.003011

=0.001506 t1+ 6 qk2=1×0.001076+0.5×0.000061=0.001106q2=1×0.001506+0.5×0.000079=0.001546 σ=6mqa²η≤ mm²4qa4η——折减系数，由参数θ确定，其中θ= 4qk——荷载组合标准值（N/mm²E玻璃的弹性模量（Nmm²q荷载组合设计值（Nmm²a矩形玻璃板材短边边长（mmfg——玻璃强度设计值（N/mm²； （JGJ113-2015表4.1.9）1）折减系数：θ =qk1θ = 4 E 72000×θ =qk2θ = 4 E 72000×6.1.2-2θηθη外片玻璃折减系数：η1内片玻璃折减系数：η2 由b=1600mm弯矩系数：m0.064863）强度校核：σ1

1t η11

6×0.06486×0.001696× ×=25.006N/mm²≤fg2σ2 t 2

=6×0.06486×0.001546×1250²×=23.092N/mm²≤fgμW d η≤

Wk——风荷载标准值（N/mm²—时，玻璃计算厚度t取两片玻璃的等效厚度： t=te=0.95×3t3+t3=0.95×363+63= kW 0.002151×k4θ=E 72000×4

4=折减系数：η=0.89032）由a=1250 μμμ挠度系数：μ0.006263）=E 72000×D=12(1-υ²)=12×(1-0.2²)=2315347.704N·μW 0.00626×0.002151×d η= × 三、门窗竖中梃计（3）竖中梃左受荷单元宽：W1（4）竖中梃右受荷单元宽：W2BBBBH横梁梯形荷载分布示意图

qwk=Wk

2=0.002096

2

=qw=qwk×γw=0.786×1.4=按现行《玻璃幕墙工程技术规范》(JGJ102-2003)第5.3.4条，垂直于门窗平面的分布水qEAk=βE×αmax×Gk/A=5×0.08×0.0005=qEk=qEAk

2=0.0002

2

=qE=qEk×γE=0.075×1.3=风荷载组合系数：ψw作用组合系数：ψeq1=ψw×qw+ψe×qE=1×1.1+0.5×0.098=BBHB横梁梯形荷载分布示意图qwk=Wk

2=0.002096

2

=qw=qwk×γw=1.31×1.4=按现行《玻璃幕墙工程技术规范》(JGJ102-2003)第5.3.4条，垂直于门窗平面的分布水qEAk=βE×αmax×Gk/A=5×0.08×0.0005=qEk=qEAk

2=

2

=qE=qEk×γE=0.125×1.3=风荷载组合系数：ψw=作用组合系数：ψeq2=ψw×qw+ψe×qE=1×1.834+0.5×0.162=q1· · M=M1+M2=24(·3-4(2H)²)+24(·3-——·mm（——·mm（q1——左受荷单元荷载线集度组合设计值（N/mm）M=1.149×1600²×(3-

1.915× ×(3-

828875.833N·M=V=V1+V2

q

q(·1-2H)+

（（

1.915× )

)=703.762+933.562= V=型材的抗弯强度设计值：fa150N/mm²型材的抗剪强度设计值：τa=85N/mm²型材弹性模量：E=70000N/mm²绕X轴惯性矩：Ix绕Y轴惯性矩：Iy=绕X轴净截面抵抗矩：Wnx1=7689mm3绕X轴净截面抵抗矩：Wnx210648mm3型材净截面面积：An=741.492mm²型材线密度：γg型材截面垂直于X轴腹板的截面总宽度：t型材受力面对中性轴的面积矩：Sx=对于热轧型钢龙骨，按JGJ133或JGJ102规范,取1.05；对塑钢型材，参照铝合金龙骨，取1.00；本计算中γ1M≤fγWnxWnx——型材截面绕截面x轴（门窗平面内方向）的净截面抵抗矩（mm3Mγ

=828875.833=107.8N/mm²≤1×1×≤≤x——Ix——x轴的毛截面惯性矩（mm4t——型材截面垂直于x轴腹板的截面总宽度（mmτ——型材抗剪强度设计值，取值为85N/mm²；==

1637.324×290140×

d= -

)²+

240EIx 2H0.786× =240×70000×290140×8-5×(2×1600)²+2×(2×1600)= d= -

)²+

240EIx 2H1.31=

× -5×

)²+2×

240×70000×

2×

2×1600)=df=df1+df2=3.019+4.242=7.261mm≤10.667mm7.261mm≤df=四、门窗连接结构计紧固件数量：2个；——N/mm²Vw=1.4WkBH=1.4×0.002096×2000×1600=Gk/A结构构件的单位自重（Nmm²风荷载组合系数：ψw=1.0作用组合系数：ψeV=ψwVw+ψeVE=1.0×9636.48+0.5×832= Vn=βn= =——v1=n=

2

=Nvf=3.7·t·d· t被固定的单层钢板的厚度（mmf被固定钢板的抗拉强度设计值（Nmm²Nvf=3.7·t·d·f=3.7×1.5×4×205=4551N≥第一节、系统说地面粗糙度类别：C类连接，铝板为3mm氟碳喷涂铝板，横梁立柱为Q235B钢材。第二 金属面板计计算公式依据JGJ133-2001. a b Aab2.67面板厚 tal hc hb面板材 Mal"铝合金重力密 γalγ(Mal)28kNm弹性模 EalE(Mal)70000泊松 νalν(Mal)铝板强 Gra"3003- ftft_mal(Gra)89基本风 w0计算高 Z结构"封闭 受风类型"直接受风 βgz μsl μz wkmaxβgzμslμz qGkγaltal0.08 qGk E_quake"7度

加劲BCCBa ""负压墙角1.5kPa2.1加速 αmaxα(E_quake) qEk5αmaxqGk0.08kPa Sk1.0wk2.1 S1.41.0wk1.30.5qEk3简支边长 Lxhb135 固定边长 Lya900 Sk0.6qEkL金属板参 θ LM

Eal

mgl0.1215η16m6mglSLx2

比较σ(0.051,满足要求！")ft比较σ(0.051,满足要求！")ft Lx Sk2.1Eal D

0.177kN 121

θ

SkL

xx折减系数η,挠度系数μ计算(根据规范JGJ133-

Eal折减系数查表5.4.3 η

μημ

Lx

df D

dfmax

df0.02 dfmax1.35比较比较dffmax(0.01"≤1,满足要求！") Lxhc0.45m固定边长 Lya0.9Sk0.6qEkL金属板参 θ LM

Eal

弯矩系数查表B.0.1 mgl η

σ6mglSL6mglSL2x比较σ(0.35"≤1,满足要求！")ft

ft89

Lx0.45mSk2.1kPaD0.177kNmSkL4金属板参 θ Eal

折减系数η,挠度系数μ计算(根据规范JGJ133-2001)折减系数查表5.4.3 η

μημ

Lx

df D

dfmax

df1.18 dfmax4.5比较比较dffmax(0.26"≤1,满足要求！")荷载荷载面积L b1hc450 b2hc450加劲肋总 La900材 Mal"铝合金密 γalγ(Mal)28kNm弹性模 EalE(Mal)70000牌 Gra"6063- ftft_mal(Gra)150 fvfv_mal(Gra)85

截面面积Aa267x轴惯性距Iax52312.25mm4y轴惯性距Iay24254.52mm4x轴抗弯距Wax2989.27mm3y轴抗弯距Way1250.31mm3x轴截面面积距Sax1755.38mm3y轴截面面积距Say1128.95x轴回转半径iax14y轴回转半径iay9.53塑性发展系数γax Sk2.1 L0.9m

塑性发展系 γay b1 b2

qkSk

b1qS2

b1b2qk0.95kN q1.35kNm Rx

mmqL0.61kN弯矩方程式,其中xx00.1mM(x)

Rxx1q2

if0xslopM(x)dM(xroot(slopM(x)x)M(x)0.14kNmMmaxM(x)0.14kN

x0.5mx0.45m

00

跨度弯矩σ

σ109.25 ft150比较比较σ(0.73"≤1,满足要求！ft

5qk 384Eal dfmdfx4.76 dfm5比较比较dfx(0.95"≤1,满足要求！")

第三 横梁及其连接计 LL h1 h2横梁分格 L AAareaLh1h20.41材 Mal"碳钢密 γalγ(Mal)78.5kNm弹性模 EalE(Mal)206000牌 Gra强度标准 ftkftk_mal(Gra)235 ftft_mal(Gra)215 fvfv_mal(Gra)125

截面面积Aa479.17x轴惯性距Iax112064.49mm4y轴惯性距Iay112064.49mm4x轴抗弯距Wax3131.89 y轴抗弯距Way3131.89mm3x轴截面面积距Sax3179.74y轴截面面积距Say3179.74x轴回转半径 iax15.29mmy轴回转半 mm塑性发展系数γax塑性发展系 γay基本风 w0计算高 Z结构"封闭 受风类型"间接受风 βgz μsl μz wkmaxβgzμslμz面板材 mal"铝合金 γglγ(mal)28kNm面板厚 tp qGkγgltp0.08 E_quake"7度加速 αmaxα(E_quake) qEk5αmaxqEk0.03

""负压墙角1.5kPa2.1 Sk1.0wk2.1 S1.41.0wk1.30.5S2.97 L a1minh1L a2minh2L参 参1κ 1

q1kSk2q1k0.95kN

q1S2q11.34kNmq2kSk2

q2S2

mmq2k0.95kN q21.34kNmmq1 q222R1 1 R2 122R10.3 R20.3 RhR1R20.6弯矩方程式,其中xx00.1mq1L

M(x)

M1 33κ

if0xκ1

κ1L2q1 2xM1

κ13 3

ifκ1LxLκ1

L2q1L(L M1

33κ(Lx)2

ifLκ1Lx

κ1Lq2LxM2 33κ2

if0xκ2q2

κ2L2M2

κ23 3

ifκ2LxLκ2

L2q2L(L M2

33κ(Lx)2

ifLκ2Lx6MM1

κ2L00跨度弯矩slopM(x)

M( xxroot(slopM(x)x)M(x)0.18kNmMyM(x)0.18kN

x0.45 qGk0.08玻璃面 AglLh12.67

1qGk(1-(1-LPk0.11 P1.2Pk0.13 α L MxPLα0.03kN支座反 RvP0.13

γay

σ67.25 ft215比较比较σ(0.31"≤1,满足要求！ft

dh1

5κ12κ1240Eal dh10.22mmq2kdh2

5κ22κ2240EalIay 8dh20.22mmdfhdh1dh2dfh0.45

dfmminL dfm5 dfd

Pα比较dfhPα比较dfh(0.09"≤1,满足要求！")24Eal dfmmin dfd0.1 dfm1.8比较比较dfd(0.06"≤1,满足要求！")水平方 Rh0.6垂直方 Rv0.13螺栓强 Gra"A4-70" ftft_mal(Gra)320 fvfv_mal(Gra)245螺栓直 Dim"M6"公称直 dbDb(Dim)6有效直 dbeDbe(Dim)5.06有效面 AeAbe(Dim)20.12螺栓个 nf FxRh0.6

nv FyRv0.13kNn Vxnf

0.15n Tynf

0.07FvfvAe4.93比较比较v(0.03"≤1,满足要求！")FtftAe6.44比较比较v(0.01"≤1,满足要求！") tm Gra fcfbc_mal(Gra)325 NcbltmdbNcbl9.75

Vx0.15比较比较Vxcbl(0.02"≤1,满足要求！") tm Gra fcfbc_mal(Gra)325 NcbltmdbNcbl9.75

Vx0.15比较比较Vxcbl(0.02"≤1,满足要求！")碳钢强 Gra ftft_mal(Gra)215 fvfv_mal(Gra)125角码个 nf角码厚 tb角码高 hb剪切面 Avhbtb250h2

b2083.336t2 b208.336竖向偏心(考虑25mmey30mm25mm55 FtFx0.6 FvFy0.13偏心弯 MxMy

nfey0.03kNnfey0.01kN σt

MxMy

51.43F2F截面剪应 τ nf

2.46σt322组合应 σσt322σ51.61 ft215比较比较σ(0.24"≤1,满足要求！ft采用三面围焊，考虑6mm高的焊缝，每条焊缝长度考虑2hf的折 NtFx0.6 NvFy0.13竖向偏心(考虑25mmey35mm25mm60 MxNtey0.04kNMyNvey0.01kN角焊缝面 Aw Wx系 βf拉应 σt

βf

βfWy

33.31剪应 τ组合应 σ

N2N 0.92MPaσt22σt22fr比较比较σ(0.211,满足要求！

第四节立柱及其连接计 b1 b2 L

LL A

b1b2L2.7m2

材 Mal"碳钢密 γalγ(Mal)78.5kNm弹性模 EalE(Mal)206000牌 Gra ftkftk_mal(Gra)235 ftft_mal(Gra)215 fvfv_mal(Gra)125

截面面积Aa1188.53x轴惯性距Iax1559601.26mm4y轴惯性距Iay698825.81mm4x轴抗弯距Wax31192.03mm3y轴抗弯距Way23293.54mm3x轴截面面积距Sax19310.35mm3y轴截面面积距Say13505.04x轴回转半径 iax36.22mmy轴回转半 mm塑性发展系数γax塑性发展系 γay基本风 w0计算高 Z结构"封闭 受风类型"间接受风 βgz μsl μz wkmaxβgzμslμzwk1.99

""负压墙角面板材 mal"铝合金 γglγ(mal)28kNm面板厚 tp qGkγgltp0.08 qGk E_quake"7度加速 αmaxα(E_quake) qEk5αmaxqGk0.12kPa Sk1.0wk1.99 S1.41.0wk1.30.5qEk2.87kPa NbkqGkA0.81 Np1.2Nbk0.97 L b1 b2 qkSk

b1qS2

b1b2qk1.79kN q2.58kNLmL Rx

mmqL3.87kN弯矩方程式,其中xx00.01m

M(x)

Rxx1q2

if0x

0303

跨度弯矩slopM(x)

M( xxroot(slopM(x)MxM(x)2.9kN

x1.5

Np

σx93.82 ft215比较比较t(0.44"≤1,满足要求！")

qk

dfx384EI dfmmin dfx5.88

dfm12比较比较dfx(0.49"≤1,满足要求！")水平方 Fx2Rx7.74竖直方 FyNp0.97螺栓强 Gra"A2- ftft_mal(Gra)320MPa fvfv_mal(Gra)245MPa Dim"M12"公称直 dbDb(Dim)12有效直 dbeDbe(Dim)10.36有效面 AeAbe(Dim)84.27螺栓个 nf Fx7.74

nv Fy0.97kN Vx Vy

nfn

1.930.24 V2V 总剪 VvV2V 比较v(0.09"≤1,满足要求！")Vv1.95比较v(0.09"≤1,满足要求！") tm Gra fcfbc_mal(Gra)325 NcbltmdbNcbl15.6

Vv1.95比较比较Vvcbl(0.12"≤1,满足要求！") tm Gra fcfbc_mal(Gra)325 NcbltmdbNcbl31.2

Vv1.95比较比较Vvcbl(0.06"≤1,满足要求！")碳钢强 Gra ftft_mal(Gra)215 fvfv_mal(Gra)125角码个 nf角码厚 tb角码高 hb剪切面 Avhbtb800h2 Wx

b13333.336竖向偏心(考虑25mmey75mm25mm100 FtFx7.74 FvFy0.97偏心弯 Mx

nfey0.05kN σt

nf

8.48MPa截面剪应 τ

nfAv

0.61σt322组合应 σσt322σ8.55 ft215比较比较σ(0.04"≤1,满足要求！ft采用三面围焊，考虑8mm高的焊缝，每条焊缝长度考虑2hf的折 Nt Nv

Fx3.87kNFy0.49kN竖向偏心(考虑25mmey112mm25mm137 MxNvey0.07kN角焊缝面 Aw Wx系 βf拉应 σt

βf

βfWx

3.71 τNv0.38MPaσt22组合应 σ σt22σ3.73 fr比较比较σ(0.02"≤1,满足要求！ NtFx7.74 NvFy0.97 e1e2(8325)mm108弯矩设计 MBkyNte1Nve20.22kN锚筋排 mb nb sx sy zxsx190 zysy90锚板厚 tp mal ftft_cc(mal) fcfc_cc(mal) mal fyminft_cc(mal)300MPa300 mal锚筋直 DrDb(mal)12 AmAbr(mal)113.1锚筋根 nmmbnb AsnmAm678.6 αrαmcmb

Drαvmin0.740.08

0.66

αb0.60.25As1 αrαv

0.8αb

1.3αrαbzy

52.55

0.8αb

0.4αrαbzy

65.19 AsminmaxAs1As2Asmin65.19mm2

As678.6比较比较A(0.1"≤1,满足要求！s锚筋外 mal"带肋钢筋 ααmx(mal)0.14f la1.1α Dr387.69ft ζ比较L(0.93"≤1,满足要求！")a la_minmaxζ比较L(0.93"≤1,满足要求！")a

La hef_min"穿孔塞焊 ifDr 7.2ifDrhminhmin

iffy300MPaiffy=300MPa

hef8mmtpmin0.6Drtpmin7.2mm

tp10比较比较 t(0.72"≤1,满足要求！p

cpminmax2Drcpmin24

cp比较比较c(0.44"≤1,满足要求！p无剪力方 smin1max3Dr45mm45剪力方 smin2

sminsmin

max3Dr45mmmax6Dr

ifNv=0kNifNv0kNsmin272比较比较s(0.24"≤1,满足要求！")x比较s(0.8"≤1,满足要求！")y第一节、系统说地面粗糙度类别：C类本章计算的玻璃栏杆系统，该系统的立柱横梁及点爪采用316不锈钢，外表面氟碳白夹胶钢化玻璃、12+1.52PVB+12超白夹胶钢化玻璃。说明说明：玻璃采用8+1.52PVB+8超白夹胶钢化玻璃,玻璃面板顶部两点支撑、底部单边固定

第二节夹胶面板1计 a1205mm b1485mm Aab1.79 tg18mm tg28mm面板材 Mal"玻璃重力密 γglγ(Mal)25.6kNm弹性模 EglE(Mal)72000

νglν(Mal)0.2mal tg1 fg1fgl_dmmalmm84 mal tg2 fg3fgl_dmmalmm84基本风 w00.55kPa计算高 Z84.45m结构"开敞" 受风类型"直接受风 βgz μsl μz

""负压墙角 wkmaxβgzμslμzw01kPawk1.84kPa qGkγgltg1qGk0.41 E_quake"7度(0.10g)"加速 αmaxα(E_quake) qEk5αmaxqEk0.16中空玻璃参 λ 外层水平作用标准λ

wk1 3 qEk1 tg1 tg1wk10.92 qEk10.08 内层水平作用标准wk

qEkwk2 qEk2 tg1 tg1wk20.92 qEk20.08外片玻 S11.41.0wk11.30.5S11.34 S21.41.0wk21.30.5S21.34σ1

fg184σ1g1f(0.32"≤1,满足要求！") t3t3t3 df

dfmaxdfmax20.08比较比较df(0.41"≤1,满足要求！fmax Fx20.76kN1.52说明说明：玻璃采用10+1.52PVB+10超白夹胶钢化玻璃,玻璃面板顶部两点支撑、底部单边固

第三节夹胶面板2计 a1235mm b2070mm Aab2.56 tg110mm tg210mm面板材 Mal"玻璃重力密 γglγ(Mal)25.6kNm弹性模 EglE(Mal)72000

νglν(Mal)0.2mal tg1 fg1fgl_dmmalmm84 mal tg2 fg3fgl_dmmalmm84基本风 w00.55kPa计算高 Z84.45m结构"开敞" 受风类型"直接受风 βgz μsl μz

""负压墙角 wkmaxβgzμslμzw01kPawk1.84kPa qGkγgltg1qGk0.51 E_quake"7度(0.10g)"加速 αmaxα(E_quake) qEk5αmaxqEk0.2中空玻璃参 λ 外层水平作用标准λ

wk1 3 qEk1 tg1 tg1wk10.92 qEk10.1 内层水平作用标准wk

qEkwk2 qEk2 tg1 tg1wk20.92 qEk20.1外片玻 S11.41.0wk11.30.5S11.36 S21.41.0wk21.30.5S21.36σ1 fg184σ1g1f(0.42"≤1,满足要求！") te3tg13tg2312.6 df

dfmaxdfmax20.58比较比较df(0.7"≤1,满足要求！fmax Fx21.11kN2.22说明说明：玻璃采用12+1.52PVB+12超白夹胶钢化玻璃,玻璃面板顶部两点支撑、底部单边固

第四节夹胶面板3计 a1235mm b2970mm Aab3.67 tg112mm tg212mm面板材 Mal"玻璃重力密 γglγ(Mal)25.6kNm弹性模 EglE(Mal)72000

νglν(Mal)0.2mal tg1 fg1fgl_dmmalmm84 mal tg2 fg3fgl_dmmalmm84基本风 w00.55kPa计算高 Z84.45m结构"开敞" 受风类型"直接受风 βgz μsl μz

""负压墙角 wkmaxβgzμslμzw01kPawk1.84kPa qGkγgltg1qGk0.61 E_quake"7度(0.10g)"加速 αmaxα(E_quake) qEk5αmaxqEk0.25中空玻璃参 λ 外层水平作用标准λ

wk1 3 qEk1 tg1 tg1wk10.92 qEk10.12 内层水平作用标准wk

qEkwk2 qEk2 tg1 tg1wk20.92 qEk20.12外片玻 S11.41.0wk11.30.5S11.37 S21.41.0wk21.30.5S21.37σ1

fg184σ1g1f(0.38"≤1,满足要求！") te3tg13tg2315.12 df

dfmaxdfmax20.58比较比较df(0.91"≤1,满足要求！fmax Fx21.6kN3.2

第五节、面板1立柱、扶手校核材 Mal"不锈钢"密 γalγ(Mal)78.5kNm弹性模 EalE(Mal)206000牌 Gra"S31608" ftft_mal(Gra)178 fvfv_mal(Gra)104 截面面积Aa2880x轴惯性距Iax1944000mm4y轴惯性距Iay548160mm4x轴抗弯距Wax43200y轴抗弯 Way26102.86x轴截面面积距Sax32400y轴截面面积距Say18720x轴回转半径 iax25.98mm iay13.8mm塑性发展系数 γax1.05塑性发展系 γay材 Mal"不锈钢"密 γalγ(Mal)78.5kNm弹性模 EalE(Mal)206000牌 Gra"S31608" ftft_mal(Gra)178 fvfv_mal(Gra)104

截面面积Ab636.79x轴惯性距Ibx168528.72mm4y轴惯性距Iby168528.72mm4x轴抗弯距Wbx6669.15mm3y轴抗弯距Wby6669.15mm3x轴截面面积距Sbx4631.12mm3y轴截面面积距Sby4631.12x轴回转半径 ibx16.18mmy轴回转半 mm塑性发展系数γbx塑性发展系 γby向栏杆荷载标准值为1.2KN/m，荷载分项系数1.4,可不与风荷载及荷载相组合。标准值 qxk1kNm qyk1.2kNm设计值 qx1.4qxk1.4kNmqy1.4qyk1.68kNm B1485mmqx主龙骨所受弯矩：MxMy

8qy8

0.39kN0.46kN主龙骨所受剪力：Vx0.5qxB1.04Vy0.5qyB1.25MmaxMxMy0.46kNVmaxVxVy1.25

γ

γ

≤σ γbx

55.11Nmmσy γby

66.13Nmm比较比较maxσxσy(0.37"≤1,满足要求！ft校核依据：VSS截面绕中心轴的毛截面面积Sbx4631.122IIbx168528.72

Sby4631.122Iby168528.72tbx5 tby5fτxfτy

VxSbyIbytbxVySbxIbxtbx

5.71Nmm6.86Nmmfv104Nmm比较比较fτxv(0.05"≤1,满足要求！")比较fτyv(0.07"≤1,满足要求！")校核依据：dfdfmmin1485mm20mm5.94 5qxkdfx384EalIby1.825qykdfy

384Eal

2.19比较比较dfx(0.31"≤1,满足要求！")比较比较dfy(0.37"≤1,满足要求！")Lh1.0kNmNp Mx4.44kN σx

σx98.39 ft178比较比较t(0.55"≤1,满足要求！") 容许挠dfmmin21255mmdfmmin21255mmdfm10.04dfxd(0.39"≤1,满足要求！")支座反 水平方 Fx4.5kN竖直方 Fy1.5kN螺栓强 Gra"S31608" ftft_mal(Gra)178MPa fvfv_mal(Gra)104MPa Dim"M6"公称直 dbDb(Dim)6有效直 dbeDbe(Dim)5.06有效面 AeAbe(Dim)20.12螺栓个 nf2 nv2 Fx4.5 Fy1.5kN Vx Vy

nfn

1.130.38 V2V 总剪 NvV2V Nv1.19 NvbfvAe2.09比较比较Nv(0.57"≤1,满足要求！") tm16mm Gra("S31608") fcfbc_mal(Gra)246 NcbltmdbNcbl23.62

Nv1.19比较比较Nvcbl(0.05"≤1,满足要求！") tm8mm Gra"S31608" fcfbc_mal(Gra)246 NcbltmdbNcbl11.81

Nv1.19比较比较Nvcbl(0.1"≤1,满足要求！")碳钢强 Gra"S31608" ftft_mal(Gra)178 fvfv_mal(Gra)104角码厚 tb10mmAv角码高 AvWxWx水平偏心(考虑15mm安装误差)ex

竖向偏心(考虑25mm安装误差)ey3425mm59 Nv2 Nt

2.250.75偏心弯 MxNveyNtex144000N σt

NtMx

14.44截面剪应 τ

nfAv

1.41σ23τt组合应σ23τtσ14.64 ft178比较比较σ(0.08"≤1,满足要求！ft Nt0.75 Nv2.25水平偏心(考虑15mm安装误差)ex竖向偏心(考虑25mm安装误差)ey4425mm69 MxNtexNvey0.17kN

AwAwWy 拉应 σtβfAwβfWx13.33 τNv1.95MPaσ2τt组合应 σσ2τtσ13.47 fr比较比较σ(0.08"≤1,满足要求！一、计算说明

第六节、面板2立柱、扶手校核说明：风荷载作用于玻璃表面；然后风荷载、玻璃自重以点爪的集中力传递给立柱，同时水平活荷载经扶手传递给立柱；最后所有的荷载通过立柱传递到主体结构上。材 Mal"不锈钢"密 γalγ(Mal)78.5kNm弹性模 EalE(Mal)206000牌 Gra"S31608"抗拉强度设计 ftft_mal(Gra)178抗剪强度设计 fvfv_mal(Gra)104立柱截面特 截面面积Aa3600x轴惯性距Iax2430000y轴惯性距Iay930000x轴抗弯距Wax53999.93mm3y轴抗弯距Way37199.83mm3x轴截面面积距Sax40500mm3y轴截面面积距Say27000x轴回转半径 iax25.98mmy轴回转半 mm塑性发展系数γax塑性发展系数γay材 Mal"不锈钢"密 γalγ(Mal)78.5kNm弹性模 EalE(Mal)206000牌 Gra"S31608"抗拉强度设计 ftft_mal(Gra)178抗剪强度设计 fvfv_mal(Gra)104扶手截面特 截面面积Ab636.79x轴惯性距Ibx168528.72mm4y轴惯性距Iby168528.72mm4x轴抗弯距Wbx6669.15mm3y轴抗弯距Wby6669.15mm3x轴截面面积距Sbx4631.12mm3y轴截面面积距Sby4631.12mm3x轴回转半径ibx16.18mmy轴回转半径iby16.18mm塑性发展系数γbx1.05塑性发展系数γby二、扶手荷载计算向栏杆荷载标准值为1.2KN/m，荷载分项系数1.4,可不与风荷载及 1、扶手承标准值 qxk1kN qyk1.2kNm设计值 qx1.4qxk1.4kNmqy1.4qyk1.68kNm2、扶手承受的最 B2070mmqx主龙骨所受弯矩：MxMy

8qy8

0.75kN0.90kN主龙骨所受剪力：Vx0.5qxB1.45Vy0.5qyB1.74主龙骨所受最大弯矩MmaxMxMy0.90kN主龙骨所受最大剪力VmaxVxVy1.74校核依据：

γ

γ

≤σx

γbxWbx

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