高层高大模板6.21论证修改后-施工方案

一、编制依1.《省建设工程高支撑模板系统施工安全管理办法》2、《建筑施工扣件式脚手架安全技术规范》JGJ130－2001(2002年版《建筑施工安全检查标准》JGJ59-《施工现场临时用电安全技术规范》（JGJ46-《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-（ISBN-7-11-04626-2二、工程概本工程为碧桂园凤凰城J区二期及11#变配电房，位于广州市增城碧桂为17637.2m2。其中建筑层数为12层及18层，变配电房为2层高度超过4.5米，但不超8米；由于高支模范围局部采用预应力梁，其截面尺寸m×6m，13～17B~E（11.8m×6m）的梁板存在高支模施工，高度6m（包板厚XTLA550×1400，0.1m，持300mmX400mm、250mmX400mm4、17、B三、施工准1《量合格证；其质量检验报告及其材质检验方法应符合现行金属拉伸试验方法（GB/T228）的有关规定，质量应符合现行《碳素结构钢《（GB/T700）Q235-A防锈漆；新扣件应有生产证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证；周转材料准备：做好模板、支顶等周转料的备料工作，分批分期进场3电管线架设和安装已完成能够满足工程施工及工程管理施工人员生活、纪教育。18mm木枋除120013401400mm高的大梁梁下木枋选用100mm×100mm木枋外，其他梁下楞木方、板下第一、二层龙骨木方、侧模竖肋、水平肋及辅助斜撑60mm×80mm50mm、支撑系统的构造设布置。支模的水平拉杆、剪刀撑、立杆均采用合格的φ48×3.25。根据使用功能不同，扣件包括直角扣件、旋转扣件和对接扣件；顶撑采用U型可调0～20cm。XTLA（417550mmX1400mm，按本方案及附图要求搭设支撑架体梁底设三排立杆梁下支撑间距为500mmX600mm，其中立杆排距为500mm、沿梁方向为600mm，步距为1500mm；梁设置楞木方纵楞设置可调顶托立杆距楼地面约200mm设置一道扫地杆。124。，417KL4(1)3KL4(1)300mmX1200mm、300X1340mm，按本方案及附图要求搭设支撑架体，梁底设三排立杆，梁下500mmX600mm，500mm600mm，步距为1500mm；梁设置楞木方，纵楞设置可调顶托立杆距楼地200mm1256。，③轴号B的KL11(5)5KL12(1)3KL14(1)大梁：梁截面分别为300mm1400mm、300mm1200mm、3001340mm，按本方案及附图要求搭设支撑架体梁底设两排立杆最大支撑间距为500m900mm其中立杆排距为沿梁方向最大间距为900mm步距为1500mm梁设置楞木方纵楞设置可调顶托立杆距楼地面约200mm设置一道扫地杆对于B轴与4、17（2（550113789。300mmX400mm、250mmX400mm，900mmX1200mm梁设置一道横楞木方，横楞下面设置一道纵楞，立杆距楼地面约200mm12。⑤板：板下支撑间距最大为1200mmX900mm，步距为1500mm；板底下设置两层龙骨，在第二层龙骨设置可调顶托，立杆距楼地面约200mm123。对于以上架体的高支模，其支模构造设计参数均如下XTLA（417）60×80200400梁木枋选用100mm×100mm方木，梁侧面设置两道间距为500mm的Ф14400mm②轴号4及轴号17的KL4(1)、3KL4(1)大梁的构造参数：底、侧模板均采用18mm厚夹板，竖肋、水平肋及辅助斜撑均采用60×80㎜木枋，梁侧竖肋的间200400400mmФ14400mm③轴号BKL11(5)、5KL12(1)、3KL14(1)大梁的构造参数：底、侧模板均采用18mm厚夹板，竖肋、水平肋及辅助斜撑均采用60×80㎜木枋，梁侧竖肋的250500400mmФ14500mm18mm60×8030030060×80枋，间距300mm，纵楞采用，与板一起梁板合支。1860×80间距300mm，第二层龙骨采用60×80㎜木枋，支撑采用扣件式脚手架。本工程设计的立杆步距（除顶层步距）最大为1.5m，具体见附图所示。平屋面梁板支撑的顶层一道水平杆与U300mm。500mm，本支架立杆应竖直设置，2m15mm。水平杆要连续设置，每根长度不宜小于3跨；向水平杆的接长采严禁将上段的立柱与下段立柱错开固定在水平拉杆上至顶连续设置。垂直剪刀撑的搭设随立杆、水平杆同步,每道剪刀撑宽度不4645°～60°15cm，1m，3100mm。各剪刀撑的杆件连接采用搭接，其搭接长度≥100cm，310cm46m45°～60°150mm垫板，或用槽钢。垫板宜采用长度不少于2跨、厚度不小于50mm、宽度不小于按JGJ162-2008要求，当支架立柱高度超过5m时，应在立柱周围外侧和中间有结构柱的部位，按水平间距6～9m、竖向间距2～3m与建筑结构设置一个固④高支模施工时，周边防护必须做好，支模边沿立杆高出楼面1.2m作安全40N.m，65N.m4m、扣件式脚手架支撑系统安↓↓↓↓↓↓↓↓↓↓↓高支模采用扣件式脚手架支撑系统，支模的水平拉杆、剪刀撑、立杆均采用φ48×3.25。术规范》JGJ130－2001要对、配件、加固件进行检查、验收，严禁使用不合格的、配件扣件的紧固是否符合要求，可使用扭矩扳手实测，过小则扣件易滑移，过大40N.m，65N.m，不能产生破坏节点处固定向水平杆剪刀撑等直角扣件旋转扣件的中心150mm。、梁、板模板安18mm架→顶托及纵楞→横楞→梁底模→梁侧模→架→顶托及板底第二层4m拱；当设计无具体要求时，起拱高度宜为跨度的1L/1000～3L/1000。主、次梁梁间，拆除的现象，可采取如下措施：b首先通线，然后调整脚手架可调顶托的标高，将其调到预定的高度，在80mm×80mm1）架设置情况是否按本方案搭设剪刀撑、杆、扫地杆及斜撑等配置情况。利用拉杆、支撑攀登上落。、验收及拆除的批准、高支模拆支撑系统的立杆、水平杆、剪力撑等不得随意拆除拆除每层支撑及模板前，应将该层混凝土试件送检测，当试块达到规定的强度达到下表要求后并呈报监理公司经监理工程师同意办理手续并现浇结构底模拆除时的混凝土强度要构件跨度板脚手架支撑的拆除应从一端另一端、自上而下逐层地进行、安全技术措搭拆脚手架支撑必须由专业架子工担任，并按现行《特种作业人模板支撑和脚手架搭设完毕后应进行检查验收，合格后方准使用在顶架搭设过程中要实行严格的，由专职施工员进行现场指挥监督整改有的，要有可行的加固方案方可施工。除个别杆件时，需经技术同意并采取可靠措施后方可拆除，作业完成后，施工现场带电线路，如无可靠绝缘措施，一律与或其他传电器设立架小组，对拆下来的架及配件应及时清除杆件及螺纹、水平加固杆剪刀撑安装应符合构造要求，并与支撑系统的搭设同、、预防坍塌事故的安全技术措本高支支模采用架作支撑立柱，不得使用严重锈蚀、变形、断裂、脱作业人员作业现场，待险情排除后，方可作业。楼面堆放模板及架时，严格控制数量、重量，防止超载。堆放数量较安装柱模板、梁、板模板，应先搭设脚手架，并挂好安全网，脚手架1.2m。、预防高空坠落事故安全技术措搭设完成后，须由项目会同监理人员签字验收合格后，方可投入使用。1.2m，然后在护栏上再铺设一层密目式安全网。高处作业前，应由项目组织有关部门对安全防护设施进行验收，经六、混凝土浇筑方法、施工、施工1）浇筑混凝土时为防止混凝土分层离析，混凝土由料斗、泵管内卸出时，其自由倾落高度不得超过2m，超过时采用串筒或斜槽落下，混凝土浇筑时不得直1.5(5052.5cm,50cm;3040.5cm,40cm)5cm底部位要用φ30φ501.5~4m、混凝土养1214d、试块、质量1m浇筑前由生产部门经常注意天气变化。大雨缓时开盘并及时通知搅拌1.5~4m时签认后方可开始,并且随机混凝土配合比情况和坍落度情况。七、监测措(一)、模板支架监测准备工（二每个监测剖面设置2个支架水平位移监测点，3个支架垂直变形观测点，3个地基稳定性沉降观测点。变形监测的值及控制值见下表所示项值控制值备777底座（木垫板或槽钢7始值，各项监测的时间间隔根据施工进程确定，监测的频率一般不超过并增加监测次数，超过值应立即停止施工，进行全面检查。发生异常时，应，1、班组日常进行安全检查，项目部每周进行安全检查每月进行安全检查，所有安全检查记录必须形成材料。，23八、应急救援预、概、机构为对可能发生的事故能够快速反应、救援，项目部成立应急救援小组。项目经理为第一安全责任人，技术为直接安全责任人，现场设置专职安全管理员，并相应成立高支模施工管理小组。组长：何中兴（项目经理）：组、救援及其他联络火警119 110医疗 交通、人员分工与职项目经理（第一安全责任人、应急救援工作程 由应急救援小组，组织项目部全体员工投入事故应急救援抢险工作中去，尽快控制险情蔓延，并配合、协助事故的处理工作。、应急救援方救及马上报告应急救小组抢救。仔细观察伤员的神志是否清醒、是否等症状，并很可能了解伤员落地的如果是头部着地，同时伴有、等症状，很可能是颅脑损伤，应该迅去堵塞，以免造成颅内压增高或诱发细菌，会危及伤员的生命安全。120（应尽量说清楚伤员人数、情况、地点、；止血：根据种类，采用加压包止血法、指压止血法、填塞止血法和止血对伤口包扎：以保护伤口，减少，止血、固定骨折、扶托伤肢，减对于头部受伤的伤员，首先应他细观察伤员的神志是否清醒，是否、休克等如果有等症状应迅速送医院抢救如果发现伤员耳朵鼻子诱发细菌，会危及伤员的生命安全。序器材或设数主要用123243510667486、应急救援启动条（1）预计会对群众生命财产造成较大或损失的情况（2）现场人员发生意外受伤情况（3）现场小组发出启动指令情况（4）其他紧急情况。逃生路线，若发生紧急情况时，人员务必迅速施工现场，以高支模支撑区域为中心反向迅速就近安全区域在施工过程中应保持逃生通道口顺畅，九、高支模施工的安、高支模系统施工安全管理机项目经理:何中 为第一安全责任人 为直接安全责任人，并相应成立高支模施工安全管理小组。组长：何中兴（项目经理）：组、高支模施工注意问成立以项目经理为中心的班子，对本工程存在的实际问题做了充分施工现场安全责任人负责施工全过程的，应在高支模搭设、拆高支模搭设、拆除和砼浇筑期间，无关人员不得进入支 ，并由十、高支模计算XTLA3KL14(1)梁及板部分进行XTLA550×1400，KL11(5)300×1400,100mm。本计算书内所有均采用Ф48×3.25，所有木枋均采用强度等级TC13B第一 XTLA梁支撑验根据XTLAL梁的截面尺寸550×1400，梁下设置三排支撑，L=500mm，×1001、计算参数fv＝1.4N/mm2fm＝13N/mm2E＝6000N/mm2梁底模及支架荷载计荷载类 标准 单 梁 梁 系 设计①模板荷载0.5×KN/m2 [0.55+2×1.4]×1.2 ②砼荷 KN/m3 × × =22.176③钢筋荷 KN/m3× × × =1.386④振捣砼荷载 × × =1.54梁底模和支架承载力计算组合 q1=27.112梁底模挠度验算计算组合 q2=21.31（2)梁底模板验h=18mm，b=550mm200mm，W=bh２／6＝550×18２／6＝2.97×104mm³4 4I=bh/12=550×18/12=2.673×10q弯矩系数KM＝-MM＝KqL２＝-0.105×27.112×0.2２Mmσ＝M／W＝0.114×106／（2.97×104）＝3.84N/mm2＜f＝13N/mm2m剪力系数KV＝0.606 τ=3V/2bh=3×3.29×10/(2×550×18)=0.5N/mm满足抗剪要求挠度验算时取恒荷载的标准值，则计算荷载为q2=21.31挠度系数 满足挠度要求3.梁底横楞（1)计算资80×80 ２ 木方抵抗矩W＝bh／6＝80×80／6＝0.853×10２ I=bh/12=80×80/12=3.413×10

（2)抗弯强度验梁传荷载由上图，L=500mm,a=275mm，b=225mmMmax=q×a2×(2L-a)2/8L2=9.86×0.2752×(2×0.5-0.275)2/(8×0.52)=0.27板传来的

550P板重量=1.2×（板厚度×25+模板重）+1.4=板传给横楞的集中力P=P板重量×0.388×0.2=0.53Mmax=Pab/L=0.53×0.275×0.225/0.5=0.066KN.mM=Mq+Mp＝0.27+0.066=0.0.336KN.m σ＝M／W＝0.336×10／（0.853×10）＝3.94N/mm满足抗弯要求抗剪强度验RA=qa(2L-a)/2L=9.86×0.275×(2×0.5-0.275)/(2×0.5)=1.966 RB=qa/2L=9.86×0.275/(2×0.5)=0.746VA=P=0.53KN，VB=P=0.53由上图可知最大剪刀处在中间支座，即Vmax=2RA+VA=2×1.966+0.53=4.462vτ=3V/2bh=3×4.462×103/2×80×80=1.05N/mm<f＝1.4v满足抗剪要求挠度验qk=q/1.2＝9.86/1.2＝8.22KN/m，3f1=qkab×(1-636=0.034集中荷载P产生的挠度f2为：为简化计算，取Pk=P/1.2=0.53/1.2=0.442 f2=Pkb×[(a+2ab] =442×225×[(275+2×275×225)/(9×9000×3.413×106×500）=0.037mmf1+f2=0.034+0.037=0.07<[υ]=500/400=1.25mm，满足挠度变形要4、梁底纵楞（1)、计算80×80f＝1.4N/mm2；f 木方抵抗矩W＝bh／6＝80×80／6＝0.853×10 I=bh/12=80×80/12=3.413×10600mm，P 弯矩系数KM＝-0.267P=Vmax=4.462KNM＝KMPL＝-0.267×4.462×0.6＝-715 满足抗弯要求剪力系数KV＝-1.267V=KVP=-1.267×4.462=- τ=3V/2bh=3×5.65×10/(2×80×80)=13.2N/mm满足抗剪要求挠度验挠度系数Kw＝1.883,Pk=P/1.2=4.462/1.2=3.72 满足挠度要求5.承载力验传至梁底立杆的荷载设计值N1＝4.462+4.462×（1.267+1.222）=15.57立杆自重：38.4×5.45=209横向水平杆自重：38.4×（0.5+0.6）×5=211扣件及其他总重约整体立杆支架构件自重设计值为（每根立杆F=N1+N2=15.57+0.564=16.134KN取L0=2.599m，则λ=2599/15.9=163.5，查表得ψ=0.263 的抗压应力为 σ=N/(ψ.A)=16.134×10/(0.263×457)=134.24N/mm<f=205满足稳定性要求6、支承面承载力验算（地基承载力验算当为结构板时，地基承载力验算50mm。立杆传给楼板的最大轴向力设计值为：Fl=16.134kN按《混凝土结构设计规范》GB5000-20027.8.1-3 1.35βCβLfCALn=1.35×1.0×3×11.9×100.017=130.8KNFl=16.134kN，其中β＝(A/A)1/2=3，A3 满足要求、当为地骨时，承载力验算50mm根据以上荷载计算，单根立杆传给素砼层的最大轴向力设计值为：Fl按《混凝土结构设计规范》GB5000-2002附录AA.5.1-3 wβLfccAL=0.75×3×7.2×0.85×10×0.0018=24.786KNFl=16.134kN，其中β＝(A/A)1/2=3，A3 满足要求7、侧模板验F1=0.22rct0β1=0.22×25×200/(25+15)×1.0×1.15×2=44.7KN/F2=rcH=25×1.4=35KN/㎡，取以上两者较小值：F1=35KN/②振捣时产生的荷载：4KN/以上两项合计：F=35×1.2+4×1.4=47.6KN/ L=200mm，h=18mm；W=bh／6＝1400×18／6＝7.56×10 I=bh/12=1400×18/12=6.804×10①抗弯强度验 弯矩系数KM＝-Mq=F×1.4=47.6×1.4=66.64KN/mM＝KqL２＝0.105×66.64×0.2２＝0.28KN·mM 满足抗弯要求剪力系数KV＝0.606 τ=3V/2bh=3×8.08×10/(2×1400×18)=0.5N/mm满足抗剪要求③挠度验挠度验算时取恒荷载的标准值，则q=35×1.2=42挠度系数4 4满足挠度要求(3)对拉螺栓计400mm，2Ф14500mm：N=47.6×0.4×(0.5/2+0.5)=14.28KNФ14[N]=105×170=17.85KN，大于对拉螺栓受力N=14.28KN，满足要求第二 KL11(5)梁支撑验×1001、计算参数fv＝1.4N/mm2fm＝13N/mm2E＝6000N/mm2梁底模及支架荷载计荷载类 标准 单 梁 梁 系 设计①模板荷 0.5×KN/m2×（0.3+2×1.4) 1.2= ②砼荷 × =12.096③钢筋荷 KN/m3× × × =0.756④振捣砼荷载 × × =0.84梁底模和支架承载力计算组合 q1=15.552梁底模挠度验算计算组合 q2=12.26（2)梁底模板验h=18mm，b=300mm250mm，W=bh２／6＝300×18２／6＝1.62×104mm³4 4I=bh/12=300×18/12=1.458×10①抗弯强度验 弯矩系数KM＝-MM＝KqL２＝-0.105×15.552×0.25２＝-0.102Mmσ＝M／W＝0.102×106／（1.62×104）＝6.3N/mm2＜f＝13N/mm2m剪力系数KV＝0.606 τ=3V/2bh=3×2.36×10/(2×300×18)=0.66N/mm满足抗剪要求挠度验算时取恒荷载的标准值，则计算荷载为q2=12.26挠度系数 满足挠度要求梁底横楞（1)计算资100×10080×80 ２ 木方抵抗矩W＝bh／6＝80×80／6＝0.853×10２ I=bh/12=80×80/12=3.413×10qpq计算简（2)抗弯强度验梁底立杆排距宽度L=500mm，由上图，梁宽b=300mm。由上图，L=500mm,Mq=qbL(2-b/L)/8=12.96×0.3×0.5×(2-0.3/0.5)/8=0.34KN.mb.板传来的300P板重量=1.2×（板厚度×25+模板重）+1.4=板传给横楞的集中力P=P板重量×0.35×0.25=0.6Mp=P×a×(l-a)/l=0.6×0.1×(0.5-0.1)/0.5=0.05KN.mM=Mq+Mp＝0.34+0.05=0.39KN.m 满足抗弯要求(3)抗剪强度验V=RA=q×梁宽vτ=3V/2bh=3×2.544×103/2×80×80=0.6N/mm<f＝1.4v满足抗剪要求（4）挠度验qk=q/1.2＝12.96/1.2＝10.8KN/m， f1=qkbL×(8-4b/L+b/L =10.8×300×500×(8-4×300 /500/(384×9000×3.413×106）=0.25集中荷载Pf2为：为简化计算，取Pk=P/1.2=0.6/1.2=0.5 f2=Pk(L-a)×{[a+2a(L-a)]/3} =500×(500-100)×{[100+2×100×(500-100)]/(9×9000×3.413×106×500）=0.03mmf1+f2=0.25+0.03=0.28<[υ]=500/400=1.25mm，满足挠度变形要4、梁底纵楞（1)、计算100×10080×80f＝1.4N/mm2；f ２ 木方抵抗矩W＝bh／6＝80×80／6＝0.853×10２ I=bh/12=80×80/12=3.413×10900mm，250mm，

P 弯矩系数KM＝-0.469P=V=2.544KNM＝KMPL＝-0.469×2.544×0.9＝-1.074 满足抗弯要求剪力系数KV＝-1.958V=KVP=-1.958×2.544=- τ=3V/2bh=3×4.98×10/(2×80×80)=1.17N/mm满足抗剪要求挠度验挠度系数Kw＝1.466, 满足挠度要求5.承载力验传至梁底立杆的荷载设计值N1＝2.544+2.544×（1.958+1.266）=10.746立杆自重：38.4×5.45=209横向水平杆自重：38.4×（0.5+0.9）×5=269扣件及其他总重约F=N1+N2=10.746+0.634=11.38KN取L0=2.599m，则λ=2599/15.9=163.5，查表得ψ=0.263 的抗压应力为 σ=N/(ψ.A)=11.38×10/(0.263×457)=94.7N/mm<f=205满足稳定性要求6、支承面承载力验算（地基承载力验算当为结构底板时，地基承载力验算50mm。立杆传给楼板的最大轴向力设计值为：Fl=11.38kN按《混凝土结构设计规范》GB5000-20027.8.1-1.35βCβLfCALn=1.35×1.0×3×11.9×103×0.017=130.8KN>Fl=11.38 其中β＝(A/A)1/2=3，A 因此，承载力满足要求、当为地骨时，承载力验算50mmFl按《混凝土结构设计规范》GB5000-2002附录AA.5.1-3 wβLfccAL=0.75×3×7.2×0.85×10×0.0018=24.786KNFl=11.38kN，其中β＝(A/A)1/2=3，A3 满足要求7、侧模板验F1=0.22rct0β1=0.22×25×200/(25+15)×1.0×1.15×2=44.7KN/F2=rcH=25×1.4=35KN/取以上两者较小值：F1=35KN/②振捣时产生的荷载：4KN/以上两项合计：F=35×1.2+4×1.4=47.6KN/L=200mm， W=bh／6＝1400×18／6＝7.56×10 I=bh/12=1400×18/12=6.804×10q弯矩系数KM＝-Mq=F×1.4=47.6×1.4=66.64KN/mM＝KqL２＝0.105×66.64×0.25２＝0.44KN·mM 满足抗弯要求剪力系数KV＝0.606 τ=3V/2bh=3×10.1×10/(2×1400×18)=0.6N/mm满足抗剪要求③挠度验挠度验算时取恒荷载的标准值，则q=35×1.2=42挠度系数4 4满足挠度要求(3)对拉螺栓计400mm，2Ф14600mm：N=47.6×0.5×(0.4/2+0.5)=16.66KNKN，满足要求。第三 100mm，1200mm×900mm。板下第一层龙骨采用60×80300mm60×801、计算参数及f＝1.4N/mm2；f＝13N/mm2； 采用采用60X80木采用60X80木方2、荷载计1）100mm模板：0.35k所以，恒载标准值g=2.5+0.35=2.85kN/m2k人员及设备均布荷载：3.0k所以，活荷载标准：q＝3.0KN/m2²k q=1.2g+1.4q=1.2×2.85+1.4×3.0=7.62 3、板底模板W=bh２／6＝1000×18２／6＝5.4×104mm³ I=bh/12=1000×18/12=4.86×10q ①抗弯强度验弯矩系数Ka＝-0.107，Kb＝-1000mmg=2.85×1.2×1=3.42kN/mM＝KagL２+KbPL２＝-0.107×3.42×0.3２-0.121×4.2×0.3２＝-0.079mσ＝M／W＝0.079×106／（5.4×104）＝1.5N/mm2＜f＝13N/mm2m②抗剪强度验剪力系数KV1＝-0.607,KV2＝-V=KV1gL+KV2PL=-0.607×3.42×0.3-vτ=3V/2bh=3×1.4×103/(2×1000×18)=0.12N/mm2＜fv可知满足抗剪要③挠度验挠度验算时取恒荷载的标准值，则计算荷载为挠度系数Vf=KV可知满足挠度要板下第一层龙骨验（1)计算资按连续二等跨最大间距L=1200mm60×80300mm，其设计强度及弹性模量为：f＝1.4N/mm2；f ２ 木方抵抗矩W＝bh／6＝60×80／6＝0.64×10２ I=bh/12=60×80