盖梁荷载计算

盖梁支架计算书荷载的计算3.3-2.9m2.6KN/m3，Q1=3.3×2.6×10=85.8KN/㎡，Q2=2.9×2.6×10=75.4KN/㎡,20%。Q3=Q1×20%=17.16KN/㎡,Q4=Q2×20%=15.08KN/㎡,施工活荷载：人和机械荷载取值为Q5=2.5kPa。集中荷载F=2.5kN。荷载组合：集中荷载P=F×1.2=2.5×1.2=3kN。㎡.㎡.盖梁底模的计算盖梁底模竹胶板计算15mm10×10cm置间距均为30c110cm方木且间距为60cm1.1q＝p＝127.05×0.6≈76.23KN/m。

×0.6yMAX在计算时，考虑到模板的连续性，则依据连续梁〔三跨连续梁〕1-3q1-3模板计算简图8-13公式计算，其计算过程如下所示。Mmax

＝q×L2/10＝55.372×0.32/10≈0.686KN.m15mm60cm面抵抗矩w＝b×h2/6，其计算过程如下所示。w＝b×h2/6＝600×152/6＝22500mm3σ＝M/w＝6.86×105/22500≈30.49MPamax〔〕σ]＝50MPa，15mm8-13式w＝q×L4/〔128×E×I〕，其计算过程如下所示。由混凝土模板用竹胶合板物理力学指标中〔竹胶板在湿状、横向的弹性模量〕查得弹40000MPaI＝b×h3/12＝600×153/12＝168750mm4，挠度计算如下所示。ql4 76.233004wmax

0.715EI 12840000168750以上计算结果说明w＝0.715mm<[w]＝L/400＝300/400＝0.75mm，则底板模板的刚度满足使用的要求。底模背肋和安排梁的计算背肋的计算10×10cm由1.1节中所计算底板的最大荷载转化为背肋上的线性荷载q＝1127.05×0.3≈38.115kN/m，依据《路桥施工计算手册》查松木的容6kN/m3q

＝r×A＝6×0.10×0.10＝0.06kN/m，21.2q＝q

×1.2＝0.06×1.2＝0.072kN/m，2则总的荷载q＝38.115+0.072＝38.187kN/m。按均布荷载作用下的简1-21-6q1-21I120.10.138.333106m4W＝I/(b/2)＝8.333×10-6/0.05＝1.667×10-4m3yM

1

38.1870.62

10308.43kPa

(1-6)w 1.667104 81.6671048-6下所示。F

11.456

1145.6kPaA 0.10.1τ1.15MPa<τ]1.4MP1.4MPa8-6＝1.15MPa<1.4MPa，则背肋的强度满足使用的要求。依据《路桥施工计算手册》表8-6可知红松的弹性模量E＝10×103MPa，依据《材料力学》挠度计算公式，挠度计算如下所示。

5ql4 527.9681030.64 7.734104m384EI 384101098.333106通过上式计算，≈0.7734mm<L/400＝600/400＝1.5mm，则背肋的刚度满足使用要求。10×15cm按均布荷载作用下的简支梁进展计算，计算简图如以下图1-6所计算过程如下所示。q3q33006001-6简支梁计算简图30cm60cm。依据上面计算可知，10×10cmq＝0.072kN/m1.5计算底板的最大荷载转化为集中荷载N＝0.072×0.6+127.05×0.3×示。依据《路桥施工计算手册》查松木的容重为6kN/m3，10×15cm

＝r×A＝6×0.10×0.15＝0.09kN/m1.22全系数后线荷载q＝q

。2背肋传下来的荷载对弯矩影响计算如下所示。M＝F×L/4＝22.92×0.6/4≈3.438kN.m1自重荷载对弯矩影响计算如下所示。2M＝Mmax 1

+M＝3.438+0.00486≈3.443KN.m2应力计算如下所示。1I120.10.1532.8125105m4＝I/(b/2)＝2.8125×10-5/0.075＝3.75×10-4m3yM 3.443 9181.33kPaw 3.75104则应力σ＝9.19MPa<[σ]＝13.0MPa13.0MPa施工计算手册》查红松的容许弯曲应力。背肋传下来的荷载对剪力影响计算如下所示。

＝N/2＝22.92/2≈11.46kN1自重荷载对剪力的影响计算如下所示。

＝q×L/2＝0.108×0.6/2≈0.032kN2F＝F+F＝11.46+0.032＝11.50kNmax 1 2则剪应力计算如下所示。F 11.50 766.67kPaA 0.10.158-6依据《路桥施工计算手册》表8-6可知红松的弹性模量E＝10×103MPa，依据《材料力学》可知，挠度计算如下所示。背肋传下来的荷载对挠度影响计算如下所示。挠度验算： Nl3 16.6551030.63f 3.667104m1 48EI 48101092.8125105自重荷载对挠度影响计算如下所示。挠度验算： 5ql4 50.1081030.64f 6.48107m2 384EI 384101092.8125105f f f 3.6671046.481073.674104mmax 1 2

＝3.674×10-4m<L/400＝0.6/400＝1.5×10-3,max则支架上安排梁木方的刚度满足要求。DDD16900mm，单片梁款420mm，两片梁纵梁间距为4.4m，1.1Pymax=Q1×1.2+Q3×1.2+Q5×1.4=127.05KN/㎡。上部垫木重量估算为Pm=3KN/㎡。得传递至纵向工字钢的重量为Py1max=Pymax+Pm×1.2=130.65KN/㎡。工字钢横向布置间距为1.2m，纵向上部木方间距0.67m。则简化成两支连续梁形式如以下图：集中荷载为Py1max×0.67×1.2=105.04kNI40a0.67Kn/m以下图：105.04

105.04

105.04 105.04

105.04

105.04 105.040 1 2670670670670 670 670 670670670670--kN集中弯矩--kN·m其他荷载--kN/m剪力包络图207.92109.000109.00012-109.00单位:kN弯矩包络图-132.5601012单位:kN·m抗震调整系数:RE热轧一般工字钢:钢材牌号:钢材强度折减系数:抗震调整系数:RE热轧一般工字钢:钢材牌号:钢材强度折减系数:腹板厚度:毛截面面积:截面惯性矩:半截面面积矩:回转半径:0.75I40aQ2351.00tw=10.50mmA=86.07cm2IxSyx=21714.00cm4=631.20cm3ri=15.88cm1xxtwx1:6截面模量:i=2.77cmyW=1085.70cm3xhWy截面模量折减系数:=92.90cm30.95b净截面模量:受压翼缘自由长度:截面塑性进展系数:WnxWnyl1xy=1031.42cm3=88.25cm3=2.00m=1.05=1.20构件承载力16.50mm,3.4.1-1,f=N/mm2,fv

=120.00N/mm2依据GB/T700GB/T1591,fy

=225.00N/mm2弯曲正应力掌握的单向弯矩设计值M=1.00×f×W×x1 nx

×10-6×1.05=222.01kN·m，＞132.56只承受与腹板平行的剪力时,可承受的剪力设计值V=max1.00×f×I×t 1.00×120.00×21714.00×104×10.50v x w= =444.26kNSx＞207.92kN挠度计算：

631.20×103

×103枕木传下来的荷载对挠度影响计算如下所示。f1

6.33Nl3384EI

1.11mm自重荷载对挠度影响计算如下所示。挠度验算： 5ql4f2384EI

9.86106mf f f 1.111039.681061.12mmmax 1 2求。1.3.1D

＝1.12mm<L/400＝2.68/400＝6.7mm，满足要max1、D3I40a，2D2.68m。上部传1.3.12.68m3I40aPz=(Py1max×L+3×0.67KN/m×L)/n+2.9KN×1.2=75KN。D22t2、D1.4横向安排梁验算1.3知传递至纵向工字钢的重量为Py1max=Pymax+Pm1.2=130.65KN/3.7m，483.5kN/m，I40aD10.2KN/m×1.2=12.24KN/m。转化为如下力学模型：495.7499500 19950

483.512.24

483.512.242 32121869--kN集中弯矩--kN·m其他荷载--kN/m剪力包络图2930.91929.130 1-1031.63

2 3-2029.71则最大荷载消灭在靠近中墩柱的出支点P=3962.54KN。P1=P2=P/2=1981.27KN。80#块用钢柱7.15m。D4.4m，则建立如下力学模型：恒载示意图1982 19820 11375 4400单位:集中荷载--kN集中弯矩--kN·m其他荷载--kN/m剪力包络图0101单位:kN弯矩包络图

-1982.000101

2725.25650a弯曲正应力掌握的单向弯矩设计值f=Mx1

/1.00×W×nx

=2725.25KN/(1.00×13244.52×10-6×1.05)=195.9N/m2f]=205.00N/m2.Q235满足要求。只承受与腹板平行的剪力时,可承受的剪力设计值f=vv

max

/〔I×tx

w

=120.00N/mm2.Q235v要求。3、挠度验算f1

6.81Nl3 384EI ＜L/4007.15/4000.018mI679792cm4，650a1上面组成体系依据移轴公式，得I=697080cm4＞I1

，将I3f1 384EI

17.5mm组合纵梁自重为Qh=5.62KN/m。Qh×1.2=6.7KN/mf2

5ql4384EI

0.16mmf f f 17.50.1617.7mmmax 1 2f求。

＝17.7mm<L/400＝7.15/400＝18mm，满足要max立柱验算立柱稳定性验算1.41980kN。017.5m17.5m依据标准:抗震调整系数抗震调整系数:RE0.75螺旋焊钢管:Ф559.0x10.00y毛截面面积:A=172.47cm2t净截面系数:0.90xx净截面面积:An=155.22cm2钢材牌号:Q235yd容许长细比:[]=150.00两主轴平面内约束信息:xxy构件长度l=17.50m顶端约束铰接铰接底端约束铰接铰接示意图计算长度系数u=1.00xu=1.00y计算长度l=17.50m0xl=17.50m0y回转半径i=19.41cmxi=19.41cmy受力状态:轴心受压强度打算的构件承载力，构件截面的最大厚度为10.00mm,依据GB50017-20233.4.1-1,f=215.00N/mm2，依据GB/T700-1988GB/T1591-1994,fy

=235.00N/mm25.1.1-1,N=1.00×f×A=1 n

1.00×215.00×155.22×102103 =3337.29kN5.1.2-2l=0x=x ixl=0y=y iy

17.50×10219.4117.50×10219.41

=90.16=90.165.1.2-2,根x据GB50017-20235.1.2-1,属于aC,得稳定系数0.71390.16,不大于设定的长细比150.00依据标准公式5.1.2-1,N2

=1.00fA=1.00×215.00×0.713×172.47×102×10-3=2642.20kNNNN1 2 2=2642.20kN最大压应力取值DN=P1+QG×l+A×L×r×1.2=1980+6.7×8+25.5=2060KN.＜N=MAX 22642.20kN，所以满足要求。立柱法兰验算508×12mm。得断面面积为0.01869㎡。Q235钢材的强度为：[f]=205.00N/mm2，