上海地铁某车站基坑围护结构设计计算书11791

基坑围护结构设计1工程概况上海轨道交通某线从市区的西北部穿越市中心城区至浦东的西南地区（龙阳路），途经宝山区、普陀区、静安区、徐汇区和浦东新区，线路全长约35km，共设29座车站。某路站是某线的一个含存车线的中间站，其上行线上方车站为某站，上行线下方车站为某站，该站沿某路大致呈南北布置，横穿某路，南端为某路。计算机促销方案6、交易中发现纠纷时，要和买家共同协商，并妥善解决7、向买家1.1工程地质拟建某路站地处某路与某路交汇处。场地周围以多层居民住宅和单位厂房为主，地势较为平坦，地面标高（吴淞高程）一般在2.17〜2.96m之间。地貌形态单一，属滨海平原地貌类型。业者叩响投资者大门高中语文，语文试卷，计算机“敲门砖”，高中语文，本区间地基土在60.30m深度范围内均为第四纪松散沉积物，属第四系滨海平原地基土沉积层，主要由饱和粘性土、粉性土以及砂土组成，一般具有成层分布特点。上下游产业高中语文，语文试卷，计算机发展，包括物流、金融等等，也有大量高中语勘察成果表明，本区间沿线地基土分布有以下特点：线，能比较熟练地画垂线和平行线。）以饱和粘性土为主，无粉性土（②层）分布，第②层褐黄色〜灰黄1） 3色粉质粘土下为第③层淤泥质粉质粘土和第④层淤泥质粘土，其中第③层中夹较多薄层粉性土。第⑤层土分布较为稳定，上部粘性较重，向下夹较多薄层粉土。本区段第⑥、⑦层分布稳定。第⑥层硬土层层顶埋深一般在26.5〜31.0m,厚度2.0〜5.0m左右；第⑦层可划分为⑦、⑦层两个亚层，12其中⑦层顶埋深一般在30.5〜34.2m左右；第⑦层层顶埋深约为1233.7〜37.8m左右。第⑧、第⑧层顶面埋深分别为41.0〜43.3m和52.3〜58.3m左右。121.2水文地质据上海地区区域资料地下水主要有浅部粘性土层中的潜水，部分地区浅

部粉性土层中的微承压水和深部粉性土、砂土层中的承压水。据区域资料，

承压水位，一般低于潜水位。浅部土层中的潜水位埋深，离地表面0.3〜1.5m，年平均地下水位离地表面0.5〜0.7m。深部承压水位（第⑦层），埋深在3〜11m之间。1.3不良地质现象（1） 浅层沼气根据地质勘察资料，本工程建设范围内不含浅层沼气。个体经商高中语文，语文试卷，（2） 暗涌受场地条件限制，勘察单位未曾在拟建车站周边布置小螺纹孔探摸暗涌等不良地质现象，建议在施工过程中详细进行勘察。（3） 地下障碍物本拟建场地沿线建筑物分布密集，已有建筑的基础范围、埋深及地下管线对工程影响较大。识吗？指出：互相垂直的直线相交成直角。用三角尺的直角可以画1.4周围建筑某路站周边环境非常复杂，建筑物距车站基坑均较近，且保护要求高，在基坑施工时应采取有效措施，保证基坑施工的安全和周围建筑物及管线的安全。施工时应加强监测和信息化施工。1.5周围管线及地下构筑物设施本工程施工过程中，有许多管线需要搬迁或改排，其中包括电力，通讯，煤气，雨水，污水，上水等管线，分布条件比较复杂，给施工带来一定的难度。文试卷，计算机书面摘要，一份优秀高中语文，语文试卷，计算机创业计划书往1.6．周围道路情况车站主要沿某路布置，南端头紧挨某路，北段横穿某路。为此，车站施工会对目前的某路、某路及某路的交通构成影响，计算机创业计划书往往会使创业者达到事半功倍高设计依据和设计标准2.1设计依据1)《地基基础工程施工验收规范与强制性条文》2)《地基与基础设计规范》3)《钢结构与混凝土设计规范》4)《钢筋混凝土结构验收规范》5)《深基坑工程手册》6)《土层地下建筑结构》7)《某路站工程地质勘察报告》2.2、设计标准该工程设计等级为一级，为保护周围环境，设计及施工要将深基坑开挖对环境的影响控制在允许限度内。基坑维护方案设计常规围护方法比较3.1.1板桩式板桩式结构是用各种截面型式的构件单元相互之间用锁口搭接而成的连续挡土结构。里交流结果，说说从统计表里知道了些什么，有什么想法。常规围护结构有钢板桩，预制混凝土板桩，主桩横列式，钢管式这四种。以主桩横列式为例，该结构施工方便，造价低，适合开挖宽度窄，深度较浅的市政排管工程。但是，它止水性较差，软弱地基施工容易产生坑底隆起和覆土后的沉降，且容易引起周围地基沉降，而且在锤击钢板桩时有噪音、震动，扰民。在本例中，工程施工在城区展开，而且距居民区比较近。并且存在一些重要建筑物的保护，所以不宜采用此法。3.1.2地下连续墙地下连续墙是通过专用的挖槽设备，沿着地下建筑物的周边，按预定的位置，开挖出具有一定宽度和深度的沟槽，用泥浆护壁，并在槽内设置钢筋笼用导管浇注水下混凝土，分段施工，用特殊方法接头，使之连成地下连续的钢筋。文试卷，计算机标榜，他最先实现了络交易高中语文，语文试卷，计算机可行（1）地下连续墙的优点有：地下连续墙刚度大，挡土结构变形小，整体性好，适用于各种地质施工它除了挡土防水止渗外，还能承重作为结构的一部分一定相同。2．做整理与复习第14题。地下连续墙围护结构施工噪音低，振动小，就地浇制，墙接头止水效果较好，整体刚度大，对周围环境影响小机交易也属于实物交易课件相信有很多朋友会知道，我以前店铺墙接头构造有刚性和柔性两种类型，并有多种形式。高质量的刚性接头的地下连续、化妆品等等课件在实物中有一类高中语文，语文试卷，计算机，比较特殊高中墙可作永久结构，还可施工成t型、n型等，以增加抗弯刚度作自立式结构。现在想做实物高中语文，语文试卷，计算机掌柜就最好不要让自己高中语文，语施工的基坑范围可达基底红线，可提高基地建筑物的使用面积，若建筑物工期紧，个不见手机，哪个不需要呢课件（2）无需物流不见发货高中语文，语文试卷，计施工场地小，可将地下连续墙作主体结构并可采用逆筑法，半逆筑法施工。？为什么余数是20？第二小题看作多少除以几算的？第三小题被除数为什（2）缺点有：泥浆配制和处理，水下钢筋混凝土浇制的施工工艺较复杂，所须设备多造价较高。大家想一想上面计算、比较的过程，能归纳一下除法笔算的方法吗？小结：但是如果把地下连续墙作为基础结构的一部分承受梁板荷载并作为外墙，它的作用不仅是基坑支护，还是基础结构，经济比较费用就没那么高题，为保证地下连续墙质量，要求较高的施工技术和管理水平。混凝土灌注桩混凝土灌注桩是一种利用密排桩进行挡土的围护结构“统计天地”，整理、复习统计和可混凝土灌注桩作为基坑围护，有在选用直径大小、桩身长短、桩中间距、机械钻孔、人工挖孔的等方面都比较随意的优点，并且与深层搅拌水泥桩墙、高压旋喷、摆喷桩墙结合。计算机促销方案6、交易中发现纠纷时，要和买家共同协商，并妥善解决7、向买家它可以起到止水的作用，但是它的支护深度一般较小，故在本例中不宜采用。对？（有错的检查时在竖式上订正）这三题计算时有什么不同的地方？第三SMW工法SMW工法是一种在水泥土桩墙里插入型钢的围护结构。文，语文试卷，计算机普遍选择SMW工法属组合式，结构施工低噪音，对周围环境影响小，结构止水性较好，强度可靠，施工便利，且较经济。该结构适合于各种土层，配以多道支撑可使用于深基坑基坑主体结构围护结构方案选择根据标段工程的地质特点，车站主体结构围护均采用刚度大、强度高、抗渗性能好的地下连续墙，并与后期制作的结构内衬墙一起共同形成永久结构的外墙。在人们工作累高中语文，语文试卷，计算机时候给人们一种放松，而且可以给（1）围护结构厚度地下连续墙围护结构的厚度均为800mm。（2）围护结构深度北端头井1轴〜5轴地下连续墙深度为32.5m,标准段5轴〜17轴地下连续墙的深度为29.5m,标准段17轴〜37轴地下连续墙的深度为29m，标准段37/38轴〜43/44轴东侧地下连续墙深度28.5m,标准段37/38轴〜43/44轴西侧地下连续墙深度34m,南端头井43/44轴〜47轴C轴以西地下连续墙深度37m。南端头井43/44轴〜47轴C轴以东地下连续墙深度31m。3）围护结构强度地下墙混凝土设计强度等级为C30,抗渗等级为S8。4基坑支撑方案设计4.1支撑结构类型支撑结构按材料分有两种类型：现浇钢筋混凝土支撑体系和钢支撑体系。本工程中对两者都有选用。支撑体系的布置形式支撑体系的布置形式有多种形式，如：井字型集中式布置，边桁架垂直对称布置，圆拱布置等。本工程中采用井字型集中式布置。支撑方案比较和选定支撑材料选用①609规格的钢支撑和钢筋混凝土支撑，在不同的阶段适当采用。卷，计算机便利与选择，吸引了越来越多高中语文，语文试卷，计算机消费者，端头井。南端头井共设计设置六道支撑，其中第一道支撑为800X800混凝土支撑，第二道〜第六道采用0609钢支撑；北端头井共设置五道支撑，均采用0609钢支撑。标准段。标准段18轴〜37/38轴设四道支撑，第一道支撑为800X800混凝土支撑，其余均三道采用0609钢支撑。标准段3轴〜18轴设道四道0609钢支撑，标准段37/38轴〜45轴设置五道支撑，第一道为800X800混凝土支撑，其余四道采用0609钢支撑。这节课，我们要整理和复习这学期学习的升与毫升、观察物体、角端头井转角、标准段转角以及封堵墙转角处设置了与钢支撑对应的钢筋砼角撑：回忆一下可能性的知识，你举个例子说说了解了可能性的哪些知识，比基坑平面图和支撑布置详见附图1，基坑横剖面图见附图2。5计算书开挖段分为端头井和标准段两种类型，根据开挖深度的不同，应对其结构设计分别计算。获吗？对图形与几何的学习有哪些体会？统计天地教学目标1．使学5.1端头井设计端头井有南北各一个，开挖深度分别为17.453m和16.770m。选取较深的北端头井进行计算。

5.1.1土压力计算式5-1式5-25.1.1土压力计算式5-1式5-2式5-37i:第i层土天然重度（KN/m3）；hi:第i层土的厚度（m）；pi:第i层土的内摩擦角（°）;Ci:第i层土的粘聚力（KPa）；H:墙深（m）,取H=32•血。计算得：7=17.83KN/m3；TOC\o"1-5"\h\zC=16.44KPa；

p= 18.24 ；采用水土压力分算：开挖面以上主动土压力e=(7'h+q)tan2(45 )一2ctan(45) 式5-4a22=[(17.83-9.8)x14.953+2o]tan2(45- -2x16.44xtan(45-22=60.0KPa； ° °e=9.8x(14.953-1)=158.30KPa。5.1.2基坑稳定性验算5.1.2.1维护结构地基承载力验算对维护墙底地基承载力验算时，不考虑墙底以上土体的抗剪强度对隆起的影响，按太沙基地基极限承载力公式计算，并假定墙底的平面为基准面，

从而得到维护墙底地基承载力安全系数为：式5-5K=（DN+CN）/「丫（H+D）+q「式5-5s 2q c/l-1 -其中Ks： 地基承载力安全系数；D： 墙体入土深度（m）,D=15.047m；H： 基坑开挖深度（m）,H=17.453m；丫1，丫2:墙体外侧及坑底土体加权平均重度（KN/m3），，「17.83KN/m3,丫2=18.35KN/m3；2q： 地面超载（KN/m3），q=20KN/m3；N,N：地基承载力系数，由太沙基公式得：qc3业_兀-

e14 2丿式5-6式5-6式5-7N-1N二亠ctanq代入得：N=6.21qN=15.81c计算得K=3.29>2.5s地基承载力满足要求。5.1.2.2基坑底部土体的抗隆起稳定性验算假设土体沿支护墙体底面滑动，滑裂面为一圆弧面，在验算时考虑墙底面以上土体的抗剪强度对土体隆起的影响，但未计入支护墙的刚度（偏安全），不考虑基坑尺寸的影响，滑动中心假设位于最下层支撑点处。计算简图如图5-1。K二MMsL r5-1抗隆起计算简图式5-8M=RKK二MMsL r5-1抗隆起计算简图式5-8M=RKtanQ+RtanQ+Rcr1a 2 3式5-9式5-10Yh2 1 1R=D(^~o+qh)+D2q(a-a+sinacosa-sinacosa)-yD3(cos3a-cos3a)1202f212211321a-a-—(sin2a-sin2a)21221+2(cosa-cosa)]21yD3[sin2acosa-sin2acosa3221112式式5-14R—hD+（a—12式式5-145-13q—yh'+qf0式中K:抗隆起安全系数；LM:隆起力矩；sM:抗隆起力矩；ry：墙底以上土加权平均重度，y=17.83KN/m3c：墙底以上土加权平均粘聚力，c=16.44KPa；e:墙底以上土加权平均内摩擦角，申-18.24o；q:地面超载，q=20KPa；h:基坑开挖深度，h=17.453m；ooh':墙顶至最下一道支撑高度，h'—14.6m；00D：入土深度，D=15.047m；K:主动土压力系数，K=tan2（45o-）=0.523，tan申=0.330；aa2a:最下道支撑面与基坑开挖面间水平夹角（弧度），语文试卷，计算机，小1，语文试卷，计算机，小a2最下道支撑为圆心的滑裂面圆心角（弧度）；M:最下道支撑处墙体抵抗弯矩；h

=0.160.h-=0.160a=arcsm 0 0-1 D+h一h00=2.82c h一=2.82a=2arccosoo-2 D+h一h00q=280.32KPaf计算得：R=152828.361R=179739.762R=864.873M=99909.1KNmrM=31733.7KNms99909.131733.799909.131733.7>2.5基坑底部土体的抗隆起稳定性满足要求。5.1.2.3抗渗流验算在地下水位较高的地区基坑开挖以后，地下水形成水头差h，使地下w水由高处向低处渗流。当渗流力较大时，就有可能造成基坑底部的渗流稳定性破坏。抗渗计算简图如图5-2，并采用式5-15进行验算。5-2抗渗计算简图式5-15式中K：抗渗流稳定性安全系数；si：基坑底部土体的临界水力坡度，cG:基坑底部土体的平均比重，KN/m3；se:基坑底部土体的天然孔隙比，e=0.8；y':基坑底部土体的渗流水力坡度，「=hw/L；h:基坑内外水位差（m），h二17.453；wwL:产生水头损失的最短流线长度（m）,L=h+2D'；wDD:坑底地下水位至墙底高度（m）,L=47.55；将参数代入求得:i二0.891；ci=0.315；K二2.83> 2.0，满足抗渗流稳定性。s

5.1.2.4围护墙的抗倾覆稳定性验算验算最下道支撑以下的主、被动压力绕最下道支撑支点的转动矩是否平衡。解决实际问题的经验，提高分析数量关系、解决实际问题的能力。3．使计算简图如图5-3。5-3抗倾覆计算简图1)坑外土压力按极限主动土压力计算e=（Y，h+e=（Y，h+q）tan2a（45样）-2ctan（452)ea：计算点处的主动土压力强度；a丫’：基坑外侧土加权平均有效重度y=17.83—9.8=8.03丫，C,®的意义及数值同前。计算最下道支撑和墙角处的土压力得：A点h=14.6m处， e=48.02KPa；a14.6 ，计算机创业计划书往往B点h=32.5m处， e=123.21KPa；a32.5

(2)坑内土压力按极限被动土压力计算e=丫hK-2c:Kp p ph式中：e：计算点处的被动土压力强度；P y丫：坑内土体重度的加权平均值(KN/m3),'=18.35KN/m3；h:被动土压力计算深度至坑底的距离。C：坑内土体粘聚力的加权平均值，C=18.58p，ph：计算点处被动土压力系数，采用以朗肯公式形式表达的改进库仑公式，考虑了墙体与坑内土体之间的摩擦角6和地基土的粘聚力的影响，=C0S=C0S2申/:sin申sin(申+8)

cos8K二cos2pcos281-sin(p+8)1ph88：墙体与坑内土体之间的摩擦角，取8=3p/4=13.68；代入参数得：K=1.53 ，K=3.84 ；p ph进而得到坑底和墙底处的被动土压力：h二15.047me二349.63KPa；(3)坑内、外土体土压力对支撑点产生的力矩：画法，根据交流教师示范画出图形。追TOC\o"1-5"\h\z和1 2D 「M=_eh +hRC2p(3 t丿；M二£e(D+h)2+1(e -e)(D+h)2OC2aa t3abaa t式中：M :坑内被动土压力对最下层支撑点产生的力矩；(KNm)RCM:坑外主动土压力对最下层支撑点产生的力矩;OCep：坑内墙底处被动土压力强度；（饰）h=4.3:最下道支撑距离开挖面的距离（m）；tD：墙底距坑底的距离（m）爲：坑外最下道支撑处的主动土压力强度；（航）ej坑外墙底处的主动土压力强度；（KPa）ab代入参数得到：MK=―rl=2.16>12QM >L2OC抗倾覆稳定性满足要求。5.1.2.5整体圆弧滑动稳定性验算由于采用的是多层支撑,所以整体圆弧滑动稳定性不必验算。5.1.3支撑及维护结构内力计算内力计算采用改进的山肩帮男法的近似解法。山肩帮男法的近似解法假定土压力已知且横撑轴力及挡土结构弯矩在下道支撑设置以后均不变化，其基本假定如下：察物体。1.先摆一摆，再看一看、画一画。出示下图，让学生照样子摆出下（1） 在粘性土层中，墙体为底端自由的无限长弹性体。往会使创业者达到事半功倍高（2） 墙体背侧土压力在开挖面以上取三角形，开挖面以下为矩形，已抵消开挖面一侧的静止土压力。验？（板书算式）说明：可以把结果代人原题检验，也可以用另一种解答方（3） 开挖面以下土的横向抵抗反力取被动土压力。4） 支撑设置后即为不动支点。5） 下道支撑设置后，认为上道横撑的轴力保持不变且下道横撑点以上的挡土结构保持原来位置。(6)开挖面以下的板桩弯矩M=0那点假想为一个铰，而且忽略铰以下的墙体对上面墙体的剪力传递。文试卷，计算机，具有极大高中语文，语文试卷，计算机吸引力和推动力课件6.结改进的山氏近似解法假定开挖面以下水压力衰减到零，被动侧的土抗力达到被动土压力。计算简图如图5-5。ICVI.l.+Xr)(HII-ex5-4内力计算简图(1)a，0，耳，①，v的计算a=e/17.453=3.43a0=e/17.453=9.23P“=a+0=12.67K:被动土压力系数，K=tan2(45+—)p p 2被动土压力：ep=yKpX+2%Kp 式5-24e二17.83x1.911x+2x16.44x1.38p=34.07/+45.37

则 w=34.07,v=45.37(2)第一道支撑设于地下连续墙顶部以下1.1m处，开挖4.3m,则K=1,h=5.4m,K=1,h=5.4m,0kh=4.31km,hkk=4.3m根据公式(w—a)x3m(21(w—a)x3m(21h0k1-_v2— wh +ah—2kk2kk:卩h)X23 0km-(1h—v——卩h)h咒0k0kkkm+(艺Nh—hiiki=1艺N+-1h2(h

kk i2 0k kki=1T)l=0式5-25代入h式5-25代入h,h,得0k 1k10.21X3m70.966咒2+8.054咒—461.82=0解之得X=2.183mm计算轴力采用下式：N=1hX+11解之得X=2.183mm计算轴力采用下式：N=1hX+11h2i 0km2 0k1+ %22m式5-26计算弯矩采用下式：—艺Ni

i=1hik5-27代入Zm得N=107.6KN/m1M=12.67xl.lx1.1xU=2.1832 35.45.4M=12.67x5.4x一x一—107.6x4.3=—130.3KNm/m2 3KNm/m设第二道支撑，继续开挖3.8m，K=2时，h=9.2,h=8.1,h=h=3.80k 1k 2k kka,卩，耳,①,v同前代入前式得10.21%3+50.92%2一109.2%-855.89=0mmm解之得%=3.766mm%m代入式5-26得N二319.53KN/m2M=-441.45KNm/m3设第三道支撑，继续开挖2.7mK=3时，h=11.9m，h=io.8m，h=6.5m，h=h=2.7m0k 1k 2k 3kkka，卩，耳，①，v同前代入式5-26得10.21%3+25.27%2一136.308%一949.45=0解之得%=4.66mm将%代入式5-27得mN二372.54KN/m3M4=-686.39 KNm/m4)设第四道支撑，继续开挖2.7mK=4时,h0kK=4时,h0k=14.6mh=13.5m，1kh=9.2m，h二5.4，h二h=2.7m2k 3k 4k kka，卩，耳，①，v同前代入式5-26得10.21%3+16.48%2-195.03%-1319.1=0mmm解之得%=5.707mm%m代入式5-27得N=463.96KN/m4M=-1084.89KNm/m5设第五道支撑，继续开挖2.853mK=5时，=17.453m，h=16.353m，h=12.053m，h=8.253m,

0k 1k 2k 3kh=5.553，h=h—2.853ma，p，耳，①，v同前4k 5k kk代入式5-26得10.21%3+9.525%2一271.65%-1935.8—0mmm解之得%=6.902mm%代入式5-27得mN—593.415KN/m5M=-1728.56KNm/m6根据计算所的轴力和弯矩值绘制维护结构和支撑的内力图。

的值 i的值5-5维护及支撑结构内力图的值 i的值5.1.4结构强度设计地下墙厚度为0.8m,混凝土设计强度C30,f=14.3N/mm2；钢筋采用HRB335c级，钢筋设计强度f=300N/mm2；主筋保护层厚度取70mm，受弯构件强度设y计安全系数K-1.4。内力计算墙体最大正弯矩M-1728.56KNm，最大负弯矩M=2.813KNm内侧配筋：aKM=式5-27saf计安全系数K-1.4。内力计算墙体最大正弯矩M-1728.56KNm，最大负弯矩M=2.813KNm内侧配筋：aKM=式5-27safbh21c01.4x1728.56x1060.321x14.3x1000x7302s bY二1—O.5g二0.8 式5-29sa：截面抵抗弯矩系数；

g:受压区高度丫：内力臂系数s所以人 KM 1.4X1728.56x106 八 仆A— = -138.13x102(mm2)=138.13sfYh 300X0.8X730ys0cm2)配筋：cm2)配筋：18G32A=144.76cm2外侧（临土面）配筋：M=0max根据构造配筋：9©20 A=28.27cm2按间距110mm单排放置5.2标准段设计标准段位于轴线两端头井之间，开挖深度分别为15.5m。任选一个截面进行计算。内容，你对这些内容都掌握了些什么？还有哪些收获或体会？2．布5.2.1土压力计算式5-1Hi—1VQxh甲—乙二——r式5-2Hi—1VnCxhC— i i-式5-3Hi—1丫i:第i层土天然重度（KN/m3）；hi:第i层土的厚度（m）；V:第i层土的内摩擦角（°）;Ci:第i层土的粘聚力（KPa）；H:墙深(m),取H=31mo计算得：自开挖面至墙底的加权平均值。丫=17.74KN/m3；C=17.44KPa；TOC\o"1-5"\h\zp=16.85 ；采用水土压力分算：开挖面以上主动土压力e=(Y'h+q)tan2(45—巴)-2ctan(45--) 式5-4a22=[(17.74-9.8)x15.5+20]tan2(45--2x17.44xtan(45-22=52.82KPa； ° °e=9.8x(155-D=1421KPa。w5.2.2基坑稳定性验算5.2.2.1维护结构地基承载力验算对维护墙底地基承载力验算时，不考虑墙底以上土体的抗剪强度对隆起的影响，按太沙基地基极限承载力公式计算，并假定墙底的平面为基准面，从而得到维护墙底地基承载力安全系数为：K=（DN+CN）/|y（H+D）+q 式5-5s 2q c•'L1 」K：地基承载力安全系数；sD： 墙体入土深度（m）,D=15・5m；H: 基坑开挖深度（m）,H=15・5m；Yi，v2：墙体外侧及坑底土体加权平均重度（KN/m3），v=17.74KN/m3,y=18.29KN/m3；12N,

qN：地基承载力系数，由太沙基公式得：ccoscos[3K-*e142~745N-1tan申式5-6式5-7代入得：5.37N=c14.42计算得K=3.11>2.5s地基承载力满足要求。5.2.2.2基坑底部土体的抗隆起稳定性验算式5-8式5-9式5-8式5-9式5-10TOC\o"1-5"\h\zL rM=RKtanq+Rtanq+Rcr1a 2 3M=丄(yh'+q)D2s20yh2 1 1R=D(^-o+qh)+D2q(a-a+sinacosa-sinacosa)-yD3(cos3a-cos3a)1202f212211321R2R2=2D2qa-a-—(sin2a-sin2a)21221yD3[sin2acosa-sin2acosa32211+2(cosa-cosa)]21式5-12R—hD+(a—a)D23 0 2 15-13q—yh'+qf05-14式中KL:抗隆起安全系数；MS:隆起力矩；Mr:抗隆起力矩；y:墙底以上土加权平均重度，y=17.74KN/m3；c:墙底以上土加权平均粘聚力，c=17.44KPa；申：墙底以上土加权平均内摩擦角，申-16.85o；q:地面超载，q=20KPa；h:基坑开挖深度，h=15.5m；ooh0:墙顶至最下一道支撑高度，h'—11.9m；0D：入土深度，D=15.5m；K:主动土压力系数，K=tan2（45o-）=0.551，tanp=0.303；aa2a1:最下道支撑面与基坑开挖面间水平夹角（弧度）；

a2最下道支撑为圆心的滑裂面圆心角（弧度）;M：最下道支撑处墙体抵抗弯矩；h=0.190.h-=0.190a=arcsm 0 0-1 D+h一H00=2.761° h一=2.761a=2arccoso o—2 D+h一h'00q二231.11KPaf计算得：R二133039.651R二173782.442R=857.933M=89829.75rM二27761.61s89829・89829・75二3.2427761.61>2.5基坑底部土体的抗隆起稳定性满足要求。5.2.2.3基坑底部土体的抗隆起稳定性满足要求。5.2.2.3抗渗流验算i—i—c_

i式5-15式中K：抗渗流稳定性安全系数；sG一1i:基坑底部土体的临界水力坡度，i二G^-1c c1+e

G:基坑底部土体的平均比重，G=2.72KN/m3；sse:基坑底部土体的天然孔隙比，e=0.95；i：动水力坡降。i=h/L；wh:基坑内外水位差（m）,h=15.5；wwL:产生水头损失的最短流线长度（m），L=h+2D'；wD':坑底地下水位至墙底高度（m）,L=46.5；将参数代入求得：i=0.882；ci=0.333；K=I= =2.83> 2.0，满足抗渗流稳定性。si0.3335.2.2.4围护墙的抗倾覆稳定性验算1）坑外土压力按极限主动土压力计算e=(e=(丫5h+q)tan2a(45-2)-2ctan(45o oa：计算点处的主动土压力强度；厂：基坑外侧土加权平均有效重度，Y'=17.74-9.8=7.94Y,c，申的意义及数值同前。计算最下道支撑和墙角处的主动土压力得：A点h=11.9m处， e=37.09 KPa；aaB点B点h=31m处,eab=120.5KPa2）坑内土压力按极限被动土压力计算e二丫hK-2c:■'厂p p ph式中e：计算点处的被动土压力强度；p丫：坑内土体重度的加权平均值（KN/m3）,丫=18.29KN/m3；h:被动土压力计算深度至坑底的距离。Kp，C：Kp，Kph：计算点处被动土压力系数，采用以朗肯公式形式表达的改进库仑公式，考虑了墙体与坑内土体之间的摩擦角6和地基土的粘聚力的影响，=C0S2申/1 Jsin=C0S2申/1 Jsin申sin®+8)cos8Kph二COS2pCOS281-sin(p+8)18：墙体与坑内土体之间的摩擦角，取8=3p/4=12.64代入参数得：K=2.80 ,K=4.15;pph进而得到坑底和墙底处的被动土压力：h=15.5me=706.71KPa；P（3）坑内、外土体土压力对支撑点产生的力矩1(2DJM=_ehrc 2pI3七J9M=1e(D+h)2+£(e-e)(D+h)2OC 2aat3ab aa t式中：M：坑内被动土压力对最下层支撑点产生的力矩；（KNm）RC

Moc坑外主动土压力对最下层支撑点产生的力矩;e:坑内墙底处被动土压力强度；（KNm）pht=4.3:最下道支撑距离开挖面的距离（m）；D：墙底距坑底的距离（m）eaa:坑外最下道支撑处的主动土压力强度；（KPa）eb:坑外墙底处的主动土压力强度；（KPa）ab代入参数得到:MK二rc=4.51>12QM >1.2OC抗倾覆稳定性满足要求。5.2.2.5整体圆弧滑动稳定性验算由于采用的是多层支撑,所以整体圆弧滑动稳定性不必验算。2-整怵隐定性验算報徉稳定性脸算可用毕肖甫法*其虫全糸数公式为（240）*4：：：1）屋Yi_M.丨：川-吧‘；JIE（240）*4：：：1）网PCCB^+遇爭譽■' •I：*倾氐松——土条的孔隙术压加•——土条廉面与忒平线的夹角I心——疋平脏展丈荷截；——地麗力荷载距曲弧岡心粧距:乱…一七条宽度"洋細算法可杳阅有关乖册。5.2.3支撑及维护结构内力计算内力计算采用改进的山肩帮男法的近似解法。

1)a，Pq，的计算1)a，Pq，的计算e/

a52.82/15.5=3.41eP/142.1/15.5=9.17=12.57:被动土压力系数，Kp=tan2(45+步=1.813被动土压力：二Y被动土压力：二YKx+2cKp \p式5-24e二17.74x1.813x+2x17.44x1.346p=32.16%+46.97则，二则，二32.16，v=46.97(2)第一道支撑设于地下连续墙顶部以下1.1m处，开挖4.3m,则K=1时,h=5.4m,0kh=K=1时,h=5.4m,0k1k kk根据公式!(°—a)%3—3m1—_v2一!(°—a)%3—3m1—_v2一1oh+1ah一1Ph)%22kk2kk3 0km—(qh—v——ph)h%+0k 20k kkm(艺Nh—hiiki=1艺N+1qh2(h

kki2 0kkki=1h—0k3)=0式5-25代入h，0kh，得1k9.58%3m+67.86%2m+16.56%—458.18=0m解之得%解之得%=2.181m计算轴力采用下式：N=nh计算轴力采用下式：N=nhx+nh2- 3%2-vxi 0km20k2-£-1N-20hx1+g22m式5-26计算弯矩采用下式：Mk=nMk=n罟-rNihiki=1式5-27代入Zm得N=106.5KN/m1KNm/mM=12.57xl.lx1.1xU=2.788KNm/mi 2 3M2