层框剪结构宿舍楼地下室顶板拆改施工方案

华大基因中心地下室顶板拆改方案编制依据设计变更单（编编编号GB--GG-B007、GGB-GG-BB08）《混凝土结构工工工程施工质量量验验收规范范》GGB5002004-220115《建筑工程施工工工质量验验收统统一标准准》GGB5003000-220113《建筑施工手册册册》第五五版《建筑施工扣件件件式钢管管脚手手架安全全技术术规范》JGGJ1330--20111《建筑施工高处处处作业安安全技技术规范范》JJGJ800—20166《建设工程项目目目管理规规范》GGB/TT5003266-220177《施工现场临时时时用电安安全技技术规范范》JJGJ446--20005《建筑拆除工程程程安全技技术规规范》JGJJ1477-220166工程概况总体工程概况华大基因中心项项项目为深深圳华华大基因因科技技有限公公司开开发的生生物科科技研发发基地地。项目目基地地位于深深圳市市盐田区033-01号片片区[大梅沙沙地区]122-1E99地块，南南临临盐坝高高速公公路，东东、西西、北三三面环环山位于于地块块南侧。南南北北长约4700m，东西宽宽约270mm，总用地地面面积1029999..811平方米，建建建设用地地面积积9230000.88平方方米，规规划计计容总建建筑面面积2060000平方米米。总建建筑面面积约34..4万㎡。本项目规划设计计计为：生生物科科技研发发厂房房B共9层、高高43.7755m；幼儿园园D共3层、高高11.4455m（已经建建成）；；厂房房E地上2层层，地下1层层、高11..6m；厂房房F原设计共共8层、高337.88m；；宿舍A：共共19层，裙裙房1层、高高59.8855m；会议中中心C共4层层、高21mm；以及各各类类配套设设施。地地下室为为一层层地下室室是停停车和设设备用用房；局局部设设有人防防地下下室。建筑耐火等级：：：一级；；结构构类型：：框架架,剪力墙；；抗震设设防烈烈度：7度。第二节地下室顶顶顶板改造造工程程概况B区地下室顶部部部已施工完完成成，根据GBB-G--B007、GB--G-BB088设计变更更图图纸要求求，对对钢楼梯梯柱跨跨和增加加坡道道的顶板板进行行修改，修修改改位置详详见图图1.1，地地下室顶顶板改改造工程程需对对原楼板板结构构进行破破除，具具体工程程量根根据现场场实际际收方和和设计计图纸要要求而而定。图1.1地下下下室顶板需需拆拆改范围围（图图中画斜斜线区区域）第三章施工准准备第一节技术准备备备1、在接到图纸纸纸后，项目目部部应组织织项目目相关人人员熟熟悉图纸纸，进进行审图图，并并与设计单单位位协商、解解决决图纸中中存在在的问题题，及及时和设设计单单位就改改建部部分发现现的问问题或原原建筑筑中存在在的问问题进行行沟通通解决，使使问问题在施施工初初期即得得到解解决，确确保工工程的顺顺利进进行。2、项目技术部部部根据设计计图图纸要求求及施施工需求求，准准备相关关地下下室顶板板改造造工程所所需的的图集、规规范范、标准准、法法规、资资料等等满足施施工使使用要求求。3、针对工程的的的特点重点点、难难点，在在工程程开工初初期进进行合理理安排排，做好好各项项技术培培训、技技术交底底、质质量交底底，并并做好入入场工工人的各各项教教育及学学习工工作。第二节人员准备备备本工程脚手架施施施工人员员要求求工作认认真负负责，并并按上上岗要求求的技技术业务务理论论考核和和实际际操作技技能考考核，取取得《特特种作业业人员员操作证证》，操操作人员员必须须持证上上岗，严严禁无证证操作作。根据据本工工程的施施工进进度要求求及现现场实际际情况况，需要要熟练练操作工8人人以上，并并配配备相应应数量量的壮工工做相相关辅助助工作作。地下室顶板拆除除除以及改改造工工程因提提前根根据工程程需要要组织相相关专专业剔凿凿人员员，根据据工程程整体情情况本本工程至至少需需要9名以上专专业业剔凿人人员，同同时应配配备其其它各专专业施施工人员员。材料、设备准备备备材料：48*333.25钢管管、扣件件、118厚木模板板、铁丝丝、550*11000木方；测量、放线设备备备：水准准仪、全站站仪；机械设备：汽车车车吊、风风镐、空空压机；；施工操作设备：：：梅花扳扳手、老老虎钳、安安全全带、安安全帽帽、防滑滑鞋、工工作服。第四章施工工工艺第一节施工流程程程地下室顶板拆除除除前，先先搭设设梁板的的回顶顶架，作作为顶顶板拆除除后悬悬臂梁板板的支支撑，回回顶架架为双排排脚手手架，排排距8800，间距距1200，步步距18000，主梁梁梁底底采用4根立立杆进行行回顶顶。拆除区域搭设满满满堂架，施施工工顺序为为：满堂架搭设，模模模板铺设设→楼板破除除、梁梁柱破除除→吊运→清理→模板支设设→植筋→浇筑混凝凝土土因部分柱改造后后后截面面面积增增大，需需对原原有砼柱柱表面面进行凿凿毛，凿凿毛深度1ccm，柱新增增箍筋及及纵向向钢筋均均采用用植筋的的方式式与原有有柱及及地下室室底板板进行锚锚固，植植筋深度度均为为15d（dd为钢筋直直径径），柱柱钢筋筋绑扎完完成后后，重新新支设设模板浇浇筑CC35微膨胀胀砼。施工方法满堂架搭设在地下室底板搭搭搭设满堂堂架，上上铺双层层木模模板用于于打凿凿时防护护。满堂架立杆间距距距12000mmm*112000mm，步步距15000mm，立杆杆采用对对接扣扣件连接接，立立杆底部部设550mmm*2200mmm**2000mmm木垫板。满堂架架体部离离离地面2000mm处设扫扫地杆一一道。满堂架架体外侧侧侧周圈和和架体体中间每每隔110m设竖向向剪刀撑撑一道道，剪刀刀撑其其宽度宜宜为44～6m，并并在剪刀刀撑部部位的顶顶部、扫扫地杆处处设置置水平剪剪刀撑撑，夹角角宜为为45°～60°。操作平台架体平平平台面上上纵向向水平杆间距距加加密为3000mm，然后后再铺双双层木木模板，木木板板与架体体连接接应牢固固、搭搭设严密密。操作平台架体四四四周设防防护栏栏杆、安安全网网和踢脚脚板，防防止打凿凿后混混凝土碎碎渣掉掉落。楼板破除、梁柱柱柱破除楼板破除应分段段段进行，不不得得同时大大面积积进行拆拆除。拆拆除作业业时应应先拆除除容易易失稳的的构件件，如先拆拆除除楼板，再再拆拆除次梁梁，最最后才能能拆除除主梁。钢筋混凝土楼板板板应采用用粉碎碎性拆除除，不不得大块块倒塌塌或推到到，楼楼板被粉粉碎后后,应暂时保保留钢筋筋网，钢钢筋网的的切割割应放在在钢筋筋混凝土土梁拆拆除前。拆除钢筋混凝土土土梁时，应应在在梁的两两端凿凿缝，剔剔凿时时注意钢钢筋先先别切割割，待待使用汽车车吊吊进行捆绑绑并并绷上劲劲后，再再分别割割断两两端钢筋筋，用用汽车吊缓慢慢吊运放至顶板面后进进行行破碎。根据图纸要求破破破除相应应柱头头混凝土土。（5）柱砼浇筑筑完完成后，杂物清理用料斗将操作平平平台上拆除除下下来的钢筋、混混凝土块块等杂杂物装好好，然然后用汽车车吊吊吊运至外外运运汽车里里，运运弃至指指定地地点。在在吊运运过程中中，切切忌注意意较小小块的垃垃圾必必须使用用封闭闭的料斗斗进行行吊运，以以保保证安全全。模板支设对操作平台架体体体进行拆拆除，重重新搭设设地下下室顶板板板模模板支撑撑架体体，具体体详见见高大模模板专专项施工工方案案。植筋根据设计变更图图图纸要求求对混混凝土柱柱新增增部分以以及7700宽砼墙墙进行植植筋，植筋筋深度为15d（d为钢筋直直径）。混凝土浇筑按照图纸要求绑绑绑扎钢筋筋、梁梁柱接茬茬部位位需进行行凿毛毛处理，清清理理干净后后浇水水湿润，涂涂刷刷水泥浆浆进行行界面处处理，然然后重新新浇筑筑混凝土土。质量保证措施一、钢筋质量保保保证措施施（1）、加强对对钢钢筋的进场场场检验和和复试试工作管管理，对对不合格格钢筋筋严禁用用于工工程上。（2）、加强对对配配筋工作的的的管理，配配筋筋单必须须经技技术负责责人审审核后方方可用用于施工工。（3）、加强对对钢钢筋加工的的的质量控控制，加加工合格格的钢钢筋方可可用于于工程上上。（4）、加强对对钢钢筋接头的的的质量检检查力力度，确确保钢钢筋连接接的质质量。（5）、严格执执行行三检制度度度，即自自检、互互检和交交接检检。（6）、把质量量关关，确保一一一次验收收合格格率为1000%。（7）、植筋和和钢钢筋焊接符符符合规范范要求求。二、模模模板质量量保证证措施模板搭设的允许许许偏差如如表55.2所示：：表5.2模板板板安装的允允许许偏差及及检验验方法项目允许偏差（mmmm）检验方法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高高高±5水准仪或拉线、钢钢尺检查截面内部尺寸柱、墙、梁+4，-5钢尺检查层高垂直度大于5m8经纬仪或吊线、钢钢尺检查相邻两板表面高高高低差2钢尺检查表面平整度52m靠尺和塞尺尺检检查注：检查轴线位位位置时，应应沿沿纵、横横两个个方向量量测，并并取其中中的较较大值。混凝土质量保证证证措施（1）、混凝土土浇浇筑采用天天天泵浇筑筑，楼楼板混凝凝土浇浇筑后，严严格格控制上上人时时间，严严禁上上人过早早。（2）、混凝土土要要振捣密实实实，不得得有蜂蜂窝、孔孔洞、露露筋、缝缝隙、夹夹渣等缺缺陷。（3）、钢筋、模模模板及水电电要要设专人人跟班班作业，发发现现问题及及时解解决。（4）、浇筑前前生生产部门要要要经常注注意天天气变化化，如如有大雨雨天气气时延缓缓开盘盘时间并并及时时通知搅搅拌站站。如正正施工工中天气气变化化，原则则是小小雨不停停，大大雨采取取防护护措施。（5）、浇筑时时要要有专门的的的铺灰人人员指指挥浇筑筑，合合理分配配清理理人员和和抹面面人员，楼楼板板必须用用刮杠杠找平。（6）、每次开开盘盘前做好开开开盘鉴定定，经经技术部部与搅搅拌站人人员同同时鉴定定后方方可开盘盘，施施工中混混凝土土工长应应随时时检查混混凝土土状况，如如有有异常，应应及及时查明明原因因，妥善善解决决。（7）、拆模后后，现现场工作作人员应应对混混凝土外外观质质量进行行检查查，当出出现麻麻面、蜂蜂窝、露露筋的墙墙面、顶顶板、底底板时时，及时时报现现场技术术负责责人，经经监理理同意后后，方方可进行行修补补。（8）、混凝土土拆拆模后必须须须安排专专人负负责养护护，防防止因未未养护护或养护护不当当造成混混凝土土质量问问题。第六章安全保保保证措施施（1）、板面凿凿除除前现场管管管理人员员须对对工人进进行技技术交底底和安安全交底底，提提高工人人的安安全防范范意识识。（2）、操作平平台台必须按照照照方案要要求搭搭设，设设置扫扫地杆和和剪刀刀撑，操操作平平台四周周需设设置防护护栏杆杆、安全全网和和踢脚板板。（3）、楼板破破除除应分段进进进行，不不得同同时大面积积进进行拆除除。拆拆除作业业时应应先拆除除容易易失稳的的构件件，如先拆拆除除楼板，再再拆拆除次梁梁，最最后才能能拆除除主梁。（4）、钢筋混混凝凝土楼板应应应采用粉粉碎性性拆除，不不得得大块倒倒塌或或推到，楼楼板板被粉碎碎后,,应暂时保保留留钢筋网网，钢钢筋网的的切割割应放在在钢筋筋混凝土土梁拆拆除前。（5）、拆除钢钢筋筋混凝土梁梁梁时，应在在梁梁的两端端凿缝缝，剔凿凿时注注意钢筋筋先别别切割，待待使使用汽车吊吊进行捆捆绑并绷绷上劲劲后，再再分别别割断两两端钢钢筋，用用汽车车吊缓慢吊运放至地地面面后进行行破碎碎。（6）、汽车吊吊和和吊车起重重重区域，设设置置隔离措措施，不不得有人人停留留或通过过。并并设置警警示标标识。（7）、绑扎立立柱柱和墙体钢钢钢筋时，不不得得站在钢钢筋骨骨架上或或攀登登骨架上上下。（8）、绑扎和和安安装钢筋，不不得将工具、箍箍筋或短钢筋筋随意放在脚脚手架或模板板上。（9）、板工程程作作业高度在在在2m以上上时，必必须设设置安全全防护护设施。（10）、作业业人员员登高必必须走人人行梯梯道，严严禁利利用模板板支撑撑攀登上上下，不不得在墙墙顶、独独立梁及及其他他高处狭狭窄而而无防护护的模模板上行行走。（11）、模板板的立立柱顶撑撑必须设设牢固固的拉杆杆，不不得与门门窗等等不牢靠靠和临临时物件件相连连接。（12）、拆模模作业业时，必必须有项项目技技术总工工根据据拆模试试块签签发的拆拆模令令方可进进行拆拆除，拆拆除时时必须设设警戒戒区，严严禁下下方有人人进入入。拆模模人员员必须站站在平平稳牢固固可靠靠的地方方，保保持自身身平衡衡，不得得猛撬撬，以防防失稳稳坠落。（13）、拆除除模板板等支撑撑材料，必必须须边拆、边边清清、边运运、边边码垛，楼楼层层高处拆拆下的的材料，严严禁禁抛掷。（14）、混凝凝土振振捣器使使用前必必须经经电工检检验确确认合格格后方方可使用用。开开关箱内内必须须装设漏漏电保保护器，插插座座插头应应完好好无损，电电源源线不得得破皮皮漏电；；操作作者必须须穿绝绝缘鞋，戴戴绝绝缘手套套。第七章应急救救救援措施施第一节程序保保保障应急救援行动是是是指在紧紧急情情况发生生时，为为及时营营救人人员、疏疏散撤撤离现场场、减减缓事故故后果果和控制制灾情情而采取取的一一系列抢抢救援援助行动动。一旦事故发生时时时，应及及时调调动并合合理利利用应急急资源源，包括括人力力资源和和物资资资源投投入行行动；在在事故故现场，针针对对事故的的具体体情况选选择应应急对策策和行行动方案案，从从而能有有效地地使伤害害和损损失降低低到最最低程度度和范范围。第二节通信与与与信息保保障就近医院线路图图图主要线路目的地地址线路一梅沙医院(0755)222525998893广东省深圳市盐盐盐田区望望翠路路2号线路二深圳市盐田区盐盐盐港医院院住院院部(0755)222532558911深圳市盐田区盐盐盐田北四四街55线路三深圳合信门诊部部部(0755)222512552344深圳市盐田区彩彩彩陶路6-110、11项目部应急领导导导小组的的组成成如下：：组长（项目经理理理）：马马世云云电话话：13511276619986副组长：赵海龙龙龙159911434497704、李金金洲13922828812244组员：朱永新189000226679990、潘少少华18122220009910、高飞飞189338804551332通讯联络组：李李李金洲139928777443711保卫组组：李大大凡抢险抢修组：林林林华医疗救治组：杨正文130777661185510、向良良臣18877278821160后勤保障组：蒲蒲蒲云贵186688889889288应急救援小组应急副总指挥应急救援小组应急副总指挥赵海龙、李金洲危险源风险评估组组长：潘少华组员：高飞 后勤供应组组长：蒲云贵组员：周辉应急救援组组长：张九龙组员：杨正文向良臣事故调查组组长：朱永新组员：冉聪应急总指挥马世云第三节应急药药药品物资资保障障项目管理部应督督督促施工工单位位配备以以下应应急救援援器材材、应备备药品品清单。a、现场应备药药品品品名适应症品名适应症创可贴小创伤出血紫药水消毒防腐万花油烧烫伤京万红软膏烧烫伤碘酊（2%）局部消毒酒精（70%）局部消毒红药水清毒止血清凉油驱暑醒脑棉垫、崩带外伤出血止血胶带外伤出血氧气包急救、呼吸微弱弱弱体温计测量体温（1）存存放地点点：工工地安全部部办公室室（2）使用与保保管管要求：：eq\o\ac(○,1)所有的药品必须须须有出品品合格格证，并并在有有效期限限内使使用；过过期的的药品必必须更更换。eq\o\ac(○,2)药品的贮藏必须须须放置于于阴凉凉处、防防潮且且满足药药品有有关贮藏藏规定定。eq\o\ac(○,3)所有的药品必须须须由现场场的医医护人员员专人人保管。b、应急器材清清清单名称器材交通工具项目部及现场车车车辆消防应急器材干粉来灭火器、二二氧化碳灭灭火器、机机械泡沫灭灭火器、消消防水带防触电应急器材材材绝缘棒、绝缘鞋鞋鞋、绝缘缘手套套防高处坠落、物物物体打击击应急急器材安全帽、安全带带带、安全全网急救药物及器材材材防外伤药物、担担担架、消消毒药药物及喷喷洒工工具计算书第一节20000mm厚度楼楼板计算算依据规范:《建筑施工模板板板安全技技术规规范》JGJJ1662--20008《建筑结构荷载载载规范》GBB5000099-200122《钢结构设计规规规范》GB5500117--20003《混凝土结构设设设计规范范》GGB5000110-220110《建筑地基基础础础设计规规范》GGB5000007-220111《建筑施工木脚脚脚手架安安全技技术规范范》JJGJ1664-220008计算参数:钢管强度为20005.00NN/mmm2，钢管强强度度折减系系数取取1.00。模板支架搭设高高高度为4.99m，立杆的纵距bbb=1..000m，立杆的的横距l==1.000mm，立杆的的步步距h=11.500m。面板厚度18mmmm，剪切强强度1.4NN/mmm2，抗弯强强度度15.00NN/mmm2，弹性模模量量60000..0N//mmm2。内龙骨采用5000.×1100.mmmm木方，间间距300mmm，木方剪切强度111.3NN/mmm2，抗弯强强度度15.00NN/mmm2，弹性模模量量90000..0N//mmm2。梁顶托采用双钢钢钢管φ48×33.0mmmm。模板自重0.2220kNN/mm2，混凝土土钢钢筋自重255.100kNN/m3。振捣混凝土荷载载载标准值0..00kkN//m2，施工均均布布荷载标标准值值2.500kkN/mm2。扣件计算折减系系系数取1.000。图1楼板支支支撑架立面面简简图图2楼板支支支撑架荷载载计计算单元元按照模板规范444.3..1条条规定确确定荷荷载组合合分项项系数如如下：：由可变荷载效应应应控制的的组合合S=1..22×(225.110×00.20+++0.220))+1..400×2..50==9.77644kN//m22由永久荷载效应应应控制的的组合合S=1..335×225.1000×0..20++0.77×1.440×2..50==9.22277kN//m22由于可变荷载效效效应控制制的组组合S最大，永永久荷载载分项项系数取1..2，可变荷荷载分项项系数数取1.400采用的钢管类型型型为φ48×33.0。钢管惯性矩计算算算采用I==π(D4-d4)/64，抵抵抗距计计算采采用W=ππ(D4-d4)/322DD。一、模板面板计计计算面板为受弯结构构构,需要验算算其抗弯弯强度度和刚度度。模模板面板板的按按照三跨跨连续续梁计算算。考虑0.9的结结构构重要系数数数，静荷荷载标标准值q11=0..9×((25.11100××0.20000×1..0000+0..2000×11.00000)=44.6698kkN//m考虑0.9的结结构构重要系数数数，活荷荷载标标准值q22=0..9×((0.00000+22.5500))×1.00000=2..2550kNN/mm面板的截面惯性性性矩I和截面面抵抗矩W分分别为:本算例中，截面面面惯性矩I和和截面抵抵抗矩矩W分别为::截面抵抗矩WWW=544.000cmm3；截面惯性矩III=488.600cmm4；(1)抗弯强度度度计算f=M/WW<<[ff]其中f———面板的抗抗弯强度度计算算值(N/mmm2)；M———面板的最最大弯距(NN.mmm)；；W———面板的净净截面抵抵抗矩矩；[f]——面板的抗抗弯弯强度设设计值值，取15..00NN/mmm2；M=0.11100qql2其中q———荷载设计计值(kN//m)；经计算得到MMM=0..1000×(1..20×44.69888+1..400×2..250)))×0..300××0.3000==0.00799kN..m经计算得到面板板板抗弯强强度计计算值f=00.0079××10000×10000/5540000==1.44655N/mmm2面板的抗弯强度度度验算f<[[f]],满足要求求!(2)抗剪计算算算T=333Q/22bhh<[TT]其中最大剪力Q=00.6600××(1.220×4..698+++1.440×2..2500)×00.3000==1.55822kN截面抗剪强强强度计算算值T=33×15882.00/(22×10000.0000××18.00000)=00.1132NN/mmm2截面抗剪强强强度设计计值[T]]=11.400N//mm2面板抗剪强度验验验算T<<[TT]，满满足要求!(3)挠度计算算算v=0...6777qll4/11000EI<[v]]==l/2500面板最大挠度计计计算值v=00.6677××4.6998×30004/(1000×60000×448600000)=00.0088mmm面板的最大挠度度度小于3000.0//2550,满足要要求!(4)2.555kN集中荷荷载作用用下抗抗弯强度度计算算经过计算得到面面面板跨中中最大大弯矩计计算公公式为M=00.22Pl++0..08qql2面板的计算宽度度度为12000.0000mmm集中荷载P=22.55kN考虑0.9的结结构构重要系数数数，静荷荷载标标准值q=00.99×(225.1100××0.2000×1..200+++0.22000×1..200)))=5..6338kNN/mm面板的计算跨度度度l==3000.0000mmm经计算得到MMM=0..2000×0.99×1.440×2..5×0..300+++0.00800×1..20×55.6388×0.33000×0..300===0.22388kN..m经计算得到面板板板抗弯强强度计计算值f=00.2238××10000×10000/5540000==4.44022N/mmm2面板的抗弯强度度度验算f<[[f]],满足要求求!二、模板支撑龙龙龙骨的计计算龙骨按照均布荷荷荷载计算算。1.荷载的计算算(1)钢筋混凝凝凝土板自自重((kN/mm))：q1111=2255.1000×0..2000×0..300===1.55066kN//m(2)模板的自自自重线荷荷载((kN/mm))：q1222=00..2000×0.3300==0.00600kN//m(3)活荷载为为为施工荷荷载标标准值与与振捣捣混凝土土时产产生的荷荷载((kN/mm))：经计算得到，活活活荷载标标准值值q2=((2..5000+00.0000))×0..300===0.77500kN//m考虑0.9的结结构构重要系数数数，静荷荷载q1=0.99×(1..20×11.5066++1.220×0..0600)=11.6691kkN//m考虑0.9的结结构构重要系数数数，活荷荷载q2=0.99×1.440×0..750===0.99455kN//m计算单元内的龙龙龙骨集中中力为为(0.9445+11.6691))×1.0000==2.66366kN2.龙骨的计算算按照三跨连续梁梁梁计算，计计算算公式如如下::均布荷载q=PP/ll=2..6366/11.0000==2.66366kN//m最大弯矩M=00.11ql2=0.11×2.664×1..00×11.00==00.2664kkN.mm最大剪力Q===0.66qll=0..6×11.0000×2.6636==1.55822kN最大支座力NNN=1..1qql==11.1××1.0000×2..636===2.99000kN龙骨的截面力学学学参数为为本算例中，截面面面惯性矩I和和截面抵抵抗矩矩W分别为::截面抵抗矩WWW=833.333cmm3；截面惯性矩III=4116.667ccm4；(1)龙骨抗弯弯弯强度计计算抗弯计算强度f==MM/W=00.2664×1006/8333333.3==3..16NN/mmm2龙骨的抗弯计算算算强度小小于115.00N//mm2,满足要求求!!(2)龙骨抗剪剪剪计算最大剪力的计算算算公式如如下::Q=000.6qql截面抗剪强度必必必须满足:T=333Q/22bhh<[TT]截面抗剪强度计计计算值T==3×11581..777/((2×500.00××100..000)=00.4475NN/mmm2截面抗剪强度设设设计值[TT]=11.330N//mmm2龙骨的抗剪强度度度计算满满足要要求!(3)龙骨挠度度度计算挠度计算按照规规规范要求求采用用静荷载载标准准值，均布荷载通过变变变形受力力计算算的最大大支座座力除以以龙骨骨计算跨跨度((即龙骨下下小小横杆间间距))得到q=1.44009kN///m最大变形v=000.6777qql4/1000EII=0..6777×11.4099×10000..04/(1000×90000.0000×4416666667..0))=0..2554mmm龙骨的最大挠度度度小于10000.00/4400(木方方时取2500),满足要要求!(4)2.5kkkN集中荷载载作用下下抗弯弯强度计计算经过计算得到跨跨跨中最大大弯矩矩计算公公式为为M==0.22Pll+0..088ql2考虑荷载重要性性性系数0.99，集中荷荷载载P==0.99×2.55kN经计算得到MMM=0..2000×1.440×0..9×2..5×1..000+++0.00800×1..691××1.00000×1..000===0.77655kN..m抗弯计算强度f==MM/W=00.7665×1006/8333333.3==9..18NN/mmm2龙骨的抗弯计算算算强度小小于115.00N//mm2,满足要求求!!三、托梁的计算算算托梁按照集中与与与均布荷荷载下下多跨连连续梁梁计算。集中荷载取次龙龙龙骨的支支座力力P=22.9000kkN均布荷载取托梁梁梁的自重qq=00.0080kkN//m。托梁计算简图托梁弯矩图(kkkN.mm)托梁剪力图(kkkN)变形的计算按照照照规范要要求采采用静荷荷载标标准值，受受力力图与计计算结结果如下下：托梁变形计算受受受力图托梁变形图(mmmm)经过计算得到最最最大弯矩MM=00.9969kkN..m经过计算得到最最最大支座FF=110..7655kNN经过计算得到最最最大变形VV=00.8829mmm顶托梁的截面力力力学参数数为截面抵抗矩WWW=8..98ccm3；截面惯性矩III=211.566cmm4；(1)顶托梁抗抗抗弯强度度计算算抗弯计算强度f==MM/W=00.9669×1006/89882..0=11022.755N//mm2顶托梁的抗弯计计计算强度度小于于205..00N/mmm2,满足要求求!!(2)顶托梁挠挠挠度计算算最大变形v=00.8829mmm顶托梁的最大挠挠挠度小于10000..0//4000,满满足要求!四、模板支架荷荷荷载标准准值((立杆轴力力))作用于模板支架架架的荷载载包括括静荷载载、活活荷载和和风荷荷载。1.静荷载标准准值值包括以下下下内容：：(1)脚手架的的的自重(kNN)：NG111=00..1355×4.9900==0.66611kN(2)模板的自自自重(kN))：NG222=00..2000×1.0000×11.00000=0..2000kNN(3)钢筋混凝凝凝土楼板板自重重(kN)：：NG333=2255.1000×0..2000×1..000××1.0000==5.00200kN考虑0.9的结结构构重要系数数数，经计计算得得到静荷荷载标标准值NG=00.99×(NNG1+NG2+NG3)=5.2293kkN。2.活荷载为施施工工荷载标准准准值与振振捣混混凝土时时产生生的荷载载。考虑0.9的结结构构重要系数数数，经计计算得得到活荷荷载标标准值NQ=00.99×(22.50000+0..0000)××1.0000×1..000===2.22500kN3.不考虑风荷荷载载时,立杆杆的轴向向压力力设计值值计算算公式N===1..200NG+11.440NQ五、立杆的稳定定定性计算算不考虑风荷载时时时,立杆的稳稳定性计计算公公式为：：其中N———立杆的轴轴心压力力设计计值，N==9..500kNi———计算立杆杆的截面面回转转半径，i==1.660ccm；A———立杆净截截面面积积，AA=4..2441cmm2；W———立杆净截截面模量(抵抵抗矩),WW=4..4993cmm3；[f]]]——钢管立杆杆抗抗压强度度设计计值，[f]]=2005.000NN/mmm2；a——立杆上端端伸伸出顶层层横杆杆中心线线至模模板支撑撑点的的长度，a==0.220mm；h——最大步距距，hh=1..500m；lll0——计算长度度，取1.5500++2×0..200===1.99000m；λ——长细比比比，为19000/116..0=11199<11500长细比验验算满足足要求求!φ——轴心受受受压立杆杆的稳稳定系数,由由长细比ll0/i查表得得到0.4558；经计算得到σ===95002//(0..4558×4424)==448.99188N/mmm2；不考虑风荷载时时时立杆的的稳定定性计算σ<[[ff],满足要要求!考虑风荷载时,,,立杆的稳稳定定性计算算公式式为：风荷载设计值产产产生的立立杆段段弯矩MW依据模板板规范范计算公公式55.2..5--15::MW=0.9××00.9×11.4Wkklah2/10其中Wk————风荷载标标准值(kNN/m2)；Wk=uz×××us×w0=00.3300××1.25500×0..600===0.22255kN//m2hhh——立杆的步步距距，1.500m；llla——立杆迎风风面的间间距，11.000m；；lllb——与迎风面面垂直方方向的的立杆间间距，11.000m；；风荷载产生的弯弯弯矩Mw=0.99×0.99×1.44×0.2225×11.00000×1..500××1.5000//10==0..0577kNN.m；NNNw——考虑风荷荷载时，立立杆杆的轴心心压力力最大值值，参参照模板板规范范公式5.22.5--144；Nw=1.222×5..293+++0.99×1.44×2.22500+0..9×0..9×1..4×0..057///1.00000=9..2552kNN经计算得到σ===92552//(0..4558×4424)++5570000//44993==60..4008N//mmm2；考虑风荷载时立立立杆的稳稳定性性计算σ<[ff]],满足要求求!钢管楼板模板支支支架计算算满足足要求！！第二节梁底支支支撑计算算对地下室顶板拆拆拆除区域域变更更后的梁梁截面面统计如如下：：部位主要截面尺寸（mm）层高（m）主梁截面尺寸700*120000、10000*220000、12000*118000、12000*2200004.9次梁截面尺寸500*120000、10000*112000、10000*1150004.9其中主梁最大梁梁梁截面尺尺寸为为12000**20000，次次梁最大大梁截截面尺寸寸为110000*11500，对对以上两两种截截面尺寸寸梁计计算如下下：1.梁截面122200×20000mmm依据规范:《建筑施工模板板板安全技技术规规范》JGJJ1662--20008《建筑结构荷载载载规范》GBB5000099-200122《钢结构设计规规规范》GB5500117--20003《混凝土结构设设设计规范范》GGB5000110-220110《建筑地基基础础础设计规规范》GGB5000007-220111《建筑施工木脚脚脚手架安安全技技术规范范》JJGJ1664-220008计算参数:钢管强度为20005.00NN/mmm2，钢管强强度折折减系数数取11.00。模板支架搭设高高高度为4.99m，梁截面B×DDD=122000mm××20000mmm，立杆的的纵纵距(跨度方方向)l==0.550mm，立杆的的步步距h=11.500m，梁底增加4道承承承重立杆杆。面板厚度18mmmm，剪切强强度1.4NN/mmm2，抗弯强强度115.00N//mm2，弹性模模量660000.00N/mmm2。内龙骨采用5000.×1100.mmmm木方。木方剪切强度111.3NN/mmm2，抗弯强强度115.00N//mm2，弹性模模量990000.00N/mmm2。梁两侧立杆间距距距11.722m。梁底按照均匀布布布置承重重杆66根计算。模板自重0.2220kNN/mm2，混凝土土钢筋筋自重25..50kkN//m3。振捣混凝土荷载载载标准值2..00kkN//m2。梁单侧的楼板厚厚厚度0.200m，梁单侧侧的楼板板计算算长度0.550m。扣件计算折减系系系数取1.000。图1梁模板板板支撑架立立面面简图按照模板规范444.3..1条条规定确确定荷荷载组合合分项项系数如如下：：由可变荷载效应应应控制的的组合合S=1..22×(225.5000×2..00+000.200)++1.440×2..00=6664.22400kN//m2由永久荷载效应应应控制的的组合合S=1..335×225.500×2.000+00.7××1.400×2.000=770.88100kN//m2由于永久荷载效效效应控制制的组组合S最大，永永久荷载载分项项系数取1..35，可变变荷载分分项系系数取0.77×1..40=000.988计算中考虑梁单单单侧部分分楼板板混凝土土荷载载以集中中力方方式向下下传递递。集中力大小为F==00.9××1.355×25..5000×0..2000×0..500××0.4000==1.22399kN。采用的钢管类型型型为φ48×33.0。钢管惯性矩计算算算采用I==π(D4-d4)/64，抵抵抗距计计算采采用W=ππ(D4-d4)/322D。一、模板面板计计计算面板为受弯结构构构,需要验算算其抗弯弯强度度和刚度度。模模板面板板的按按照多跨跨连续续梁计算算。作用荷载包括梁梁梁与模板板自重重荷载，振振捣捣混凝土土荷载载等。1.荷载的计算算：：(1)钢筋混凝凝凝土梁自自重((kN/mm))：q1===255.5500××2.0000×0..4000=200.4400kkN//m(2)模板的自自自重线荷荷载((kN/mm))：q2===0..2000×00.4000×(2××2.0000++1.22000)/11.2200==0..3477kNN/m(3)活荷载为为为振捣混混凝土土时产生生的荷荷载(kN))：经计算得到，活活活荷载标标准值值P1=22.0000××1.20000×0..400===0.99600kN考虑0.9的结结构构重要系数数数，均布布荷载载q==0.99×(1..35×220.40000+1..355×0..347)))=255.2207kkN//m考虑0.9的结结构构重要系数数数，集中中荷载载P==0.99×0.998×0..960===0.88477kN面板的截面惯性性性矩I和截面面抵抗矩W分分别为:本算例中，截面面面惯性矩I和和截面抵抵抗矩矩W分别为::截面抵抗矩WWW=211.600cmm3；截面惯性矩III=199.444cmm4；计算简图弯矩图(kN...m)剪力图(kN)))变形的计算按照照照规范要要求采采用静荷荷载标标准值，受受力力图与计计算结结果如下下：变形计算受力图图图变形图(mm)))经过计算得到从从从左到右右各支支座力分分别为为N1=1.77700kkNN2=4.99926kkNN3=4.00062kkNN4=4.88860kkNN5=4.88860kkNN6=4.00062kkNN7=4.99926kkNN8=1.77700kkN最大弯矩M=00.0079kkN..m最大变形V=00.0099mmm(1)抗弯强度度度计算经计算得到面板板板抗弯强强度计计算值f=MM/WW=0..0799×10000×10000/22216000==3.66577N/mmm2面板的抗弯强度度度设计值[[f]，取115.000NN/mmm2；面板的抗弯强度度度验算f<[[f]],满足要求求!(2)抗剪计算算算截面抗剪强度计计计算值T==3Q//2bbh=33×26221.00/(22×4000.0000×118.00000)=00.5546NN/mmm2截面抗剪强度设设设计值[TT]=11.440N//mmm2面板抗剪强度验验验算T<<[TT]，满满足要求!(3)挠度计算算算面板最大挠度计计计算值v=00.0099mmm面板的最大挠度度度小于1711.4//2550,满足要要求!二、梁底支撑龙龙龙骨的计计算梁底龙骨计计算算按照三跨连续梁梁梁计算，计计算算公式如如下::均布荷载q=PP/ll=4..9266/00.4000==12..3116kNN/mm最大弯矩M=00.11ql2=0.11×12..32×00.40××0.400=00.1997kkN.mm最大剪力Q===0.66qll=0..6×00.4000×12..3166=2..9556kNN最大支座力NNN=1..1qql==11.1××0.4000×122.31666=5..4119kNN龙骨的截面力学学学参数为为本算例中，截面面面惯性矩I和和截面抵抵抗矩矩W分别为::截面抵抗矩WWW=833.333cmm3；截面惯性矩III=4116.667ccm4；(1)龙骨抗弯弯弯强度计计算抗弯计算强度f==MM/W=00.1997×1006/8333333.3==2..37NN/mmm2龙骨的抗弯计算算算强度小小于115.00N//mm2,满足要求求!!(2)龙骨抗剪剪剪计算最大剪力的计算算算公式如如下::Q=000.6qql截面抗剪强度必必必须满足:T=333Q/22bhh<[TT]截面抗剪强度计计计算值T==3×22955..776/((2×500.00××100..000)=00.8887NN/mmm2截面抗剪强度设设设计值[TT]=11.330N//mmm2龙骨的抗剪强度度度计算满满足要要求!(3)龙骨挠度度度计算挠度计算按照规规规范要求求采用用静荷载载标准准值，均布荷载通过变变变形受力力计算算的最大大支座座力除以以龙骨骨计算跨跨度((即龙骨下下小小横杆间间距))得到q=10..0081kNNN/m最大变形v=000.6777qql4/1000EII=0..6777×110.08811×4000.044/(1000×90000.0000×4416666667..0))=0..0447mmm龙骨的最大挠度度度小于4000.0//4000(木方时时取250)),满足要求求!三、梁底支撑钢钢钢管计算算(一)梁底支支撑横向向钢管管计算横向支撑钢管按按按照集中中荷载载作用下下的连连续梁计计算。集中荷载P取次次次龙骨支支撑传传递力。支撑钢管计算简简简图支撑钢管弯矩图图图(kN.mm)支撑钢管剪力图图图(kN)变形的计算按照照照规范要要求采采用静荷荷载标标准值，受受力力图与计计算结结果如下下：支撑钢管变形计计计算受力力图支撑钢管变形图图图(mm)经过连续梁的计计计算得到到最大弯矩Mmmmax=00.41444kN..m最大变形vmmmax=00.21999mm最大支座力QQQmax=110.24440kNN抗弯计算强度f==MM/W=00.4114×1006/44993..0=992..12NN/mmm2支撑钢管的抗弯弯弯计算强强度小小于设计计强度度,满足要求求!支撑钢管的最大大大挠度小小于5500..0//150与110mmm,满满足要求!(二)梁底支支撑纵向向钢管管计算梁底支撑纵向钢钢钢管只起起构造造作用，无无需需要计算算。四、扣件抗滑移移移的计算算纵向或横向水平平平杆与立立杆连连接时，扣扣件件的抗滑滑承载载力按照照下式式计算:R≤RRRc其中Rc———扣件抗滑滑承承载力设设计值值,单扣件取取8.000kkN,双扣件件取12.000kN；R———纵向或横横向水平平杆传传给立杆杆的竖竖向作用用力设设计值；；计算中R取最大大大支座反反力，RR=100.224kNN选用双扣件,抗抗抗滑承载载力的的设计计计算满满足要求!五、立杆的稳定定定性计算算不考虑风荷载时时时,立杆的稳稳定性计计算公公式为：：其中N———立杆的轴轴心压力力最大大值，它它包括括：横杆的最大支支支座反力NN1=10..2440kNN((已经包括括组组合系数)脚手架钢管的的的自重N2=00.99×1..35×00.1388×4.9900==0.88244kNN=1000.2440++0.88244=111.0064kkNi———计算立杆杆的截面面回转转半径，i==1.660ccm；A———立杆净截截面面积积，AA=4..2441cmm2；W———立杆净截截面模量(抵抵抗矩),WW=4..4993cmm3；[f]]]——钢管立杆杆抗抗压强度度设计计值，[f]]=2005.000NN/mmm2；a——立杆上端端伸伸出顶层层横杆杆中心线线至模模板支撑撑点的的长度，a==0.220mm；h——最大步距距，hh=1..500m；lll0——计算长度度，取1.5500++2×0..200===1.99000m；λ——长细比比比，为19000/116..0=11199<11500长细比验验算满足足要求求!φ——轴心受受受压立杆杆的稳稳定系数,由由长细比ll0/i查表得得到0.4558；经计算得到σ===1100644/(00.4458××424))=556.99611N/mmm2；不考虑风荷载时时时立杆的的稳定定性计算σ<[[ff],满足要要求!考虑风荷载时,,,立杆的稳稳定定性计算算公式式为：风荷载设计值产产产生的立立杆段段弯矩MW依据模板板规范范计算公公式55.2..5--15::MW=0.9××00.9×11.4Wkklah2/10其中Wk————风荷载标标准值(kNN/m2)；Wk=uz×××us×w0=00.3300××1.25500×0..600===0.22255kN//m2hhh——立杆的步步距距，1.500m；llla——立杆迎风风面的间间距，11.722m；；lllb——与迎风面面垂直方方向的的立杆间间距，00.500m；；风荷载产生的弯弯弯矩Mw=0.99×0.99×1.44×0.2225×11.72000×1..500××1.5000//10==0..0999kNN.m；NNNw——考虑风荷荷载时，立立杆杆的轴心心压力力最大值值，参参照模板板规范范公式5.22.5--144；Nw=10...2400+00.9××1.2××0.6778++0.99×0.99×1.44×0.00999/0..5000=111..2888kNN经计算得到σ===1122888/(00.4458××424))+9990000//44993==80..0991N//mmm2；考虑风荷载时立立立杆的稳稳定性性计算σ<[ff]],满足要求求!模板支撑架计算算算满足要要求！！2.梁截面100000×15500mmm依据规范:《建筑施工模板板板安全技技术规规范》JGJJ1662--20008《建筑结构荷载载载规范》GBB5000099-200122《钢结构设计规规规范》GB5500117--20003《混凝土结构设设设计规范范》GGB5000110-220110《建筑地基基础础础设计规规范》GGB5000007-220111《建筑施工木脚脚脚手架安安全技技术规范范》JJGJ1664-220008计算参数:钢管强度为20005.00NN/mmm2，钢管强强度折折减系数数取11.00。模板支架搭设高高高度为4.99m，梁截面B×DDD=100000mm××15000mmm，立杆的的纵纵距(跨度方方向)l==0.550mm，立杆的的步步距h=11.500m，梁底增加2道承承承重立杆杆。面板厚度18mmmm，剪切强强度1.4NN/mmm2，抗弯强强度115.00N//mm2，弹性模模量660000.00N/mmm2。内龙骨采用5000.×1100.mmmm木方。木方剪切强度111.3NN/mmm2，抗弯强强度115.00N//mm2，弹性模模量990000.00N/mmm2。梁两侧立杆间距距距11.600m。梁底承重杆按照照照布置间间距3300,,4000,33000mm计算。模板自重0.2220kNN/mm2，混凝土土钢筋筋自重25..50kkN//m3。振捣混凝土荷载载载标准值2..00kkN//m2。梁单侧的楼板厚厚厚度0.200m，梁单侧侧的楼板板计算算长度0.550m。扣件计算折减系系系数取1.000。图1梁模板板板支撑架立立面面简图按照模板规范444.3..1条条规定确确定荷荷载组合合分项项系数如如下：：由可变荷载效应应应控制的的组合合S=1..22×(225.5000×1..50+000.200)++1.440×2..00=4448.99400kN//m2由永久荷载效应应应控制的的组合合S=1..335×225.500×1.550+00.7××1.400×2.000=553.55977kN//m2由于永久荷载效效效应控制制的组组合S最大，永永久荷载载分项项系数取1..35，可变变荷载分分项系系数取0.77×1..40=000.988计算中考虑梁单单单侧部分分楼板板混凝土土荷载载以集中中力方方式向下下传递递。集中力大小为F==00.9××1.355×25..5000×0..2000×0..500××0.4000==1.22399kN。采用的钢管类型型型为φ48×33.0。钢管惯性矩计算算算采用I==π(D4-d4)/64，抵抵抗距计计算采采用W=ππ(D4-d4)/322D。一、模板面板计计计算面板为受弯结构构构,需要验算算其抗弯弯强度度和刚度度。模模板面板板的按按照多跨跨连续续梁计算算。作用荷载包括梁梁梁与模板板自重重荷载，振振捣捣混凝土土荷载载等。1.荷载的计算算：：(1)钢筋混凝凝凝土梁自自重((kN/mm))：q1===255.5500××1.5000×0..4000=155.3300kkN//m(2)模板的自自自重线荷荷载((kN/mm))：q2===0..2000×00.4000×(2××1.5000++1.00000)/11.0000==0..3200kNN/m(3)活荷载为为为振捣混混凝土土时产生生的荷荷载(kN))：经计算得到，活活活荷载标标准值值P1=22.0000××1.00000×0..400===0.88000kN考虑0.9的结结构构重要系数数数，均布布荷载载q==0.99×(1..35×115.30000+1..355×0..320)))=188.9978kkN//m考虑0.9的结结构构重要系数数数，集中中荷载载P==0.99×0.998×0..800===0.77066kN面板的截面惯性性性矩I和截面面抵抗矩W分分别为:本算例中，截面面面惯性矩I和和截面抵抵抗矩矩W分别为::截面抵抗矩WWW=211.600cmm3；截面惯性矩III=199.444cmm4；计算简图弯矩图(kN...m)剪力图(kN)))变形的计算按照照照规范要要求采采用静荷荷载标标准值，受受力力图与计计算结结果如下下：变形计算受力图图图变形图(mm)))经过计算得到从从从左到右右各支支座力分分别为为N1=1.00065kkNN2=3.00096kkNN3=2.55526kkNN4=3.11154kkNN5=3.11154kkNN6=2.55526kkNN7=3.00096kkNN8=1.00065kkN最大弯矩M=00.0041kkN..m最大变形V=00.0036mmm(1)抗弯强度度度计算经计算得到面板板板抗弯强强度计计算值f=MM/WW=0..0411×10000×10000/22216000==1.88988N/mmm2面板的抗弯强度度度设计值[[f]，取115.000NN/mmm2；面板的抗弯强度度度验算f<[[f]],满足要求求!(2)抗剪计算算算截面抗剪强度计计计算值T==3Q//2bbh=33×17008.00/(22×4000.0000×118.00000)=00.3356NN/mmm2截面抗剪强度设设设计值[TT]=11.440N//mmm2面板抗剪强度验验验算T<<[TT]，满满足要求!(3)挠度计算算算面板最大挠度计计计算值v=00.0036mmm面板的最大挠度度度小于1422.9//2550,满足要要求!二、梁底支撑龙龙龙骨的计计算梁底龙骨计计算算按照三跨连续梁梁梁计算，计计算算公式如如下::均布荷载q=PP/ll=3..1544/00.4000==7.88855kN//m最大弯矩M=00.11ql2=0.11×7.889×0..40×00.40==00.1226kkN.mm最大剪力Q===0.66qll=0..6×00.4000×7.8885==1.88922kN最大支座力NNN=1..1qql==11.1××0.4000×7..885===3.44699kN龙骨的截面力学学学参数为为本算例中，截面面面惯性矩I和和截面抵抵抗矩矩W分别为::截面抵抗矩WWW=833.333cmm3；截面惯性矩III=4116.667ccm4；(1)龙骨抗弯弯弯强度计计算抗弯计算强度f==MM/W=00.1226×1006/8333333.3==1..51NN/mmm2龙骨的抗弯计算算