模板工程计算书盘扣式梁板立柱木模板柱模板等

板模板（盘扣式式）计算书书计算依依依据：1、《建建筑施工工承插插型盘扣扣式钢钢管支架架安全全技术规规程》JJGJ22311-2001002、《建建筑施工工模板板安全技技术规规范》JGJJ1622-2200883、《混混凝土结结构设设计规范范》GGB5500010--200104、《建建筑结构构荷载载规范》GBB5000009-2201125、《钢钢结构设设计规规范》GB5000177-200033一、工程属性性性新浇混凝土楼板板板名称B2，标高-66..45m新浇混凝土楼板板板板厚(mmm)150模板支架高度HHH(m))4.5模板支架纵向长长长度L(m))45模板支架横向长长长度B(m))27二、荷载设计计计模板及其支架自自自重标准准值GG1k(kN/mm2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自自自重标准准值GG2k(kN/mm3)24钢筋自重标准值值值G3k(kN/mm3)1.1施工人员及设备备备荷载标标准值值Q1k(kN/mm2)3泵送、倾倒混凝凝凝土等因因素产产生的水水平荷荷载标准准值QQ2k(kN/mm2)0.25其他附加水平荷荷荷载标准准值QQ3k(kN/mm))0.55Q3k作用位置置置距离支架架底底的距离h1(m)3.9风荷载标准值ωωωk(kN/mm2)基本风压ω0(((kN/mm2)0.3地基粗糙程度D类(有密集建建筑群群且房屋屋较高市市区))模板支架顶部距距距地面高高度((m)9风压高度变化系系系数μz0.51风荷载体型系数数数μs0.5风荷载作用方向向向沿模板支架横向向向作用抗倾覆计算中风风风荷载作作用位位置距离离支架架底的距距离hh2(m)3.9三、模板体系系系设计模板支架高度(((m)4.5主梁布置方向平行立柱纵向方方方向立柱纵向间距llla(mm)1200立柱横向间距lllb(mm)1200水平拉杆步距hhh(mmm)1800顶层水平杆步距距距hˊ(mm)1000支架可调托座支支支撑点至至顶层层水平杆杆中心心线的距距离aa(mmm)450小梁间距l(mmmm)300小梁最大悬挑长长长度l1(mm)100主梁最大悬挑长长长度l2(mm)150设计简简简图如下下：模板设计平面图图图纵向剖面图横向剖面图四、面板验算算算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mmmm)12面板抗弯强度设设设计值[f]](N//mmm2)16.83面板抗剪强度设设设计值[τ](N//mmm2)1.4面板弹性模量EEE(N//mmm2)9350面板计算方式三等跨连续梁按三等等等跨连续续梁，取1m单单位宽度度计算算。W＝bbbh2/6=110000××12×112/6＝＝＝2400000mm3，I＝bhh3/12==110000×12××12×112/1222＝1440000mmm44承载能能能力极限限状态态q1＝＝＝[1.22××(G1kk+(GG2k+G3k)×hh)+1...4×QQ1k]×bb=[1...2×((0.1+++(244+11.1))×0.115))+1..4××3]××1=8..8838kkN//mq1静静静=[γG(G1k+((GG2k+G3k)h))bb]==[[1.22×(0..1++(244+11.1))×0.115))×1]]=4..6388kNN/mq1活活活=(γQ×Q1k)×bb=(1...4×33)×1==4.22kN//m正常使使使用极限限状态态q＝(((γG(G1k+((GG2k+G3k)×hh)+γQ×Q1k)×bb=(111×(00.1++(244+11.1))×0.115))+1××3)×11＝6.8865kkN//m计算简简简图如下下：1、强度度度验算Mmaaax＝0.11q1静L2+0.11117q1活L2＝0.1××4.63388×0..32+0.11117×44.2×00.32＝0.0886kNN·mσ＝Mmax//W＝＝0.0086××106/2400000＝3.5582NN/mmm2≤[f]＝116.883NN/mmm2满足要要要求！2、挠度度度验算νmax＝0...677qqll4/(10000EI))=00.6777××6.88655×30004/(10000×93350×114400000)==0..28mmmνmax=0...28mmm≤≤min{{3300//1550，10}}=2mmm满足要要要求！五、小梁验算算算小梁类型矩形木楞小梁截面类型(((mm)40×80小梁抗弯强度设设设计值[f]](N//mmm2)12.87小梁抗剪强度设设设计值[τ](N//mmm2)1.39小梁截面抵抗矩矩矩W(cmm3)42.67小梁弹性模量EEE(N//mmm2)8415小梁截面惯性矩矩矩I(cmm4)170.67小梁计算方式二等跨连续梁q1＝＝＝[1.22××(G1kk+(GG2k+G3k)×hh)+1...4×QQ1k]×bb=[1...2×((0.3+++(244+11.1))×0.115))+1..4××3]××0.3＝22.7223kkN/mm因此，qq1静＝1.22×(GG1k+((GG2k+G3k)×hh)×b==1.22×(00.3++(244+11.1))×0.115))×0..3＝11.4663kkN/mmq11活＝1.44×Q1kk×b=11.44×3××0.3＝11.266kNN/m计算简简简图如下下：1、强度度度验算M1＝＝＝0.12255q1静L2+0.11225q1活L2＝0.1225×11.46333×1..22+0.11225×11.26××1.222＝0.499kN··mM2＝＝＝q1L12/2=22..7233×0.112/2＝0..0144kNN·mMmaaax＝maxx[M1，M2]＝maxx[0..499，0.0114]＝0..49kkN··mσ=Mmax///W=0..449×1106/4266770=111..4888N//mm2≤[f]==112.887NN/mmm2满足要要要求！2、抗剪剪剪验算V1＝＝＝0.62255q1静L+0..6255q11活L＝0..6255×1.44633×1..2+00.6225××1.226×1..2＝22.0443kkNV2＝＝＝q1L1＝2.7223×00.1＝00.2772kkNVmaaax＝maxx[V1，V2]＝maxx[2..0443，0.2272]＝22.0443kkNτmax=3VVVmax/((22bh0)=3××2.04433×10000//(2××40×880)＝00.9557NN/mmm2≤[τ]=1..339N//mmm2满足要要要求！3、挠度度度验算q＝(((γG(G1k+((GG2k+G3k)×hh)+γQ×Q1k)×bb=(1××(0.33++(244+11.1))×0.115))+1××3)×00.3＝22.1119kkN/mm挠度,,,跨中νmax＝0..5211qLL4/(10000EI))=00.5221××2.11199×122004/(10000×84415×1170.6667×1104)＝1.5594mmm≤≤[ν]＝minn(L//1550,110))＝min((12000//1500,110)＝8mmm;悬臂端νmaxxx＝ql14/(8EEII)=22.1119××10044/(8××84155×1700.667×1104)＝0.0002mmm≤≤[ν]＝minn(2××l1/1500,,10)＝mmin((2××1000/1150,,100)＝1.3333mmm满足要要要求！六、主梁验算算算主梁类型矩形钢管主梁截面类型(((mm)□60×40×××4主梁抗弯强度设设设计值[f]](N//mmm2)205主梁抗剪强度设设设计值[τ](N//mmm2)125主梁截面抵抗矩矩矩W(cmm3)10.33主梁弹性模量EEE(N//mmm2)206000主梁截面惯性矩矩矩I(cmm4)30.99主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁梁梁根数11、小梁梁梁最大支支座反反力计算算q1＝＝＝[1.22××(G1kk+(GG2k+G3k)×hh)+1...4×QQ1k]×bb=[1...2×((0.5+++(244+11.1))×0.115))+1..4××3]××0.3＝22.7995kkN/mmq1静静静＝1.2××(G1kk+(GG2k+G3k)×hh)×b＝1.22×(00.5++(244+11.1))×0.115))×0..3＝11.5335kkN/mmq1活活活＝1.4××Q1k×b＝1..4×33×0.33＝11.266kNN/mq2＝＝＝(γG(G1k+((GG2k+G3k)×hh)+γQ×Q1k)×bb=(1××(0.55++(244+11.1))×0.115))+1××3)×00.3＝22.1779kkN/mm承载能能能力极限限状态态按二等等等跨连续续梁，RRmax＝1..25qq1L＝1.225×22.79555×1..2＝44.1993kkN按悬臂臂臂梁，R1＝2.7995×00.1＝00.288kNNR＝mmmax[[Rmmax，R1]＝4.1193kkN;;正常使使使用极限限状态态按二等等等跨连续续梁，RR'maxx＝1..25qq2L＝1.225×22.17999×1..2＝33.2669kkN按悬臂臂臂梁，R'11＝q2l1=2.11779×00.1＝00.2118kkNR＝mmmax[[R''max，R''1]＝3.2269kkN;;计算简简简图如下下：主梁计计计算简图图一2、抗弯弯弯验算主梁弯弯弯矩图一(kkN·mm)σ=Mmax///W=1..995×1106/1033330=11888.7446NN/mmm2≤[f]==2205NN/mmm2满足要要要求！3、抗剪剪剪验算主梁剪剪剪力图一(kkN)τmax=Vmmmax/((88Izδ)[bhh02-(b-δ)h2]=9..4487××10000×[400×6022-(400--8)××522]/(88×30999000×88)＝277.499N//mm2≤[τ]=12255N/mmm22满足要要要求！4、挠度度度验算主梁变变变形图一(mmm)跨中νννmax=11..9111mmm≤[ν]=miinn{122000/1550，110}==8mmm悬挑段段段νmax＝0..6688mmm≤[ν]=miinn(2××150//1150,,100)=22mmm满足要要要求！5、支座座座反力计计算承载能能能力极限限状态态图一支座反反反力依次次为RR1=11..4478kkN，RR2=17..8873kkN，RR3=17..8873kkN，RR4=11..4478kkN七、可调托座座座验算荷载传递至立柱柱柱方式可调托座可调托座承载力力力容许值[NN](kkN))30按上节节节计算可可知，可可调托座座受力力N＝17..8733kNN≤[N]＝330kNN满足要要要求！八、立柱验算算算钢管截面类型(((mm)Ф48×3.222钢管计算截面类类类型(mm))Ф48×3.222钢材等级Q235立柱截面面积AAA(mmm2)424立柱截面回转半半半径i(mmm)15.9立柱截面抵抗矩矩矩W(cmm3)4.49抗压强度设计值值值[f]((NN/mmm2)205支架自重标准值值值q(kNN//m)0.15支架立柱计算长长长度修正正系数数η1.2悬臂端计算长度度度折减系系数kk0.71、长细比比比验算l0111=hˊ+2kaa==10000++2×00.7×4450=1116300mmml0===ηh=1..22×18800==21660mmmλ=max[lll01，l0]/i==221600/115.99=1135..8449≤[λ]=15500满足要要要求！2、立柱稳稳稳定性验验算根据《建建筑施工工承插插型盘扣扣式钢钢管支架架安全全技术规规程》JJGJ22311-200100公式5.33.1--2：：小梁验验验算q1＝＝＝[1.22××(0..5++(244+11.1))×0.115))+1..4××0.99×3]××0.3==2..6669kNN/mm同上四四四～六步步计算算过程，可可得得：R1＝＝＝10.99661kN，RR2＝17.0067kkN，RR3＝17.0067kkN，RR4＝10.9961kkN顶部立立立柱段：：λ1=l01//ii=163330.00000/155.99=1002..5166查表得得得，φ＝0.5773不考虑虑虑风荷载:N1=Maax[[R1，R2，R3，R4]=Maaxx[100.9961，177.0667，117.00677，10.9961]]=117.00988kNf＝N1//(ΦΦA)＝1770988/((0.57733×4224)＝＝70.33776N//mmm2≤[f]＝2205NN/mmm2满足要要要求！考虑风风风荷载:Mw＝＝＝γQφcωk×la×h2/10＝11.4××0.9××0.07766×1..2×1..82/10＝00.0337kkN·mmN1www=Maaxx[R1,R2,R3,R4]+Mw/lb=Maxx[[10..9661,117..0677,117.00677,100.9961]]+00.0337//1.22=117.00988kNf＝N1w/(φA)+MMw/W＝1770988/((0.57733×4224)++0.00377×1006/473300＝78.1198NN/mmm2≤[f]＝2205NN/mmm2满足要要要求！非顶部部部立柱段段：λ=l0/i===21600..0000/115.99=1135..8449查表得得得，φ1=0.33771不考虑虑虑风荷载:N===Maxx[RR1,R2,R3,R4]+γG×q×HH=Maxxx[100.9961,,177.0667,,17..0667,110..9611]++1.22×0.115×4..5=117.88777kNf=NNN/(φ1A)＝177.8777××103/(0..3371××424))==1133.6646NN/mmm2≤[σ]=20055N/mmm22满足要要要求！考虑风风风荷载:Mw＝＝＝γQφcωk×la×h2/10＝11.4××0.9××0.07766×1..2×1..82/10＝00.0337kkN·mmNw=Maax[[R1,R2,R3,R4]+γG×q×HH+Mw/lb=Maxx[[10..9661,117..0677,117.00677,100.9961]]+11.2××0.155×4.55+00.0337//1.22=117.99088kNf=NNNw/(φ1A)+MMw/W＝177.9008××103/(0..3371××424))++0.00377×1006/449900=1221..6655N//mm2≤[σ]=20055N/mmm22满足要要要求！九、高宽比验验验算根据《建建筑施工工承插插型盘扣扣式钢钢管支架架安全全技术规规范》JJGJ22311-200100第6.11.4::对对长条状状的独独立高支支模架架，架体体总高高度与架架体的的宽度之之比不不宜大于3H/BBB=4..5//27==0..167≤3满足要要要求！十、抗倾覆验验验算混凝土土土浇筑前前，倾倾覆力矩矩主要要由风荷荷载产产生，抗抗倾覆覆力矩主主要由由模板及及支架架自重产产生MT===ψc×γQ(ωkL1Hh2+Q3kL1h1)=1××1.4××(0.00776×445×4..5×3..9+00.555×45××3.9))==2199.1164kkN··mMR===γG(G1k+0..115H//(llalb))L1B12/2=00..9×((0.5+++0.115××4.55/((1.2××1.2))))×455×2722/2=11443000.993kNN·mMT===2199.1164kkN··m≤MR=1433000.993kkN·mm满足要要要求！混凝土土土浇筑时时，倾倾覆力矩矩主要要由泵送送、倾倾倒混凝凝土等等因素产产生的的水平荷荷载产产生，抗抗倾覆覆力矩主主要由由钢筋、混混凝凝土、模模板及及支架自自重产产生MT===ψc×γQ(Q2kL1H+Q3kkL1h1)=1××1.4××(0.2255×455×4.55+00.555×45××3.9))==2066.001kNN·mMR===γG[(G2kk+G3k)×hh0+(G1kk+0.115H//(llalb))]LL1B12/2=00..9×[[(24+++1.11)××0.115++(0..5++0.115××4.55/((1.2××1.2))))]×445×2772/2=66998800.8801kkN··mMT===2066.001kNN·m≤MR=6988880.88011kN··m满足要要要求！梁模板（盘扣式式式，梁板板立柱柱共用）计计算算书计算依依依据：1、《建建筑施工工承插插型盘扣扣式钢钢管支架架安全全技术规规程》JJGJ22311-2001002、《混混凝土结结构设设计规范范》GGB5500010--200103、《建建筑结构构荷载载规范》GBB5000009-2201124、《钢钢结构设设计规规范》GB5000177-200033一、工程属性性性新浇混凝土梁名名名称KL14混凝土梁截面尺尺尺寸(mm×mmm)600×135550模板支架高度HHH(m))3.9模板支架横向长长长度B(m))30模板支架纵向长长长度L(m))40梁侧楼板厚度(((mm)150二、荷载设计计计模板及其支架自自自重标准准值GG1k(kN/mm2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自自自重标准准值GG2k(kN/mm3)24混凝土梁钢筋自自自重标准准值GG3k(kN/mm3)1.5混凝土板钢筋自自自重标准准值GG3k(kN/mm3)1.1施工人员及设备备备荷载标标准值值Q1k(kN/mm2)3风荷载标准值ωωωk(kN/mm2)基本风压ω0(((kN/mm2)0.3非自定义:0...0311地基粗糙程度D类(有密集建建筑群群且房屋屋较高市市区))模板支架顶部距距距地面高高度((m)6风压高度变化系系系数μz0.51风荷载体型系数数数μs0.2三、模板体系系系设计新浇混凝土梁支支支撑方式式梁两侧有板，梁梁梁底小梁梁平行行梁跨方方向梁跨度方向立柱柱柱纵距是是否相相等是梁跨度方向立柱柱柱间距la(mm)900梁两侧立柱间距距距lb(mm)1000支撑架中间层水水水平杆最最大竖竖向步距h((mm)1500支撑架顶层水平平平杆步距h''(mmm)1000可调托座伸出顶顶顶层水平平杆的的悬臂长长度aa(mmm)500新浇混凝土楼板板板立柱间间距ll'a(mm)、ll'b(mm)900、90000混凝土梁距梁两两两侧立柱柱中的的位置居中梁左侧立柱距梁梁梁中心线线距离离(mm)500梁底增加立柱根根根数1梁底增加立柱布布布置方式式按混凝土梁梁宽宽宽均分梁底增加立柱依依依次距梁梁左侧侧立柱距距离((mm)500梁底支撑小梁根根根数5梁底支撑小梁间间间距150每纵距内附加梁梁梁底支撑撑主梁梁根数0梁底支撑小梁最最最大悬挑挑长度度(mm)200设计简简简图如下下：平面图立面图四、面板验算算算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mmmm)15面板抗弯强度设设设计值[f]](N//mmm2)15面板抗剪强度设设设计值[τ](N//mmm2)1.4面板弹性模量EEE(N//mmm2)10000取单位位位宽度b=110000mmm，按四等等跨跨连续梁梁计算算：W＝bbbh2/6=110000××15×115/6＝＝＝3750000mm3，I＝bhh3/12==110000×15××15×115/1222＝2812250mmm44q1＝＝＝[1.22((G1k+(GG2k+G3k)×hh)+1...4×QQ1k]×bb=[1...2×((0.1+++(244+11.5))×1.335))+1..4××3]××1＝45..63kkN//mq1静静静＝1.2××[G1kk+(G2kk+G3k)×hh]×b＝1.22×[00.1++(244+11.5))×1.335]]×1＝41..43kkN//mq1活活活＝1.4××Q1k×b＝1.44×3××1＝4.22kN//mq2＝＝＝[1×GG1k+1××(G2kk+G3k)×hh+1×QQ1k]×b＝[1×00.1+111×(224+11.5))×1.335++1×33]×1＝37..5255kNN/m计算简简简图如下下：1、强度度度验算Mmaaax＝0.1107qq1静静L2+0.11221q1活L2＝0.1007×441.4333×0..152+0.11221×44.2×00.1522＝0.1111kNN·mσ＝Mmax//W＝＝0.1111××106/3755000＝2.9965NN/mmm2≤[f]＝115N//mmm2满足要要要求！2、挠度度度验算νmax＝0...632qq22L4/(10000EI))=00.6332××37..5225×11504/(10000×1000000×28812550)＝0..0433mmm≤[ν]＝minn[L//1550，10]]＝min[[1500/1150，100]＝1mmm满足要要要求！3、支座座座反力计计算设计值值值(承载能力力极限状状态))R1===R5=0.33993q1静L+0..4466q11活L=0..3933×41..433×0..15++0.44466×4..2×0..15＝＝2.72233kNR2===R4=1.11443q1静L+1..2233q11活L=1..1433×41..433×0..15++1.22233×4..2×0..15＝＝7.87744kNR3===0.99288q1静L+1..1422q11活L=0..9288×41..433×0..15++1.11422×4..2×0..15＝＝6.48877kN标准值值值(正常使用用极限状状态))R1'''=R5'=0.33993q2L=0..3393××37.55225×00.15＝＝＝2.21122kNR2'''=R4'=1.11443q2L=1..1143××37.55225×00.15＝＝＝6.43344kNR3'''=0.99228q2L=0..9928××37.55225×00.15＝＝＝5.22233kN五、小梁验算算算小梁类型方木小梁截面类型(((mm)60×80小梁抗弯强度设设设计值[f]](N//mmm2)15.44小梁抗剪强度设设设计值[τ](N//mmm2)1.78小梁截面抵抗矩矩矩W(cmm3)64小梁弹性模量EEE(N//mmm2)9350小梁截面惯性矩矩矩I(cmm4)256小梁计算方式二等跨连续梁承载能能能力极限限状态态：梁底面面面板传递递给左左边小梁梁线荷荷载：q1左左＝R1/b=22..7233/11＝2.7223kNN/mm梁底面面面板传递递给中中间小梁梁最大大线荷载载：qq1中＝Maxx[R2,R3,R4]/b==Maax[[7.88744,6..4887,77.8874]]/11=77.8874kkN//m梁底面面面板传递递给右右边小梁梁线荷荷载：q1右右＝R5/b=22..7233/11＝2.7223kNN/mm小梁自自自重：q2＝1.2××(0.33--0.11)××0.66/44=00.0036kkN//m梁左侧侧侧模板传传递给给左边小小梁荷荷载q3左＝1.22×0..5×(11.355-0..155)=00.772kNN/mm梁右侧侧侧模板传传递给给右边小小梁荷荷载q3右＝1.22×0..5×(11.355-0..155)=00.772kNN/mm梁左侧侧侧楼板传传递给给左边小小梁荷荷载q4左＝[1.22×(0..5+((24+11..1)××0.155)++1.44×3]××(0.55--0.66/22)/22×1=00.9332kNN/mm梁右侧侧侧楼板传传递给给右边小小梁荷荷载q4右＝[1.22×(0..5+((24+11..1)××0.155)++1.44×3]××((1--00.5))-00.6//2))/2××1=0..9332kNN/mm左侧小小小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左=2..7223+00.0036++0..72++0..9322=44.4111kkN/mm中间小小小梁荷载q中=q1中+q2=7.88744+0..0336=77.991kNN/mm右侧小小小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右=2..7223+00.0036++0..72++0..9322=44.4111kkN/mm小梁最最最大荷载q==Maxx[qq左,q中,q右]=Maax[[4.44111,7..911,4..4111]==7..91kkN//m正常使使使用极限限状态态：梁底面面面板传递递给左左边小梁梁线荷荷载：q1左'＝R1'/b==2..2122/11＝2.2112kNN/mm梁底面面面板传递递给中中间小梁梁最大大线荷载载：qq1中'＝Max[[R2',R3',R4']/bb==Maax[[6.44344,5..2223,66.4434]]/11=66.4434kkN//m梁底面面面板传递递给右右边小梁梁线荷荷载：q1右'＝R5'/b==2..2122/11＝2.2112kNN/mm小梁自自自重：q2'＝1×(00.3--0.11)×0..6/44=00.003kNN/mm梁左侧侧侧模板传传递给给左边小小梁荷荷载q3左'＝1×0..5×(11.355-0..155)=00.66kN//m梁右侧侧侧模板传传递给给右边小小梁荷荷载q3右'＝1×0..5×(11.355-0..155)=00.66kN//m梁左侧侧侧楼板传传递给给左边小小梁荷荷载q4左'＝[1×((0.5++((24+11..1)××0.155)++1×33]×(00.5-000.6//2))/2××1=0..7227kNN/mm梁右侧侧侧楼板传传递给给右边小小梁荷荷载q4右'＝[1×((0.5++((24+11..1)××0.155)++1×33]×(((1-0...5)--0..6/22)//2×11=0.77727kkN//m左侧小小小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=22.2212++0..03++0..6+00.7727==3..5699kNN/m中间小小小梁荷载q中'=qq1中'+qq2'=6..4334+00.003=66.4464kkN//m右侧小小小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右'=22.2212++0..03++0..6+00.7727==3..5699kNN/m小梁最最最大荷载q''=Maax[[q左',q中',q右']=MMaxx[3..5669,66.4464,,3..5699]==6.44644kN//m为简化化化计算，按按二二等跨连连续梁梁和悬臂臂梁分分别计算算，如如下图：：1、抗弯弯弯验算Mmaaax＝max[[00.1225qql12，0.5qqll22]＝max[[0.11255×7..91×00.92，0.5××7.911×0.222]＝0.8001kNN·mσ=Mmax///W=0..8801××106/6400000=122.5514NN/mmm2≤[f]==155.444N//mm2满足要要要求！2、抗剪剪剪验算Vmaaax＝max[[00.6225qql1，ql2]＝max[[0.66255×7..91×00.9，7..91××0.2]]＝44.4449kkNτmax=3VVVmax/((2bh00)=3××4.44499×10000/(((2×660×800)＝1..39NN/mmm2≤[τ]=1..788N/mmm2满足要要要求！3、挠度度度验算ν1＝0.5221qq'l14/(1000EEI)＝0..5211×6.4464×99004/(1000×93350×2256×1104)＝0.9223mm≤[ν]＝min[[l1/150，110]==miin[99000/1550，10]＝6mmν2＝q'l224//(8EII))＝6.4664×22004/(8××93500×2566×1044)＝0.0554mm≤[ν]＝min[[2l2/150，110]==miin[44000/1550，10]＝2.6667mm满足要要要求！4、支座座座反力计计算承载能能能力极限限状态态Rmaaax=[11.255qL1,0.33755qL1+qL2]=maax[[1.225×7..91×00.9,00..3755×7.991×0..9+7...91××0.2]]=88.8999kkN同理可可可得：梁底支支支撑小梁梁所受受最大支支座反反力依次次为RR1=4.99622kN,,R2=8.88999kN,,R3=7.33388kN,,R4=8.88999kN,,R5=4.99622kN正常使使使用极限限状态态Rmaaax'=[[1.225q''L1,0.33755q'LL1+q'LL2]=maax[[1.225×6..464××0.9,,0..3755×6.4464×00.9+66..4644×0.22]=77.2772kkN同理可可可得：梁底支支支撑小梁梁所受受最大支支座反反力依次次为RR1'=4..0115kNN,RR2'=7..2772kNN,RR3'=5..911kN,,R4'=7..2772kNN,RR5'=4..0115kNN六、主梁验算算算主梁类型钢管主梁截面类型(((mm)Φ48×3.555主梁计算截面类类类型(mm))Ф48×3主梁抗弯强度设设设计值[f]](N//mmm2)205主梁抗剪强度设设设计值[τ](N//mmm2)125主梁截面抵抗矩矩矩W(cmm3)4.49主梁弹性模量EEE(N//mmm2)206000主梁截面惯性矩矩矩I(cmm4)10.78可调托座内主梁梁梁根数2受力不均匀系数数数0.6主梁自自自重忽略略不计计，主梁2根根合并，其其受受力不均均匀系系数=0.66,则单根主主梁所受受集中中力为Ks×RRn，Rn为为各小梁梁所受受最大支支座反反力1、抗弯弯弯验算主梁弯弯弯矩图(kNN·m))σ=Mmax///W=0..7727××106/44990==1611.8825NN/mmm2≤[f]==2005N//mmm2满足要要要求！2、抗剪剪剪验算主梁剪剪剪力图(kNN)Vmaaax＝6.38811kNτmax=2VVVmax/AA=2×66.3811×10000/4424＝300.1NN/mmm2≤[τ]=1225NN/mmm2满足要要要求！3、挠度度度验算主梁变变变形图(mmm)νmax＝0...26mmm≤[ν]＝min[[L/11500，10]==minn[5500//1550，10]]＝3.3333mmm满足要要要求！4、支座座座反力计计算承载能能能力极限限状态态支座反反反力依次次为RR1=1.99355kN，R2=17..1665kN，RR3=1.99355kN立柱所所所受主梁梁支座座反力依依次为为P1=1.99355/0..6==3.22255kN，P2=17..1665/00.66=288.6609kkN，PP3=1.99355/0..6==3.22255kN七、可调托座座座验算荷载传递至立柱柱柱方式可调托座可调托座承载力力力容许值[NN](kkN))30扣件抗滑移折减减减系数kc0.851、扣件件件抗滑移移验算算两侧立立立柱最大大受力力N＝maxx[R1,R3]＝max[[1.99355,1..9335]＝1..9355kNN≤0.855×8=66.8kkN单扣件件件在扭矩矩达到到40～655N·m且无质量量缺缺陷的情情况下下，单扣扣件能能满足要要求！！2、可调调调托座验验算可调托托托座最大大受力力N＝maxx[P2]＝28.6609kkN≤[N]＝300kN满足要要要求！八、立柱验算算算钢管截面类型(((mm)Ф48×3.222钢管计算截面类类类型(mm))Ф48×3钢材等级Q345立柱截面面积AAA(mmm2)424回转半径i(mmmm)15.9立柱截面抵抗矩矩矩W(cmm3)4.49支架立柱计算长长长度修正正系数数η1.2悬臂端计算长度度度折减系系数kk0.7抗压强度设计值值值[f]((NN/mmm2)300支架自重标准值值值q(kNN//m)0.151、长细细细比验算算hmaaax=maax(ηh,h''+22ka))=mmax((1..2×11500,,,10000++2×00.7×5500)==118000mmmλ=hmax///i=188000/115..9=11133.2008≤[λ]=1550长细比比比满足要要求！！查表得得得，φ＝0.388662、风荷荷荷载计算算Mw＝＝＝φc×1.44×ωk×la×h2/10＝0..9×11.4×00.0311×0.99×1.552/10＝0..0088kNN·m根据《建建筑施工承承插型盘扣扣式钢管支支架安全技技术规程》JGJ2231-22010公式5.3..1-2：1)面面面板验算算q1＝＝＝[1.22×(0..1++(244+11.5))×1.335)++1.44×0.99×3]××1＝45.221kNN/mm2)小小小梁验算算q1＝＝＝max{{22.6995++1.22×[(00.3--0.11)×0..6/44+0..5×(11.355-0..155)]++[11.2××(0.55+((24+11..1)××0.155)++1.44×0.99×3]××max[[0..5-00.66/2，(11-0..5))-0..6//2]//2×1，7.7797++1..2×((0.3--00.1))×0.66/4}}=7..8333kNN/mm同上四四四～六计计算过过程，可可得：：P1＝＝＝3.188kkN，P2＝28.22886kN，PP3＝3.188kkN立柱最最最大受力Nw＝max[[PP1+N边1，P2，P3+N边2]+1..2×0..15×((3.9--11.355)++Mw/lb＝max[[33.188+[[1.22×(0..5+((24+11..1)××0.155))+1..4×0..9×3]]×(0..9+00.5--0..6/22)//2×00.9，228.22866，3.188+[11.22×(00.5++(244+11.1))×0.115)++1.44×0.99×3]××(0.99+11-0..5--0.66/22)/22×0.99]+00.4559++0.00088/1＝288.7553kkNf＝NNN/(φA)+MMw/W＝287753..1441/((0..3866×4244)+00.0008×1006/44990＝＝177..4466NN/mmm2≤[f]＝3000N//mmm2满足要要要求！九、高宽比验验验算根据《建建筑施工承承插型盘扣扣式钢管支支架安全技技术规范》JGJ2231-22010第6.1..4:对长条状状的独立高高支模架，架架体总高度度与架体的的宽度之比比不宜大于于3H/BBB=3..9//30==0..13≤3满足要要要求，不不需要要进行抗抗倾覆覆验算！十、立柱支承承承面承载力力验验算支撑层楼板厚度度度h(mmm))150混凝土强度等级级级C30混凝土的龄期(((天)7混凝土的实测抗抗抗压强度fc(N/mmm2)8.294混凝土的实测抗抗抗拉强度ft(N/mmm2)0.829立柱垫板长a(((mm)200立柱垫板宽b(((mm)200F1===N=228..7533kNN1、受冲冲冲切承载载力计计算根据《混混凝土结构构设计规范范》GB500010--20100第6.5..1条规定，见见下表公式参数剖析Fl≤(0.77βhfft+0.225σpc,m)ηumh0F1局部荷载设计值值值或集中中反力力设计值值βh截面高度影响系系系数：当h≤800mmmm时，取βh=1.0；当当h≥20000mmm时，取βh=0.9；中中间线性性插入入取用。ft混凝土轴心抗拉拉拉强度设设计值值σpc,m临界面周长上两两两个方向向混凝凝土有效效预压压应力按按长度度的加权权平均均值，其其值控控制在1.00-3..5NN/㎜2范围内um临界截面周长：：：距离局局部荷荷载或集集中反反力作用用面积积周边h0/2处板垂垂直截面面的最最不利周周长。h0截面有效高度，取取两个配筋筋方向的截截面有效高高度的平均均值η=min(ηηη1,η2)η1=0.44+11.2/βs,η2=0.55+aas×hh0/4Umη1局部荷载或集中中中反力作作用面面积形状状的影影响系数数η2临界截面周长与与与板截面面有效效高度之之比的的影响系系数βs局部荷载或集中中中反力作作用面面积为矩矩形时时的长边边与短短边尺寸寸比较较，βs不宜大于4：：当βs<2时取βs=2，当面积积为圆形形时，取取βs=2as板柱结构类型的的的影响系系数：：对中柱柱，取取as=40，对边边柱，取as=30：对角角柱，取as=20说明在本工程计算中中中为了安安全和和简化计计算起起见，不不考虑虑上式中σpc,m之值，将将其取为0，作为板板承载能力力安全储备备。可得：：：βh=1，ft=0.88299N/mmm2，η=1，h0=h-220==1300mmm，um===2[((a++h0)+(bb+hh0)]=113220mmmF=(((0.7βhft+0.225σpc，m)ηumh0=(0..7×1××0.8229++0.225×0))×1×11320××130//110000=999.55799kN≥F1=28..7553kNN满足要要要求！2、局部部部受压承承载力力计算根据《混混凝土结构构设计规范范》GB500010--20100第6.6..1条规定，见见下表公式参数剖析Fl≤1.355βccβlfcAlnF1局部受压面上作作作用的局局部荷荷载或局局部压压力设计计值fc混凝土轴心抗压压压强度设设计值值；可按按本规规范表4.11.4--1取取值βc混凝土强度影响响响系数，按按本本规范第6..3.1条的的规定取取用βl混凝土局部受压压压时的强强度提提高系数数Aln混凝土局部受压压压净面积积βl=(Ab//AAl)1/2Al混凝土局部受压压压面积Ab局部受压的计算算算底面积积，按按本规范范第66.6..2条条确定可得：：：fc=8.22944N/mmm2，βc=1，βl=(Ab//AAl)1/2=[[(a+222b)××(b+22b))/(aab))]1/22=[(66000)×((600)))/(22000×2000)]11/2=3，Aln=abb=4000000mmm2F=111.35βcβlfcAln=1..35×11×3×88.2944×400000//10000==13443..6288kNN≥F1=28..7553kNN满足要要要求！墙模板（木模板板板）计算算书计算依依依据：1、《建建筑施工模模板安全技技术规范》JGJ1162-220082、《混混凝土结构构设计规范范》GB500010--201003、《建建筑结构荷荷载规范》GB5500099-201124、《钢钢结构设计计规范》GB5500177-20003一、工程属性性性新浇混凝土墙名名名称地下室外墙新浇混凝土墙墙墙墙厚(mm))350混凝土墙的计算算算高度(mmm)4500混凝土墙的计算算算长度(mmm)7700二、荷载组合合合侧压力计算依据据据规范《建筑施工模板板板安全技技术规规范》JGJJ1622-220088混凝土重力密度度度γc(kN/mm3)24新浇混凝土初凝凝凝时间t0(h)4外加剂影响修正正正系数β11混凝土坍落度影影影响修正正系数数β21混凝土浇筑速度度度V(m//hh)2混凝土侧压力计计计算位置置处至至新浇混混凝土土顶面总总高度度H(m))4.5新浇混凝土对模模模板的侧侧压力力标准值G4k(kN/mm2)min{0.2222γct0β1β2v1/2，γcH}＝minn{0..222×244×4×11×1×221/2，24×44.5}＝＝＝min{{229.88688，108}}＝29.8868kkN//m2倾倒混凝土时对对对垂直面面模板板荷载标标准值值Q3k(kN/mm2)2新浇混混混凝土对对模板板的侧压压力标标准值G4k＝min[[00.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝minn[0..222×244×4×11×1×221/2，24×44.5]＝＝＝min[[229.887，1108]＝229.887kkN/mm2承载能能能力极限限状态态设计值S承＝0.9mmaax[11.22G4k+1..4Q3kk，1.355GG4k+1..4×0..7Q3kk]＝0.9mmax[[1..2×229.8777+1..4×2，1.335×229.877++1.44×0.77×2]＝0.99maxx[338.66444，42.2285]＝00.9××42.22885＝38..0566kNN/m2正常使使使用极限限状态态设计值S正＝G4k＝29.8877kNN/mm2三、面板布置置置小梁布置方式竖直左部模板悬臂长长长(mm)125小梁间距(mmmm)200小梁一端悬臂长长长(mm)250主梁间距(mmmm)500主梁一端悬臂长长长(mm)200对拉螺栓横向间间间距(mm))500对拉螺栓竖向间间间距(mm))500模板设计立面图图图四、面板验算算算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mmmm)12面板抗弯强度设设设计值[f]](N//mmm2)15面板弹性模量EEE(N//mmm2)10000墙截面面面宽度可可取任任意宽度度，为为便于验验算主主梁，取b＝＝0.5m，WW＝bh2/6＝5000×1222/6＝120000mmm3，I＝bh3/12＝5000×1123/12＝7220000mmm41、强度度度验算q＝bbbS承＝0.5××38.00566＝19.0028kkN//m面板弯弯弯矩图(kNN·m))Mmaaax＝0.09955kN··mσ＝Mmax//W＝＝0.0095××106/1200000＝7.9228N//mmm2≤[f]＝155N/mmm2满足要要要求！2、挠度度度验算q＝bbbS正＝0.5××29.887==14..9335kNN/mm面板变变变形图(mmm)ν＝0.43mmmm≤[ν]＝l/4000＝2000/4000＝＝0.5mmmm满足要要要求！五、小梁验算算算小梁材质及类型型型矩形木楞小梁截面类型(((mm)40×80小梁抗弯强度设设设计值[f]](N//mmm2)16.2小梁弹性模量EEE(N//mmm2)9000小梁截面抵抗矩矩矩W(cmm3)42.67小梁截面惯性矩矩矩I(cmm4)170.671、强度度度验算q＝bbbS承＝0.27755×388.05666＝10.4465kkN//m小梁弯弯弯矩图(kNN·m))小梁剪剪剪力图(kNN)Mmaaax＝0.32277kN··mσ＝Mmax//W＝＝0.3327××106/4266700＝7.6664N//mmm2≤[f]＝166.2NN/mmm2满足要要要求！2、挠度度度验算q＝bbbS正＝0.27755×299.87===8.22144kN//m小梁变变变形图(mmm)ν＝0.4622mmm≤[ν]＝l/4000＝5000/4000＝＝1.255mmm满足要要要求！3、支座座座反力计计算R1===4.55077kN，R2=....R37=4..0077kN，R38=5..5099kN六、主梁验算算算主梁材质及类型型型双钢管主梁截面类型(((mm)Ф48×3主梁计算截面类类类型(mm))Ф48×3主梁抗弯强度设设设计值[f]](N//mmm2)205主梁弹性模量EEE(N//mmm2)206000主梁截面抵抗矩矩矩W(cmm3)4.49主梁截面惯性矩矩矩I(cmm4)10.781、强度度度验算主梁弯弯弯矩图(kNN·m))Mmaaax＝0.61111kN··mσ＝Mmax//W＝＝0.6611××106/44990＝＝136..0083NN/mmm2≤[f]＝2005N//mmm2满足要要要求！2、挠度度度验算主梁变变变形图(mmm)ν＝0.3699mmm≤[ν]＝l/4000＝5000/4000＝＝1.255mmm满足要要要求！七、对拉螺栓栓栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值值值Ntb(kN)17.8对拉螺螺螺栓横向向验算算间距m＝mmax[[5000，5000/2++2000]＝5000mmm对拉螺螺螺栓竖向向验算算间距n＝mmax[[5000，5000/2++2550]＝5000mmmN＝000.955mnnS承＝0.955×0.55×0.55×38..0556＝9.0038kkN≤Ntb＝17.88kkN满足要要要求！柱模板（设置对对对拉螺栓栓）计计算书计算依依依据：1、《建建筑施工模模板安全技技术规范》JGJ1162-220082、《混混凝土结构构设计规范范》GB500010--201003、《建建筑结构荷荷载规范》GB5500099-201124、《钢钢结构设计计规范》GB5500177-20003一、工程属性性性新浇混凝土柱名名名称车库KZ1~KKZZ7新浇混凝土柱长长长边边长(mmm)600新浇混凝土柱的的的计算高高度((mm)4500新浇混凝土柱短短短边边长(mmm)600二、荷载组合合合侧压力计算依据据据规范《建筑施工模板板板安全技技术规规范》JGJJ1622-220088混凝土重力密度度度γc(kN/mm3)24新浇混凝土初凝凝凝时间t0(h)4外加剂影响修正正正系数β11混凝土坍落度影影影响修正正系数数β21混凝土浇筑速度度度V(m//hh)2混凝土侧压力计计计算位置置处至至新浇混混凝土土顶面总总高度度H(m))4.5新浇混凝土对模模模板的侧侧压力力标准值G4k(kN/mm2)min{0.2222γct0β1β2v1/2，γcH}＝minn{0..222×244×4×11×1×221/2，24×44.5}＝＝＝min{{229.88688，108}}＝29.8868kkN//m2倾倒混凝土时对对对垂直面面模板板荷载标标准值值Q3k(kN/mm2)2新浇混混混凝土对对模板板的侧压压力标标准值G4k＝min[[00.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝minn[0..222×244×4×11×1×221/2，24×44.5]＝＝＝min[[229.887，1108]＝229.887kkN/mm2承载能能能力极限限状态态设计值S承＝0.9mmaax[11.22G4k+1..4Q3kk，1.355GG4k+1..4×0..7Q3kk]＝0.9mmax[[1..2×229.8777+1..4×2，1.335×229.877++1.44×0.77×2]＝0.99maxx[338.66444，42.2285]＝00.9××42.22885＝38..0566kNN/m2正常使使使用极限限状态态设计值S正＝G4k＝29.8877kNN/mm2三、面板验算算算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mmmm)12面板抗弯强度设设设计值[f]](N//mmm2)14.742面板弹性模量EEE(N//mmm2)8925柱长边小梁根数数数5柱短边小梁根数数数5柱箍间距l1(((mm)700模板设计平面图图图1、强度度度验算最不利利利受力状状态如如下图，按按四四等跨连连续梁梁验算静载线线线荷载q1＝0.9××1.355bGG4k＝0.9××1.355×0.77×29..87＝＝25.44004kNN/mm活载线线线荷载q2＝0.9××1.4××0.7bbQQ3k＝0.9××1.4××0.7××0.7××2＝1.2335kNN/mmMmaaax＝-0.11007q1l2-0.11211q2l2＝-0.11007×225.40044×0..152-0.11211×1..235××0.1552＝-0.00665kNN·mσ＝Mmax//W＝＝0.0065××106/(1//6×7000×1222)＝3.8441N//mmm2≤[f]＝144.7442NN/mmm2满足要要要求！2、挠度度度验算作用线线线荷载q＝bbS正＝0.7××29.887＝＝20.99009kNN/mmν＝0.6322qql4/(1000EEI)＝0..6322×20..9099×15504/(1000×89925×((1/122×7000×1233))＝0.0074mmm≤[ν]＝l/4000＝1500/4000＝＝0.37755mm满足要要要求！四、小梁验算算算小梁类型矩形木楞小梁截面类型(((mm)40×80小梁截面惯性矩矩矩I(cmm4)170.67小梁截面抵抗矩矩矩W(cmm3)42.67小梁抗弯强度设设设计值[f]](N//mmm2)13.5小梁弹性模量EEE(N//mmm2)9000小梁抗剪强度设设设计值[τ](N//mmm2)1.35最低处柱箍离楼楼楼面距离(mmm)1801、强度度度验算小梁上上上作用线线荷载载q＝bS承＝0.155×38..0566＝5.7008kkN//m小梁弯弯弯矩图(kNN·m))Mmaaax＝0.28855kN··mσ＝Mmax//W＝＝0.2285××106/42..677×1003＝6.67722N/mmm2≤[f]＝133.5NN/mmm2满足要要要求！2、抗剪剪剪验算小梁剪剪剪力图(kNN·m))Vmaaax＝2.34466kNτmax=3VVVmax/((2bh00)=3××2.34466×10000/(((2×440×800)＝1..1N//mmm2≤[τ]=1..355N/mmm2满足要要要求！3、挠度度度验算小梁上上上作用线线荷载载q＝bS正＝0.155×29..87＝＝4.48811kNN/mm小梁变变变形图(mmm)ν＝0.4099mmm≤[ν]＝1.5mmm满足要要要求！4、支座座座反力计计算承载能能能力极限限状态态Rmaaax=4..4388正常使使使用极限限状态态Rmaaax=3..4844五、柱箍验算算算柱箍类型钢管柱箍合并根数2柱箍材质规格(((mm)Ф48×3柱箍截面惯性矩矩矩I(cmm4)10.78柱箍截面抵抗矩矩矩W(cmm3)4.49柱箍抗弯强度设设设计值[f]](N//mmm2)205柱箍弹性模量EEE(N//mmm2)206000模板设计立面图图图1、柱箍箍箍强度验验算连续梁梁梁中间集集中力力取小P值；；两边集集中力力为小梁梁荷载载取半后后，取取P/2值。长边柱箍箍箍：取小梁梁梁计算中b==6000/((5-1))==1500mmm=0..155m代入小梁梁计算中中得到到：承载能能能力极限限状态态Rmaaax＝4.43388kNP=RRRmax/22=2.22219kkN正常使使使用极限限状态态：R’mmmax＝3.48844kNP’===R’max/22=1.77742kkN长边柱柱柱箍计算算简图图长边柱柱柱箍弯矩矩图((kN·mm)长边柱柱柱箍剪力力图((kN)M1＝＝＝0.21155kN··m，N1＝6.57733kN短边柱箍箍箍：取小梁梁梁计算中b==6000/((5-1))==1500mmm=0..155m代入小梁梁计算中中得到到：承载能能能力极限限状态态Rmaaax＝4.43388kNP=RRRmax/22=2.22219kkN正常使使使用极限限状态态：R’mmmax＝3.48844kNP’===R’max/22=1.77742kkN短边柱柱柱箍计算算简图图短边柱柱柱箍弯矩矩图((kN·mm)短边柱柱柱箍剪力力图((kN)M2＝＝＝0.21155kN··m，N2＝6.57733kNM/WWWn＝0.21155×1006/(4..499×1003)＝47.7774NN/mmm2≤[f]＝2005N//mmm2满足要要要求！2、柱箍箍箍挠度验验算长边柱柱柱箍计算算简图图长边柱柱柱箍变形形图((mm)短边柱柱柱箍计算算简图图短边柱柱柱箍变形形图((mm)ν1＝0.0551mmm≤[ν]＝l/4400＝0..98mmmν2＝0.0551mmm≤[ν]＝l/4400＝0..98mmm满足要要要求！六、对拉螺栓栓栓验算对拉螺栓型号M14轴向拉力设计值值值Ntb(kN)17.8扣件类型3形26型扣件容许荷载(((kN)26N＝666.5773×2==13..1477kNN≤Ntb＝17.88kkN满足要要要求！N＝666.5773×2==13..1477kNN≤26kNN满足要要要求！板模板（盘扣式式式）计算算书计算依依依据：1、《建建筑施工承承插型盘扣扣式钢管支支架安全技技术规程》JGJ2231-220102、《建建筑施工模模板安全技技术规范》JGJ1162-220083、《混混凝土结构构设计规范范》GB5500100-201104、《建建筑结构荷荷载规范》GB5500099-201125、《钢钢结构设计计规范》GB5500177-20003一、工程属性性性新浇混凝土楼板板板名称B1，标高-11..60m新浇混凝土楼板板板板厚(mmm)250模板支架高度HHH(m))4.8模板支架纵向长长长度L(m))45模板支架横向长长长度B(m))27二、荷载设计计计模板及其支架自自自重标准准值GG1k(kN/mm2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自自自重标准准值GG2k(kN/mm3)24钢筋自重标准值值值G3k(kN/mm3)1.1施工人员及设备备备荷载标标准值值Q1k(kN/mm2)3泵送、倾倒混凝凝凝土等因因素产产生的水水平荷荷载标准准值QQ2k(kN/mm2)0.136其他附加水平荷荷荷载标准准值QQ3k(kN/mm))0.55Q3k作用位置置置距离支架架底底的距离h1(m)3.9风荷载标准值ωωωk(kN/mm2)基本风压ω0(((kN/mm2)0.3地基粗糙程度D类(有密集建建筑群群且房屋屋较高市市区))模板支架顶部距距距地面高高度((m)9风压高度变化系系系数μz0.51风荷载体型系数数数μs0.5风荷载作用方向向向沿模板支架横向向向作用抗倾覆计算中风风风荷载作作用位位置距离离支架架底的距距离hh2(m)3.9三、模板体系系系设计模板支架高度(((m)4.8主梁布置方向平行立柱纵向方方方向立柱纵向间距llla(mm)1200立柱横向间距lllb(mm)900水平拉杆步距hhh(mmm)1800顶层水平杆步距距距hˊ(mm)1000支架可调托座支支支撑点至至顶层层水平杆杆中心心线的距距离aa(mmm)450小梁间距l(mmmm)250小梁最大悬挑长长长度l1(mm)100主梁最大悬挑长长长度l2(mm)150设计简简简图如下下：模板设计平面图图图纵向剖面图横向剖面图四、面板验算算算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mmmm)12面板抗弯强度设设设计值[f]](N//mmm2)16.83面板抗剪强度设设设计值[τ](N//mmm2)1.4面板弹性模量EEE(N//mmm2)9350面板计算方式三等跨连续梁按三等等等跨连续续梁，取1m单单位宽度度计算算。W＝bbbh2/6=110000×112×122/6＝2240000mmm3，I＝bh3/12==10000××12×112×122/12＝＝＝14400000mmm4承载能能能力极限限状态态q1＝＝＝[1.22×(G11k+((G2k+G3k)×hh)+1..44×Q1kk]×b==[1.222×(00.1+(((24+11..1)××0.255))+1..4×3]]×1=111.885kNN/mmq1静静静=[γG(G1k+((G2k+G3k)h))b]=[[1..2×((0.1+++(244+11.1))×0.225)×11]=7...65kkN//mq1活活活=(γQ×Q1k)×bb=(1..44×3))×1=44.2kkN/mm正常使使使用极限限状态态q＝(((γG(G1k+((G2k+G3k)×hh)+γQ×Q1k)×bb=(11×(0..1++(244+11.1))×0.225)++1×33)×1＝9.3375kkN//m计算简简简图如下下：1、强度度度验算Mmaaax＝0.1qq1静L2+0.11177q1活L2＝0.1××7.655×0.2252+0.11177×4..2×0..252＝0.07799kN··mσ＝Mmax//W＝＝0.0079××106/2400000＝3.2772N//mmm2≤[f]＝166.833N//mm2满足要要要求！2、挠度度度验算νmax＝0...677qqll4/(1000EEI)==0..6777×9.3375×22504/(1000×93350×114400000)=00.1184mmmνmax=0...184mmmm≤min{{2250//1550，10}}=1..6667mmm满足要要要求！五、小梁验算算算小梁类型矩形木楞小梁截面类型(((mm)40×80小梁抗弯强度设设设计值[f]](N//mmm2)12.87小梁抗剪强度设设设计值[τ](N//mmm2)1.39小梁截面抵抗矩矩矩W(cmm3)42.67小梁弹性模量EEE(N//mmm2)8415小梁截面惯性矩矩矩I(cmm4)170.67小梁计算方式二等跨连续梁q1＝＝＝[1.22×(G11k+((G2k+G3k)×hh)+1..44×Q1kk]×b==[1.222×(00.3+(((24+11..1)××0.255))+1..4×3]]×0.225＝33.0222kkN/mm因此，q1静＝1.2××(G1kk+(GG2k+G3k)×hh)×b==1.2××(0.33+(244+1.11)×0..25)××0.255＝1.9772kN//mq1活＝＝＝1.4××Q1k×b==1.4××3×0..25＝11.055kNN/m计算简简简图如下下：1、强度度度验算M1＝＝＝0.12255q1静L2+0.11255q1活L2＝0.12255×1..972××0.922+0.11255×1..05×00.92＝0.30066kN··mM2＝＝＝q1L12/2=33.0022××0.122/2＝0.0015kkN·mMmaaax＝max[[MM1，M2]＝max[[0.33066，0.0115]＝0..3066kNN·mσ=Mmax///W=0..3306××106/4266700=7..1772N//mmm2≤[f]==122.877N//mm2满足要要要求！2、抗剪剪剪验算V1＝＝＝0.62255q1静L+0..6225q1活L＝0.6225×11.97222×0..9+0...6255×1.005×0..9＝1..7kNNV2＝＝＝q1L1＝3.02222×0..1＝0..3022kNNVmaaax＝max[[VV1，V2]＝max[[1.7，00.3002]]＝1.7kkNτmax=3VVVmax/((2bh00)=3××1.7××10000/((2×440×800)＝00.7997NN/mmm2≤[τ]=1..399N/mmm2满足要要要求！3、挠度度度验算q＝(((γG(G1k+((G2k+G3k)×hh)+γQ×Q1k)×bb=(1××(0.33+((24+11..1)××0.255)++1×33)×0..25＝22.3994kkN/mm挠度,,,跨中νmax＝0.52211qL4/(1000EEI)==0..5211×2.3394×99004/(1000×84415×1170.6677×1004)＝0.577mm≤[ν]＝min((L/15500,100)＝＝min((9900//1550,110))＝6mm;;悬臂端νmaxxx＝ql14/(8EEI))=2..3994×11004/(8××84155×1700.667×1104)＝0.0002mm≤[ν]＝min((2×l1/1500,110)＝miin(22×1000/1550,110))＝1.3333mmm满足要要要求！六、主梁验算算算主梁类型矩形钢管主梁截面类型(((mm)□60×40×××4主梁抗弯强度设设设计值[f]](N//mmm2)205主梁抗剪强度设设设计值[τ](N//mmm2)125主梁截面抵抗矩矩矩W(cmm3)10.33主梁弹性模量EEE(N//mmm2)206000主梁截面惯性矩矩矩I(cmm4)30.99主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁梁梁根数11、小梁梁梁最大支支座反反力计算算q1＝＝＝[1.22×(G11k+((G2k+G3k)×hh)+1..44×Q1kk]×b==[1.222×(00.5+(((24+11..1)××0.255))+1..4×3]]×0.225＝33.0883kkN/mmq1静静静＝1.2××(G1kk+(GG2k+G3k)×hh)×b＝1.2××(0.55+((24