杨沙南路道路工程工程地质详细勘察报告

杨沙南路道路工程PAGE1PAGE1第1页共28页杨沙南路道路工程工程地质勘察报告勘察阶段：一次性详细勘察目录TOC\o"1-2"\h\z１、前言 21.1、任务由来、工作依据和技术标准、工程概况及勘察目的 21.2、勘察目的及任务 31.3、勘察等级确定 31.4、勘察工作布置原则及完成工作量 51.5、勘察技术方法及质量评述 62、自然地理概况 72.1、地理位置 72.2、气象与水文 73、道路沿线工程地质条件 83.1、地形地貌 83.2、地层岩性 83.3、地质构造 93.4、水文地质条件 93.5、不良地质现象 103.6、岩体风化特征 113.7土的腐蚀性 113.8水的腐蚀性 114、岩土物理力学特征 114.1、动力触探试验的统计及选用 114.2、粉质粘土物理力学试验成果统计及选用 124.3、岩石物理力学试验成果统计及选用 124.4、岩体基本质量等级划分 144.5、地基承载力及其他设计参数取值 154.6地震效应评价 154.6、土石工程分级 164.7岩土地震稳定性评价 165、场地工程地质评价 165.1、场地稳定性评价 165.2、道路工程地质分段评价 166、地基评价 256.1地基均匀性评价 256.2成桩条件评价及对环境的影响 256.3路基建议 266.4特殊性土及土体的腐蚀性评价 266.5环境工程地质评价 266.6地质条件可能造成的工程风险分析 267、结论与建议 277.1结论 277.2建议 27附图：………………………9…………………120…………………3附件：1、建设工程勘察合同及工程地质勘察任务委托书2、测量说明及测量成果表3、钻探点数据表4、工程地质勘察纲要5、岩土水试验报告PAGE1第3页共27页１、前言1.1、任务由来、工作依据和技术标准、工程概况及勘察目的1.1.1任务由来云阳县位于中国西部重要的经济中心城市——重庆市东北部，地处四川盆地边缘，川东平行岭谷区东部与盆边山地过渡地带。地理座标界于东经108°24’32”至109°14’51”，北纬30°35’6”杨沙南路位于云阳县长江片区薛家沟组团，该组团规划用地主要为居住。在建的金科集美江悦项目位于杨沙南路西侧，由于周边受周边路网（目前仅有荆大道、云江大道两条干道）和地形（地块为低山地势）限制，杨沙南路是该片区对外交通联系的主要通道。受重庆江来建设工程有限公司委托，我院承接杨沙南路道路工程的岩土工程勘察任务。本次工程勘察工作一次性详细勘察进行。1.1.2工作依据和技术标准

本次勘察依据如下：

①我院与业主签定的《建设工程勘察合同》；

②设计提供的工程地质勘察技术要求；

③甲方提供的平面图及线路纵断面图。

本次勘察主要执行：①、《市政工程地质勘察规范》（DBJ50-174-2014）；②、《公路工程地质勘察规范》（JTGC20-2011）；③、《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG3363-2019）；④、《公路路基设计规范》（JTGD30-2015）；⑤、《公路软土地基路堤设计与施工技术细则》（JTG/TD31-02-2013）；⑥、《公路土工试验规程》（JTGE40-2007）；⑦、《公路工程抗震规范》（JTGB02—2013）；⑧、《中国地震动参数区划图》（GB18306-2015）；eq\o\ac(○,9)、《城市道路路基设计规范》CJJ194-2013。本次详细勘察参考的主要规范：①、《工程地质勘察规范》（DBJ50-043-2016）；②、《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2013）；③、《建筑地基基础设计规范》（DBJ50-047-2016）；④、《岩土工程勘察规范》（GB50021-2001）（2009年版）；⑤、《建筑工程地质勘探与取样技术规程》（JGJ/T87-2012）；⑥、《工程测量规范》（GB50026-2007）；⑦、《房屋建筑和市政基础设施工程勘察文件编制深度规定》（2010年版）；

1.1.3根据业主提供的岩土工程勘察任务委托书和拟建道路的平面布置图。该工程拟建线路详见表1.1.3-1所示。表1.1.3-1本次杨沙南路道路工程勘察道路列表序号道路名称里程桩号起点终点X（m）Y（m）H（m）X（m）Y（m）H（m）1杨沙南路K0+000～K3+191.4103423691.87436569628.480248.4863423014.273571653.021185.679表1.1.3-2本次杨沙南路道路边坡工程设计概况列表编号中间里程桩号支挡及边坡类型长度平均高度1k0+020道路左侧锚索桩板挡墙普通桩板挡墙68.25m属于高边坡2k0+440道路左侧锚索桩板挡墙普通桩板挡墙676m属于高边坡3k0+090道路右侧普通桩板挡墙47m属于高边坡4k0+100道路右侧衡重式挡墙40m属于高边坡5k0+840道路右侧衡重式挡墙116m属于高边坡6k1+220道路右侧衡重式挡墙432,m属于高边坡7k1+860道路右侧衡重式挡墙77m属于高边坡8k2+200道路右侧衡重式挡墙普通桩板挡墙467.2m属于高边坡9K0+420~K0+490右侧边坡挖方边坡68m属于高边坡10K1+180~K1+310左侧边坡填方边坡125m属于高边坡11K1+520~K1+800左侧边坡挖方边坡280m属于高边坡12K1+840~K2+040左侧边坡挖方边坡200m属于高边坡13K2+350~K2+510左侧边坡挖方边坡160m属于高边坡14K2+530~K2+715左侧边坡挖方边坡77m属于高边坡15K2+750~K2+825左侧边坡挖方边坡74.5m属于高边坡16K2+790~K2+830右侧边坡挖方边坡40.9m属于高边坡17K2+870~K3+030左侧边坡挖方边坡160m属于高边坡18K2+880~K3+000右侧边坡填方边坡118m属于高边坡主要技术标准杨沙南路为城市次干路，设计速度30km/h，其设计采用的主要技术指标如下表所示。主要技术标准及设计指标技术指标单位标准值设计值备注道路等级/次干路次干路设计速度Km/h3030标准路幅宽度m/20.5=3+14.5+3规划：18=3+12+3道路长度m/1611.415设超高的最小圆曲线半径（一般值/极限值）m85/4072平曲线最小长度（一般值/极限值）m80/50137.958最大纵坡（推荐值/极限值）%8/107.8DBJ50-064-2007表5.10.1最小纵坡%0.50.8最小坡长m85105不含起终点与现状路接顺段竖曲线一般最小长度（一般值/极限值）m60/2545凸形竖曲线最小半径（一般值/极限值）m400/2501000凹形竖曲线最小半径（一般值/极限值）m400/2501000停车视距m30交通量设计年限年15沥青混凝土路面设计年限年10荷载标准KNBZZ-100净空m道路：H≥4.1.1.41、1975年~1977年——《中华人民共和国区域地质调查说明书》重庆幅(1:20万)区域地质调查。2、1975年~1977年——1:20万《中华人民共和国区域地质调查说明书》重庆幅区域水文地质调查。1.2、勘察目的及任务1、目的在充分利用沿线既有资料的基础上，查明沿线区域地质、水文地质、工程地质条件，对线路通过地区水文地质、工程地质条件作出评价；查明控制线路方案的不良地质、特殊岩土的性质、特征、范围、影响程度和发展趋势；对线路经过区稳定性提出评价。为编制施工图设计文件提供工程地质资料。2、任务(1)查明场地的区域地质、水文地质、工程地质条件，并做出评价。(2)查明不良地质条件、特殊岩土的类别、范围、性质，评价对工程的危害程度，提出治理措施的建议。(3)查明场地地基的工程地质条件，为选择构造物结构和基础类型提供准确的地质资料。(4)查明拟建道路沿线工程地质条件，提供相应的设计参数供施工图设计使用。(5)查明工程场地的地震基本烈度、场地类别。(6)划定复杂地段、不良地质和特殊岩土地段，查明其成因、类型、性质、发生、发展、分布规律及对线路的危害程度，并提出治理意见。(7)分析已有地震资料，划分场地土类别和场地类型。(8)确定沿线土、石可挖性分级及其主要的物理力学性质指标，确定高架桥梁段的地基承载力并提出基础埋深建议、提出基础类型建议。(9)查明地下水、地表水条件，按地貌单元选择代表性地段进行水文地质试验，提出有关参数。(10)作出勘察结论，对场地稳定性、建设适宜性、岩土工程条件提出明确结论，提出对工程建设的建议，提出预防和减轻工程建设对岩土工程环境不良影响的措施和对策。1.3、勘察等级确定本次勘察工作范围不小于拟建工程及其影响范围，其中地质调查范围为拟建场地范围外侧50～100m。表1.3-1工程场地地质环境复杂程度划分表判定因素场地特征场地类别场地复杂程度复杂中等复杂简单地形、地貌两种以上地貌单元，地形坡角大于35°√

复杂岩层倾角(°)10～45°√岩土特征种类多，不均匀，有特殊岩土√土层厚度(m)＞15.0m√水文地质条件中等复杂√不良地质现象较发育√破坏地质环境的人类活动不强烈√相邻建筑影响程度工程建设对相邻建筑影响小√表1.3-2选址勘察判定表判定款项判定条件对应判定条件的场地及工程项目判定结果建设场地1滑坡、危岩、崩塌、泥石流、岩溶塌陷等不良地质作用发育，且其影响面积占建设场地50%及以上的建设场地。本场地局部发育有危岩，其影响面积占建设场地面积在50％以下。不需进行选址勘察2地震时可能发生滑坡、危岩崩塌、泥石流等抗震危险地段建设场地。本场地为可进行项目建设的一般地段不需进行选址勘察建设项目1投资20亿元以上的大型市政基础设施工程。//2大型工矿企业厂区整体迁建。//3城市轨道交通线路、长度大于1000m的越岭隧道和跨越长江、嘉陵江、乌江等江底隧道和大型桥梁等需进行多方案比选的大型市政基础设施工程。//表1.3-3重庆市房屋建筑和市政基础设施工程勘察范围判定表判定款项判定条件对应判定条件的场地、边坡判定结果环境边坡及其影响区域1对于无外倾结构面控制的岩质边坡，勘察范围线到坡顶线外侧的水平距离不应小于1倍边坡高度。勘察范围线到坡顶线外侧的水平距离大于1倍边坡高度。满足勘察范围2对于有外倾结构面控制的岩土边坡，勘察范围线应根据组成边坡的岩土性质及可能破坏模式确定，且勘察范围不应小于外倾结构面影响范围。勘察范围大于外倾结构面影响范围满足勘察范围3对于可能出现土体内部滑动破坏的土质边坡，勘察范围线到坡顶线外侧的水平距离不应小于1.5倍边坡高度。土质边坡影响范围1.5倍范围均在本次勘察范围内。满足勘察范围4对可能沿岩土界面滑动的土质边坡，勘察范围线应大于可能沿岩土界面滑动的土质边坡后缘边界，且还应大于可能沿岩土界面滑动的土质边坡前缘边界（即剪出口位置）。/满足勘察范围基坑边坡及其影响区域1岩质基坑边坡勘察范围线到基坑边线外侧的水平距离不应小于其基坑深度的1倍。/2土质基坑边坡勘察范围线到基坑边线外侧的水平距离不应小于其基坑深度的2倍。/3当需要采用锚杆（索）支护时，勘察范围线到基坑边线外侧的水平距离不应小于其基坑深度的2倍。/表1.3-4重庆市房屋建筑和市政基础设施工程勘察阶段判定表判定款项判定条件对应判定条件的场地及工程指标判定结果场地及项目1在复杂场地上建设工程安全等级为一级的建设项目。本项目为较复杂场地上的一级建设项目不需要初步勘察其他建设场地1滑坡、危岩、崩塌、泥石流、岩溶塌陷等不良地质作用较为发育，且其影响面积占建设场地30%及以上的建设场地。本场地局部发育有危岩，其影响面积占建设场地面积在50％以下。不需进行初步勘察2场地地形坡角大于30°的自然土坡或地形坡角大于60°的自然岩坡，且其影响面积占建设场地50%及以上的建设场地。场地地形坡角大于30°的自然土坡或地形坡角大于60°的自然岩坡，影响面积占建设场地面积在50％以下。不需进行初步勘察3三峡库区175m蓄水位（吴淞高程）岸线外侧水平距离100米范围内的建设场地。无不需进行初步勘察4存在矿产采空区或地下洞室，且采空区或地下洞顶距离拟建工程最底面小于2倍洞跨的建设场地。无不需进行初步勘察其他建设项目1总建筑规模大于50万m2且高层建筑规模占总建筑规模的比例超过70%的大型住宅小区。/不需进行初步勘察2建筑高度大于200m的超高层建筑。/不需初步勘察3总建筑面积超过10000m2的城市轨道交通地下车站或长度大于500米的隧道。/不需进行初步勘察4主跨跨径150m及以上的斜拉桥、悬索桥等缆索承重桥梁以及拱桥，立体交叉线路为3层及3层以上（不计地面道路及地道）的大型互通立交桥梁。/不需进行初步勘察根据本工程特点，拟建道路属于城市次干路，工程重要性等级为二级，场地等级为一级，地基复杂等级为一级，综合确定本次工程地质勘察等级为甲级。1.4、勘察工作布置原则及完成工作量本次勘察是在利用前期资料和搜集其它勘察资料的基础上有目的、有重点进行，以机械岩芯钻探为主，同时辅以地面调查、波速测试、原位测试和室内试验手段，以期查明岩体结构、完整性、地下水，岩层裂隙发育规律和特征。1.4.1、钻孔布置原则根据建设方提供的1：500地形图及拟建道路平面布置图，依据现行规范要求，编制了《岩土工程勘察纲要》。本次勘察结合设计对道路优化调整方案、拟建道路区地形变化较大的地段增加工作量，进行勘察工作量的布置。（1）线路基工程①一般路基：按间隔40～60m布设勘探线，每条勘探线布设2～4个钻孔，钻孔间距20～50m。控制性钻孔钻至设计路面标高下稳定岩土层7～9m，一般性钻孔钻至设计路面标高下稳定岩土层5～7m。②深路堑：每间隔30～50m布设1条横向勘探断面，钻孔间距取30～60m，每条横断面布设2～5个钻孔。路基部分控制性钻孔钻至设计路面标高下稳定岩土层7～9m，一般性钻孔钻至设计路面标高下稳定岩土层5～7m，边坡钻孔钻至潜在滑面以下5～7m控制。③高路堤、陡坡路堤：每间隔30～50m布设1条横向勘探断面，每条断面布设2～6个钻孔。控制性钻孔钻至设计路面标高下稳定岩土层7～9m，一般性钻孔钻至设计路面标高下稳定地层5～7m，控制性钻孔兼作取样、测试孔。④挡墙：沿拟建物轴线每隔20～40m布设1条勘探线，每条勘探线上布置钻孔2～5个，其中1/3的钻孔为控制性钻孔。控制性钻孔钻至设计标高下中等风化基岩10～12m，一般孔钻至设计标高下中等风化基岩8～10m。1.4.2、取样原则及原位测试工作1.4.2.1取样原则①原状土样：在粉质粘土厚度在3m②岩样：控制性钻孔作为岩样孔，采集岩样进行单轴抗压试验。取样深度为进入中等风化岩层5~8m，高边坡技术性钻孔的一半作为取样孔，在坡顶下1/3坡高处取岩样进行三轴剪切试验。在预计采样位置若遇岩性变化分层，则每层均应取样。1.4.2.2原位测试工作①抽水试验：选取有代表性的钻孔作抽水试验，了解地下水的赋存情况。②动力触探：在填土层厚度大于5m的钻孔中选取部分钻孔作动力触探测试，以了解填土的均匀性和密实程度。1.4.3本次勘察于2020年04月25日进场开始野外作业，2020年05月25日结束全部野外工作。之后转入室内资料整理及勘察报告的编写。由于部分钻孔的位置处于较陡倾的边坡上，现在无开展钻探施工的作业面，导致部分钻孔在本次勘察中未能实施；本次勘察共计布置钻孔481个，实际完成钻孔数475个。其中未完成钻孔分别为YSN305、YSN307、YSN312、本次勘察完成的主要实物工作量见下表1.4.3表1.4.3-1工作项目工作内容单位工作量备注工程测量勘探点定位和复测组日2地质剖面Km/条12.3/1211:200工程地质测绘和调查Km20.61:500勘探钻孔m/孔9284.32m/开孔110mm，终孔91mm现场试验动力触探（重型）m/孔28.40/3N63.5现场取样取土样组8取岩样组120室内试验土样组8土常规岩样组120抗压、三轴剪切钻孔简易水文观测孔/次4751.5、勘察技术方法及质量评述本次勘察采用工程地质测绘、工程测量、工程地质钻探及原位测试、简易水文观测、工程物探和室内岩、土、水试验相结合的综合方法进行，现介绍于下：1.5对场区及周边进行工程地质测绘，测绘面积约0.6km1.5据甲方提供的平面图作为本次工作用图，并根据业主提供的2个控制点：点名X坐标(m)Y坐标(m)高程(m)GPS433425293248237.018Ⅰ云12163426066659325.932选用南方灵锐S82-2008动态（RTK）GPS仪器进行勘探点定位和勘探剖面测量，采用1956年黄海高程系统，1980年西安坐标系，质量和精度符合有关规范要求。1.5钻探：采用9台GY-100型钻机进行取芯钻进，严格按勘察纲要、钻探技术规程等要求进行，未出现安全质量事故。钻孔岩芯采取率：第四系土层采用无水或小泵量清水钻进，并采用跟管护壁措施，人工填土层采取率67～75%，粉质粘土层采取率75～85%，强风化基岩采用小水量清水钻进，强风化层基岩采取率达70～79%，中等风化层基岩采取率达85～95%。满足相关规范要求，钻探质量优良。地质编录：由技术人员跟班编录，并根据不同的地质情况及时指导施工。地质资料的收集：准确、及时、齐全、可靠。各项资料在野外均进行了自检和互检，资料整理符合要求。原位测试：根据素填土分布范围，选择有代表性的3个钻孔进行N63.5重型触探试验，试验方法及过程符合相关规范要求，并根据试验锤击数及探杆长度进行修正，测试结果与现场钻探结果相吻合，试验数据真实可信。1.5每个钻孔在钻探结束后抽干孔内残留水，间隔24～48小时测定钻孔中地下水水位。1.5.5本次勘察样品直接采取钻探岩心作为岩样，样品采集后及时封装送检，试验由重庆岩土工程检测中心完成，其试验数据精度满足岩土测试规范要求，保证了本次勘察成果较能客观、真实地反映本场地的工程地质条件。岩样试验执行标准为《工程岩体试验方法标准》GB/T50266-2013，土样试验执行标准为《土工试验方法标准》GB/T50123-1999（2007版）及《土工试验规程》SL237-1999（2007版）。本次勘察采取岩石样120组，所采集全部样品送重庆岩土工程检测中心进行试验，对土样进行土常规试验；对岩石样进行岩石天然及饱和单轴抗压、抗拉及三轴抗剪强度试验。试验方法正确，指标可信，符合重庆地区经验。1.5本次勘察由建设方委托的广西华蓝岩土工程有限公司进行勘察全过程外业见证（见证员：龙小林见证印章号：YKJZ-2320030-0004），见证工作按《建设工程勘察质量管理办法》（建设部第115号令）及市建委《关于加强全市建设工程勘察外业工作的意见》（渝建发〔2008〕209号）的有关规定进行。勘探质量良好。1.6.7、室内资料整理勘察成果图件采用蓝雨软件4.0版结合AutoCAD制作，报告采用WORD应用软件编辑，原始数据录入、相关数据统计、资料成果均达到规范要求。综上，本次勘察的野外地质工作、室内试验和资料整理，均严格按照国家现行规范、规程进行，勘察成果真实、可信，达到详勘精度，可供施工图设计使用。2、自然地理概况2.1、地理位置本次拟建工程地处云阳县青龙街道薛家沟杨沙组团，连接渝宜高速，交通条件较为便利。2.2、气象与水文2.2.1气象拟建场地属亚热带季风气候，主要受季风环流和西风带、亚热带高压及局部地形的影响，形成春早，夏热，秋多绵雨，冬暖多雾，无霜期较长，气候温暖湿润、雨量充沛的特点。北部属大巴山暴雨区，由北向南降雨量略减，气温递增，立体气温明显。多年平均气温16.6℃～18.7℃，极端最高气温42.0℃（1961年7月24日），极端最低气温－雨量分配不均，年平均降水量1221.4mm，主要集中在5～9月份，占全年降水量的70%，9月份出现高峰值，占全年降水量的15.6%，该地区地处大巴山迎风面，常形成雨量中心，一日最大暴雨量210.5mm，三日最大暴雨量357.7mm，冬季（12月～翌年2月）降水量最少，仅占全年降水量的4.2%。多年平均气温18.6℃。平均日照1462.1小时，平均降雨量为122l2.2.2水文拟建工程场地内植被茂盛，多为原始地貌，局部表层堆积新近素填土；场地素填土层整体均匀性差，孔隙度大，为透水层；场地粉质粘土含较多块石，均匀性差，为微透水层；强风化基岩风化网状裂隙发育，呈微张～张开状，为弱透水含水带；中等风化泥岩裂隙多呈闭合状，少数微张，为隔水层；中等风化砂岩中裂隙呈微张～闭合状，为裂隙含水层。勘察区赋存的地下水类型有松散岩类孔隙水和基岩裂隙水两种类型。斜坡地带地势较高，地面排泄条件较好，不利于地下水的储藏，场地总体地下水较贫乏。第四系松散岩类孔隙水，主要赋存于人工填土层中，孔隙发育、结构松散、厚度小、渗透性好，受地表水、大气降水补给，地下水沿斜坡排泄，部分沿裂隙渗入下部基岩，为透水层；粉质粘土为隔水层。基岩裂隙水，主要赋存于砂岩中，孔隙裂隙不发育，整体含水量相对贫乏，该类地下水接受大气降水和上伏第四系松散地层中的孔隙水补给。泥岩为相对隔水层。由于勘察区南东侧地势较低洼，松散填土厚度较大，为场地地下水汇集区，地下水较为丰富，但埋深较大，受大气降雨补给，水量动态变化大。综上所述，勘察区水文地质条件中等复杂。3、道路沿线工程地质条件3.1、地形地貌拟建场地属构造剥蚀浅丘地貌，多为原始地貌。拟建道路起点位于场地北西侧，接拟建紫云路，该处场地多为原始斜坡地形，地势陡峻、植被茂密。道路终点位于场地南侧，接现状滨江大道，该侧场地多为农田斜坡地势，地形坡度约为20～35°。沿线多为农田和果林，植被茂密。拟建线路沿线地形起伏变化较大，地形最高标高311.13m（位于场地中部），最低标高185.74m（位于终点），高差约为136m。地形坡角大多数为5～30，局部陡峭地带坡角约40～55，整体地势呈北西高拟建道路K1+940～K3+010段道路右侧为斜坡地段，现已支护，现场走访调查，这一段边坡多采用分阶放坡+锚喷支护，现场发现局部区域已出现不均匀沉降，产生拉裂缝，缝宽度约为0.5～1.0cm,延伸长度约为1.5～2.6米，勘察期间，现状边坡处于稳定状态。3.2、地层岩性据地表地质调查及钻探揭示，场内上覆土层为第四系全新统素填土、粉质粘土（局部为淤泥质粉质粘土）和细砂，下伏基岩为侏罗系中统沙溪庙组砂质泥岩及砂岩，其特征简述如下：3.2.1、第四系全新统（Q4）①、素填土(Q4ml)：：紫褐色，主要由砂岩、泥岩块石和碎石及粘性土组成，局部含有少量的建筑垃圾、生活垃圾。块、碎石含量26～40，粒径一般10～1080mm，结构主要呈松散～稍密状，稍湿，主要分布于场地地表，该层填土由上而下，块(碎)石含量增高，在厚度较大的地段中下部块(碎)石含量显著增高，粒径也有所增大，主要呈稍密状，局部存在架空现象，状态稍湿～很湿(饱和)，堆填时间一般在3年以上。在填土底部、覆盖层与基岩接触带(基岩面附近)或上层滞水出露点地段，受地下水频繁活动影响，在填土底部原始地貌下0.20～0.80m(局部可达1.5m以上)为与粉质粘土接触地段，局部粉质粘土呈灰黑色，含植物根系、有机质，受地下水活动的影响，状态很差。整个拟建线路内均有分布，钻探揭示厚度1.42～30.52m②、粉质粘土（Q4col+dl）：黄灰、黄褐色，软塑～可塑状，含植物根系及有机质，含少许强风化砂泥岩碎粒，粒径5～20mm。切面较光滑，稍有光泽，韧性中等，干强度中等，无摇震反应。场地粉质粘土层含较多砂、泥岩碎块石，含量30～40%，部分区域可达50～70%（块石土），块石块径多1-100cm，大小不一，分布不均匀，地表可见块石直径达5m，钻探揭露块石最大直径达8m。该层在场地内分布较广，属于主要覆盖层之一，钻探揭示厚度0.42～18.23m，属崩坡～～～～～～～～～～不整合～～～～～～～～～～～3.2.2侏罗系中统沙溪庙组（J2s）：③砂质泥岩（Ms）：紫红、暗紫色。由粘土矿物组成，粉砂泥质结构，中厚～厚层状构造。局部见砂质条带或灰绿色团块。强风化岩芯呈碎块状、短柱状，强风化带厚度1.2～3.0m；中等风化岩体岩芯多呈长柱状，少数呈短柱状，节长5～45cm④砂岩（Ss）：灰、青灰色，主要成分以石英、长石为主，含少量云母，泥质、钙质胶结。中～细粒结构，中厚～厚层状构造。岩芯强风化呈短柱状及碎块状，强风化带厚度0.40～3.50m；中等风化岩体取芯多呈柱状、短柱状，节长6～48cm3.3、地质构造勘察区位于万州向斜北翼，无断裂构造发育。岩层产状18210，层间结构面结合差，属软弱结构面。表3.3-1沿线区域岩层产状分布表序号里程桩号产状范围优势产状1K0+000～K1+260163～178∠10～14°165∠12°2K1+260～K2+710140～156∠12～15°142∠14°3K2+710～K3+191.40122～133∠13～18°125∠15°岩体结构类型为中厚～巨厚层状。沿线无区域性断层通过，有六组裂隙，但裂隙间距大。其中J1与J2两组裂隙在拟建道路起点K0+000～K1+260m之间测得；J3与J4两组裂隙在拟建道路起点K1+260～K2+710m之间测得；J5与J6两组裂隙在拟建道路起点K2+710～K3+J1：115～123°∠55～62°，优势产状120∠56，裂隙间距1.4～2.2m，延伸长度1.3～3.9m，裂面光滑平直，无充填，多呈闭合状，结合程度差，属软弱结构面。J2：228～239°∠64～70°，优势产状230∠64，裂隙间距3～5m，延伸长度1.1～2.0m，J3：228～239°∠64～70°，优势产状230∠58，裂隙间距3～5m，延伸长度1.1～2.0m，J4：179～187°∠67～72°，优势产状185∠70，裂隙间距3～5m，延伸长度1.4～4.1m，裂面J5：329～339°∠62～71°，优势产状330∠65，裂隙间距2～6m，延伸长度1.3～2.4m，裂面粗糙微弯曲，J6：209～215°∠66～73°，优势产状210∠69，裂隙间距2.0～5.5m，延伸长度0.9～3.4m，裂面平直光滑，场地无断裂构造，构造裂隙发育一般，地质构造简单。场区未见断层，岩层呈单斜产出，地质构造简单。3.4、水文地质条件1）地表水拟建道路沿线的地表水主要以零星分布鱼塘的为主，其中K0+500～K0+590段道路中线和K0+590～K0+720段道路右侧分布三个较大的鱼塘，三个鱼塘占地面积约为8亩。勘察期间，鱼塘水位约为294.50～289.50m2）地下水类型拟建道路沿线地下水类型为赋存于第四系松散层中的孔隙型潜水和基岩裂隙水，主要补给源为大气降水，向地势低洼处排泄。场地斜坡地带储水条件差，素填土回填时间短，孔隙较发育，透水性较好，有利于地表水下渗及地下水运移；粉质粘土、砂质泥岩层为相对隔水层，对地下水的运移有一定的阻隔作用；砂岩透水性较好，为相对透水、含水层。本次勘察将钻孔中的循环水抽干后间隔24～48小时观测，钻孔中均未发现地下水存在。地下水以基岩裂隙水为主。总体来说，拟建道路沿线地下水较贫乏，水文地质条件较简单。沿线气候温暖湿润，雨量充沛，地表径流途径较发育，有利于雨水排泄。地层岩性及地形地貌决定地下水赋存条件。场区构造条件简单，基岩以砂质泥岩为主夹薄层砂岩，地下水主要赋存在低洼地带的基岩裂隙和松散土层中，为基岩裂隙水和第四系松散堆积层孔隙水。第四系松散层孔隙水：主要分布在残坡积层和人工填土层中，多为局部性上层滞水，水量小，动态幅度大，水质成分由含水介质的性质决定。残积、坡积层中的地下水，水质较好，矿化度低。场地内原始地貌为斜坡地形段地下水不甚发育，原始沟槽区地下水较发育。碎屑岩类孔隙裂隙水：包括风化裂隙水和构造裂隙水。风化裂隙水分布在浅表层基岩强风化带中，为局部上层滞水或小区域潜水，水量小，受季节性影响大，各含水层自成补给、径流、排泄系统。构造裂隙水主要分布于厚层块状砂岩层中，以层间裂隙水或脉状裂隙水形式储存，砂质泥岩相对隔水；水量稍大，动态稍稳定。场地内发育较贫乏，水文地质条件较简单。3.5、不良地质现象经钻探及周边地质环境调查，拟建道路范围内未发现滑坡、崩塌及泥石流以及地下不利埋藏物等不良地质现象，拟建道路（K0+410～K0+430段）右侧距拟建道路约15～40m处，存在陡崖（图3.5-1），局部发育危岩以及拟建道路（K0+950～K1+050段）右侧距拟建道路约20～30m处，存在陡崖（图3.5-2），局部发育危岩。图3.5-1K0+410～K0+430段右侧场地陡崖及危岩图3.5-2K0+950～K1+050段右侧场地陡崖及危岩这两处危岩整体形态呈直线型，南西-北东向延伸，出露巨厚层砂岩，基座为薄～中厚层状紫红色泥岩。陡崖区地势陡峻，斜坡整体坡向约280～330°，坡角约75°～90°。主要由巨厚层状砂岩组成，中部夹有薄层状泥岩或粉砂岩。陡崖受地质岩性、层面及裂隙的切割，基座风化岩腔及外动力作用，形成危岩单体或危岩带：1、砂岩为脆性岩石，岩质较硬，抗风化能力强，在裂隙的切割及卸荷回弹作用下脱离母岩，泥岩和粉砂岩较软，抗风化能力弱，由于岩性的差异性风化，易形成岩腔而使上部砂岩临空；2、危岩的形成主要受多组裂隙切割控制，岩体多沿层面脱落产生崩塌；3、降水后形成的地表水通过陡崖后缘的裂缝渗漏到陡崖裂隙内，增加了裂缝内的水压力，降低了裂隙的力学性能，诱发危岩崩塌的发生；4、植物的根茎沿危岩体主控裂隙生长是调查区比较普遍的现象，根劈作用使裂隙扩大，加速危岩体产生向临空方向的变形破坏。经调查发现这两处陡崖及危岩目前处于基本稳定状态。但在外力扰动作用下，可能向欠稳定状态发展，危及拟建道路场地常的建设安全。K0+410～K0+430段右侧危岩均位于道路设计标高以上，根据设计方案，该处将形成高约20米的挖方边坡，拟采用坡率法放坡，放坡后易形成孤石等松散岩体，建议对该侧危岩岩体直接清除处理。K0+950～K1+050段右侧危岩均位于道路设计标高以下，且距离该侧道路较远，按照设计方案，该侧拟建桩板式挡墙支挡，该侧危岩体可不作特殊处理，在施工期间注意对其加强稳定性监测，防止因施工震动等因素导致岩体垮塌，造成安全风险。3.6、基岩面及风化带特征场地岩性主要由人工填土，粉质粘土，强风化、中风化砂岩和砂质泥岩组成。场地基岩面起伏主要随上覆土层厚度而变化。据钻探揭露，场地范围基岩面受岩性、地质构造与地形地貌等因数控制，基岩面倾角总体平缓，一般在3°～8°间、局部达35～45°，基岩埋深0.11～46.42m，基岩面高程155.28～223.14根据钻探资料，场区基岩按风化程度可分为：(1)、强风化层，泥岩岩质软，轻敲易碎，岩心呈碎块状，强风化厚度一般为1.26～2.54m；砂岩抗风化能力强，强风化层岩质较软，厚度一般为0.62～2.01m。3.7土的腐蚀性结合周边工程建设经验，按Ⅱ类环境，场地填土、粉质粘土对混凝土结构有微腐蚀；按地层渗透性，对混凝土结构有弱腐蚀；对钢筋混凝土结构中钢筋有微腐蚀；对钢结构有微腐蚀。3.8水的腐蚀性结合周边工程建设经验，按II类环境水，该水样对混凝土结构有微腐蚀；按地层透水性，该水样对混凝土结构有微腐蚀；对钢筋混凝土结构中钢筋有微腐蚀。4、岩土物理力学特征4.1、动力触探试验的统计及选用根据拟建场地填土分布范围，选择填土厚度较大的4个钻孔进行N63.5重型动力触探试验，对触探击数进行杆长修正计算，见动力触探试验曲线图（图4-1～4-5）。触探击数统计过程中对部分击数较高的异常值予以舍弃。各点位填土的触探击数统计结果见下表4.1-1。表4.1-1素填土N63.5动力触探试验数据统计孔号动探深度(m)有效击数范围值（击）击数平均值(击)标准差变异系数击数的加权平均值(击)密实度素填土YSN3321.8～13.01.96-14.905.603.070.556.72YSN3411.8～9.4.1.94-11.036.192.760.45YSN4551.2～10.3.1.87-15.167.023.910.56YSN4692.3～12.01.86-13.536.803.540.52备注表中击数均为修正击数，部分击数较高的异常值在统计中舍弃。根据试验结果表明，场地素填土N63.5经过修正后（剔除异常值），锤击数大多在1.86～14.90击之间变化，表明该层土的密实度为松散状态；N63.5击数变异性中等（变异系数在0.45～0.56），表明土层均匀性较差；平面同高程内击数关联不明显。对试验成果采用厚度加权平均法统计后，N63.5指标平均值为6.72击。根据钻探情况揭示，拟建线路内的素填土因为块径较大，局部存在架空，人工填土堆填时间约3年，堆填方式为车载无序抛填，结构呈松散，尚未完成自重固结，局部仍有沉降情况出现。鉴于上述几点原因，本次动探试验主要用来判断素填土的均匀性等状态，不作为提供承载力参考。4.2、粉质粘土物理力学试验成果统计及选用本次勘察在8个钻孔中各取1件粉质粘土土样作土常规试验，试验结果见《土物理力学试验报告》，统计成果见表4.2.1-1～4.2.1-2。表4.2.1-1粉质粘土物理力学参数统计表孔号物理性质天然含水率ω天然密度ρ土粒比重天然孔隙比液限塑限塑性指数液性指数%g/cm3-%%--YSN6321.51.972.730.68430.817.813.00.28YSN11224.1.922.720.76133.221.112.10.26YSN23121.41.932.720.71130.418.012.40.27YSN25320.61.942.710.68529.617.312.30.27YSN27324.11.932.730.75633.721.312.40.23BYN221.91.932.710.71230.517.113.40.36BYN620.81.962.720.67629.917.312.60.28BYN820.81.972.710.66231.318.612.70.17统计数n88888888最大值24.02.012.720.71931.919.713.00.40最小值21.51.952.700.63829.717.810.800.29平均值фm22.81.982.710.67930.618.711.80.34标准差0.9970.0240.0080.0330.8290.6860.8410.043变异系数δ0.0440.0120.0030.0490.0270.0370.0710.126表4.2.1-2粉质粘土力学参数统计表孔号压缩试验天然快剪压力孔隙比压缩模量压缩系数凝聚力内摩擦角kPaMPaMPa-1kPaYSN632000.6017.2020.23436.412.4YSN1122000.6756.2450.28238.311.9YSN2312000.6135.7870.29635.813.3YSN2532000.5835.1530.32737.512.6YSN2732000.6735.5300.31832.916.2BYN22000.5954.6490.36829.010.4BYN62000.5986.7860.24731.615.1BYN82000.5957.6180.21838.214.2统计数n\88888最大值0.5965.6180.46334.112.9最小值0.5383.6700.29222.810.2平均值фm0.5584.7240.36628.8711.6标准差0.0240.8420.0734.3691.149变异系数δ0.0430.1780.1990.1510.099修正系数γs0.9640.8530.8360.8750.918标准值25.310.7由表4.2.1-1～4.2.1-2可知，粉质粘土天然含水率平均值为22.8％，天然密度平均值为1.98g/cm3，土粒比重平均值为2.71，天然孔隙比平均值为0.719，塑性指数平均值为11.8，液性指数平均值为0.34，属于可塑状；压缩模量平均值为4.724Mpa，压缩系数平均值为0.366Mpa-1，为中压缩性土；天然状态：粘聚力标准值为25.3Kpa，变异系数为0.151，变异性很低；内摩擦角标准值为10.7°，变异系数0.099，变异性低。4.3、岩石物理力学试验成果统计及选用本线路区基岩为砂岩和砂质泥岩。本次勘察过程中采集了120组岩样，进行了岩石单轴抗压、抗拉、三轴剪切等测试，从测试成果看，岩石试样所测试的成果中个别值偏大或偏小，是由于物质成份不均的差异性造成的，且局部胶结物和胶结程度不同造成的，这与砂质泥岩中砂质含量不同和砂岩中局部含泥质条带的实际相吻合。岩体总体均匀性较好。岩石物理力学指标统计原则：按岩性不同划分岩石指标统计单元，岩石性质指标统计方法按照《岩土工程勘察规范》GB50021-2001(2009年版)中相关公式进行统计。岩石性质指标统计分析结果详见表4.3-1～4.3-4。表4.3-1中等风化砂质泥岩力学性质指标试验成果统计表岩性编号单轴抗压强度天然（MPa）单轴抗压强度饱和（MPa）砂质泥岩YSN27.507.067.895.184.574.51YSN46.567.887.024.054.454.68YSN810.3011.5010.806.296.746.59YSN107.808.237.324.424.825.40YSN1414.4013.3015.509.729.517.33YSN1715.4013.9014.909.958.6510.00YSN2210.2011.709.766.546.027.22YSN257.085.916.813.834.144.47YSN288.2610.008.264.945.435.95YSN338.007.698.435.335.524.41YSN3913.8014.7016.309.5710.108.41YSN449.169.209.125.825.336.33YSN507.967.428.424.434.575.64YSN538.948.857.005.685.524.57YSN5711.608.7011.106.106.457.08YSN6211.3011.2010.807.407.686.48YSN6415.6015.9015.2010.009.1710.30YSN687.507.127.954.674.544.38YSN696.876.448.114.064.124.91YSN727.839.076.804.425.294.96YSN10916.6018.0017.4010.5011.0011.90YSN1227.448.788.045.644.735.31YSN1308.008.367.864.684.835.25YSN1358.008.577.824.995.294.99YSN1438.008.617.404.995.215.02YSN1497.708.766.994.465.065.20YSN1628.617.738.284.775.035.41YSN1885.967.376.514.064.333.68YSN1929.4810.407.836.125.675.31YSN1966.778.068.054.964.314.78YSN21011.009.9911.105.857.056.44YSN2197.998.607.614.815.164.95YSN22414.1012.2012.708.218.097.61YSN2299.8310.8010.507.196.166.85YSN23311.4011.8011.407.467.067.82YSN23910.208.838.846.395.965.55YSN2468.796.968.604.625.354.92YSN2508.307.838.835.315.404.67YSN2516.547.315.964.254.234.08YSN2578.007.618.995.035.005.22YSN2878.938.569.155.565.285.49YSN29114.5015.1013.409.318.579.21YSN3047.918.797.364.414.595.51YSN3084.593.673.902.252.632.47YSN3177.388.609.045.464.885.17YSN32312.0010.208.907.306.586.08YSN34312.309.848.846.125.746.67YSN3356.506.125.653.533.743.83YSN3488.068.907.165.445.534.30YSN3526.676.476.874.124.244.10YSN3587.608.148.555.064.855.81YSN3738.126.857.234.064.804.60YSN39810.108.659.565.476.426.21YSN41912.9011.2012.007.217.657.57YSN4247.657.797.265.335.064.21YSN4477.547.777.554.604.655.40YSN4678.547.419.345.424.975.81YSN46811.8010.9010.606.437.616.80统计数n198198范围值3.67～18.02.25～11.90平均值фm9.255.78标准差σ2.681.71变异系数δ0.2900.297标准值фk8.935.58备注个别样品因砂质团块含量较重，试验值偏高。表4.3-2中等风化砂岩力学性质指标试验成果统计表岩性编号单轴抗压强度天然（MPa）单轴抗压强度饱和（MPa）砂岩YSN7937.8037.9037.8026.0029.7028.80YSN8520.0021.8018.8015.1014.4014.80YSN9535.0033.9036.0027.8028.2021.60YSN10041.5039.0040.8028.4029.3028.60YSN11930.0025.7034.9023.2022.3021.90YSN12728.3028.5028.1021.3019.4020.90YSN13925.0026.9023.3018.2017.4020.70YSN15622.5019.6020.9014.7014.4016.90YSN15842.4043.6037.7028.7027.3032.40YSN16541.9042.3038.6028.8028.5034.50YSN17036.6036.9034.0025.3027.6025.00YSN17223.7021.7019.8015.5016.6014.40YSN20530.0031.3029.2019.6019.9025.60YSN21419.7018.9020.4014.5013.4015.40YSN22614.8016.9015.0011.5011.0010.60YSN24818.0017.6018.5013.2013.6013.50YSN275*3.282.042.861.801.981.87YSN27940.0036.1043.9028.9031.0025.00YSN28237.3038.4041.0027.2027.5031.30YSN295*6.277.576.554.664.455.17YSN32742.8043.7041.0032.1031.9026.50YSN33027.5023.9024.2019.1017.4016.70YSN36225.1027.6026.7019.1018.2019.10YSN38346.0043.2045.3030.2030.8033.80YSN39144.1038.6040.9028.2028.9030.60YSN40630.0027.2032.7021.9020.4021.10YSN41239.0035.2037.6027.2026.0027.00YSN43331.9029.7031.9020.3023.6021.70YSN43619.9022.5020.8015.4014.3015.20YSN45622.4020.1020.2014.3016.4015.70YSN46220.4023.1017.8015.0015.4013.70统计数n8787范围值14.8～46.010.6～34.5平均值фm30.321.9标准差σ8.966.48变异系数δ0.2950.295标准值фk28.720.7备注YSN275和YSN295样品运输中有损伤，试验值异常，不参与统计。表4.3-3中等风化砂质泥岩三轴剪切试验成果统计表岩性孔号抗拉强度（MPa）抗剪强度指标C（MPa）Φ（º）砂质泥岩YSN200.5600.4820.53335.22.5YSN290.3810.3550.43033.01.8YSN390.2800.2540.22830.51.8YSN770.2560.2030.17830.21.3YSN1140.5590.5360.61235.83.5YSN1510.1530.1020.12729.31.3YSN2420.4320.4570.38132.72.6YSN3000.5080.4580.56134.43.3YSN4420.3840.3060.43433.21.7YSN1050.3040.2540.27930.42.0统计个数301010数值范围0.102～0.61229.3～35.81.3～3.5平均值0.36632.52.2标准差б0.142.270.77变异系数δ0.3950.0700.355修正系数γs0.8750.9590.792标准值0.32031.11.7备注YSN151因样品损坏，试验值异常，不参与统计表4.3-4中等风化砂岩三轴剪切试验成果统计表岩性孔号抗拉强度（MPa）抗剪强度指标C（MPa）Φ（º）砂岩YSN751.391.271.5242.55.1YSN811.321.221.2741.64.3YSN881.361.301.3742.04.2YSN2151.141.301.2441.74.6YSN2611.091.141.2240.53.4YSN4271.251.171.3041.43.7统计个数622数值范围1.09～1.5240.5～42.53.4～5.1平均值1.2741.64.2标准差б0.100.670.61变异系数δ0.0810.0160.145修正系数γs0.9660.9870.880标准值1.2241.13.74.4、岩体基本质量等级划分根据室内力学试验可知，场地内砂质泥岩为软岩，砂岩为较软岩。强风化砂质泥岩及砂岩岩体较破碎，其岩体基本质量等级Ⅴ级；中风化砂质泥岩及砂岩岩体完整程度为较完整，中风化砂质泥岩岩体基本质量等级Ⅳ级，中风化砂岩岩体基本质量等级Ⅳ级。4.5、地基承载力及其他设计参数取值设计参数取值原则：根据室内岩块单轴抗压强度统计概率值，结合《公路桥涵地基与基础设计规范》JTGD63-2007规定确定岩质地基承载力基本容许值。岩体抗剪强度建议值：粘聚力c取岩块值的0.25倍，内摩擦角取岩块值的0.85倍；抗拉强度建议值：取岩块值的0.3倍；变形模量、弹性模量及泊松比建议值：取岩块值的0.85倍；粉质粘土的容许承载力根据试验成果结合地区经验确定。人工填土的容许承载力按地区经验确定。岩质地基地基极限承载力分项系数取0.33，地基条件系数取1.10。其他参数根据试验成果或地区经验，结合本工程的特征确定。场地内的砂质泥岩层，局部存在砂质团块含量较重，试验值偏高，呈无规律随机分布出现，建议该层标准值在统计结果的基础上按0.9倍折减使用。岩土体设计参数建议值按照表4.4-1采用。表4.4-1路基岩土设计参数建议表指标岩土类别天然重度(kN/m3)天然抗压强度标准值(MPa)饱和抗压强度标准值(MPa)地基承载力特征值(kPa)地基承载力基本容许值（fa0）内聚力C(Kpa)内摩擦角Φ(°)岩体破裂角(°)土体水平抗力系数的比例系数m（MN/m4）抗拉强度(KPa)岩石与锚固体极限粘结强度标准值(kPa)基底摩擦系数μ素填土（天然）素填土（饱和）粉质粘土（天然）粉质粘土（饱和）强风化砂质泥岩强风化砂岩中等风化砂质泥岩中等风化砂岩结构面层面岩土界面备注1、带*号为地区经验值；2、砂岩的弹性模量取3633Mpa，变形模量取2422Mpa，岩石泊松比取0.25，弹性泊松比取0.38；砂质泥岩的弹性模量取1610Mpa，变形模量为1218Mpa，岩石泊松比取0.34，弹性泊松比取0.36。3、岩石地基水平抗力系数MN/m3：中风化砂质泥岩60.0MN/m3；中风化砂岩420.0MN/m34、素填土的负摩阻力系数取0.25：桩周土极限侧阻力标准值取80kpa。4.6地震效应评价根据《公路工程抗震规范》（JTGB02-2013），重庆市云阳县抗震设防烈度为6度区，设计基本地震加速度值为0.05g线路区土类型为软弱土(人工填土)、粉质粘土（软弱土）和坚硬土（岩石）。为岩石。根据地区经验及声波测试资料，人工填土的剪切波速取134m/s，粉质粘土剪切波速为174m/s根据各拟建道路平场标高计算场地土的等效剪切波速，判定建筑场地类别。各拟建道路地段的场地类别评价详见表4.7-1～4.7-9。表4.6-1拟建道路场地类别划分表里程桩号覆盖层厚度（m）等效剪切波速（m/s）场地类别设计特征周期（s）抗震评价杨沙南路（K0+000～K1+060）1.54～11.12134Ⅲ0.45抗震不利地段杨沙南路（K1+060～K1+420）12.83～14.96141Ⅱ0.35抗震不利地段杨沙南路（K1+420～K2+050）0＞800Ⅰ00.2抗震一般地段杨沙南路（K2+050～K3+191.40）0.23～12.47134Ⅱ0.35抗震不利地段备注斜坡地段，半挖半填地段多划分为抗震不利地段4.6、土石工程分级根据《公路工程地质勘察规范》（JTGC20-2011），全线岩、土可挖性分级为：1、Ⅰ级松土：主要分布于沿线的稻田及鱼塘表层的粘性土，呈流塑～软塑状，局部含腐殖质；局部分布的细砂土。2、Ⅱ级普通土：全线的黏性土和人工填土。黏性土呈可塑状，含5～20%、粒径5～20cm的泥岩和砂岩角砾；人工填土主要由泥岩碎石、粘性土等组成，碎石含量10～25％，粒径1～15cm，松散，稍湿。3、Ⅲ级硬土：全线的基岩强风化带。岩石风化强烈，呈碎块状及短柱状，质软，部分呈土状或土夹石状。4、Ⅳ级软石：全线的中风化砂质泥岩，呈中厚～厚层状结构，泥质结构，岩石裂隙不发育，遇水易软化。5、Ⅴ级次坚石：全线中等风化砂岩，中细粒结构，呈厚层状构造，泥、钙质胶结，质较硬，裂隙不发育。4.7岩土地震稳定性评价据钻探揭示拟建场地存在素填土和粉质粘土，平场后局部地段将回填，存在后期填土。经查明场内地下水较贫乏，加之拟建场地抗震设防烈度为6度区，不存在砂土液化问题；而环境边坡以土质边坡为主，土质边坡主要由素填土和后期填土组成，当未支挡时在地震作用下边坡不稳定易滑塌或滑动，建议及时支挡；在填土较厚地段当未压实处理时，在地震作用下填土易产生震陷变形，建议对填土进行压实处理。5、场地工程地质评价5.1、场地稳定性评价根据现场地质调查，并结合野外钻探成果，场区无活动性断层通过，建设场地北西侧（K0+740～K1+040段）距拟建道路约10～20m处，存在陡崖（图3.5-1），局部发育危岩。为确保建设施工及运营安全，拟建场地工程建设应在北西侧陡崖及危岩治理后进行。基本适宜进行工程建设。5.2、道路工程地质分段评价5.2.1、杨沙南路道路工程地质条件分析评价5.2.1.1、杨沙南路道路（K0+000～K1+060）（剖面1-1’～42-42杨沙南路道路（K0+000～K1+060）段属于挖方路基段，设计高程248.486～301.941m，路基范围内地形高程254.55～311.17m。按照设计高程整平后，路基主要岩性为基岩。其中K0+790～K0+860段属于填方路基段，设计高程301.941～301.976m，路基范围内地形高程255.52～299K0+000～K0+080段左侧形成长约80m，高约4.0～16.60m的挖方边坡，上覆1.54～11.12m的第四系土层，强风化基岩厚1.69～2.26m。土层及强风化基岩直立切坡后，土层易产生沿岩土界面的滑动破坏或者土体内部产生圆弧型滑动破坏。建议对上部土质边坡按1:1.75～1：2.0坡率放坡，强风化基岩边坡按1:1.0坡率放坡。下伏中风化基岩为砂岩、砂质泥岩组成，边坡岩体类别为Ⅳ类，坡向140°为主。由赤平投影图5.2.1.1-1分析可知，下部岩质边坡属顺向坡，岩层层面为外倾主控结构面，裂隙J1倾向边坡外。边坡直立开挖后，边坡可能产生沿岩层层面的滑动破坏，以及产生沿裂隙J1的滑动破坏。作为永久性边坡，建议采用分阶放坡+桩板挡墙处理，采用桩基础，以中风化基岩为基础持力层。建议放坡坡率：土层1:1.75～1：2.0，强风化基岩1:1.0，中等风化基岩按1：0.75。当坡高大于8m时宜采取分阶放坡。宜将坡面凿成平台或逆坡阶状。边坡砂岩岩体破裂角取12°图5.2.1.1-1K0+000～K0+080道路左侧边坡赤平投影图K0+080～K0+440段左侧形成长约360m，高约4.0～32.0m的挖方边坡，上覆0.16～4.32m的第四系土层，强风化基岩厚1.69～2.26m。土层及强风化基岩直立切坡后，土层可能产生沿岩土界面的滑动破坏以及土体内部的圆弧型滑动破坏，但土层厚度不大，但是坡度较陡倾，建议对土质边坡按1:1.50～1：1.75坡率放坡＋修建重力式挡墙，采用浅基础，以中分化基岩作为基础持力层；强风化基岩边坡按1:1.0坡率放坡。下伏中风化基岩为砂岩、砂质泥岩组成，边坡岩体类别为Ⅳ类，坡向200～265°，以250°为主。由赤平投影图5.2.1.1-3分析可知，该边坡属切向坡，裂隙J2为不利外倾结构面，边坡直立开挖后易沿裂隙为进一步分析该边坡的稳定性，根据《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2013）A.0.2节并结合重庆地区经验，选取剖面22-22’作为代表剖面，采用平面滑动法对该边坡进行稳定性验算：计算模型见图5.2.1.1-2根据平面滑动法计算公式，计算简图图5.2.1.1-2及计算结果见表5.2.1.1-1。图5.2.1.1-2K0+080～K0+440段左侧边坡稳定性系数计算示意图表5.2.1.1-1K0+080～K0+440段左侧边坡稳定性系数计算表计算剖面土体重度γkN/m3土体体积Vm3岩体重度γkN/m3岩体体积Vm3结构面摩擦角Φs(°)结构面粘聚力CskPa结构面面积Am2结构面倾角θ(°)22-2219.812.9025.134.22183518.1164抗滑力（ＫＮ）下滑力（ＫＮ）稳定系数Fs765.80832.630.92经采用外倾结构面（裂隙J2）计算（简表5.2.1.1-1），该段边坡的稳定系数Ks：0.92＜1.0，表明切坡后，该边坡处于不稳定状态，将会产生沿裂隙J2的滑动破坏，需要进行支挡处理。作为永久性边坡，建议采用分阶放坡+锚杆挡墙处理。建议放坡坡率：土层1:1.75～1：2.0，强风化基岩1:1.0，中等风化基岩按1：0.75。当坡高大于8m时宜采取分阶放坡。宜将坡面凿成平台或逆坡阶状。边坡岩体破裂角取58°，等效内摩擦角取52°。图5.2.1.1-3K0+080～K0+440道路左侧边坡赤平投影图K0+440～K0+540段左侧形成长约120m，高约15～35.00m的挖方边坡，上覆0.23～4.53m的第四系土层，强风化基岩厚1.69～2.26m。土层及强风化基岩直立切坡后，土层易产生沿岩土界面的滑动破坏或者土体内部产生圆弧型滑动破坏。建议对上部土质边坡按1:1.75～1：2.0坡率放坡，强风化基岩边坡按1:1.0坡率放坡。下伏中风化基岩为砂岩、砂质泥岩组成，边坡岩体类别为Ⅳ类，坡向175°为主。由赤平投影图5.2.1.1-3分析可知，下部岩质边坡属顺向坡，岩层层面为外倾主控结构面。边坡直立开挖后，边坡可能产生沿岩层层面的滑动破坏。为进一步分析该边坡的稳定性，根据《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2013）A.0.2节并结合重庆地区经验，选取剖面22-22’作为代表剖面，采用平面滑动法对该边坡进行稳定性验算：分别采用边坡坡高的2倍和3倍作为计算模型见图5.2.1.图5.2.1.1-4K0+440～K0+540道路左侧顺层边坡稳定性计算示意图表5.2.1.1-22H处边坡稳定性系数计算表代表剖面岩体重度γkN/m3岩体体积Vm3结构面摩擦角Φs(°)结构面粘聚力CskPa结构面面积Am2结构面倾角θ(°)下滑力（KN）抗滑力（KN）稳定系数Fs22-2225.12435.68142571.561212710.816698.71.31表5.2.1.1-33H处边坡稳定性系数计算表代表剖面岩体重度γkN/m3岩体体积Vm3结构面摩擦角Φs(°)结构面粘聚力CskPa结构面面积Am2结构面倾角θ(°)下滑力（KN）抗滑力（KN）稳定系数Fs22-2225.13264.101425107.341217033.922664.21.33经过计算（简表5.2.1.1-2～5.2.1.1-3）分析，该段边坡的稳定系数Ks：1.0＜1.31＜1.35，直立切坡后，该段顺向边坡稳定性较好，但是不能满足一级边坡的安全要求