施工组织设计计划书(打印版)

目录TOC\o"1-2"\h\z\u第一章总体概述 II级全站仪2“，2+2ppm套2工程测量1套，变形观测1套S1水准仪（配铟钢尺）0，7mm/km套1限制测量J2电子经纬仪2”台2施工测量S3水准仪3mm/km台4施工测量激光垂准仪1/45000台2点位及轴线传递50m钢尺二级把4施工测量对讲机1km对4通讯联络台式计算机台1数据库管理，软件平台笔记本计算机台1现场施工测量计算工程开工前向监理和建设单位供应全部测量仪器计量检定单位检定的合格证书，测量设备的管理执行ISO10012管理体系标准。汇审图纸、学习规范组织测量人员学审图纸，了解建筑物总体布局，驾驭结构特点及工艺流程，对重要点位的坐标，轴线尺寸，标高关系进行验核。学习《工程测量规范》、《建筑变形测量规范》相关章节，驾驭施测技术要求及限差要求。现场勘查交接桩与建设单位进行平面限制点和水准点的交接桩。要求全部桩位必需现场确认，索取点之记和成果表，填写交接桩记录。测绘现场平面图采纳全站仪极坐标法进行测量，比例尺不小于1/500。全部和施工相关的地物都应落在图上，并应标注特殊点位的高程。为施工平面布置及限制网设计供应参考依据。复核测量对起算的平面限制点和水准点进行复核测量，测量方法及精度与原等级测量技术要求相同。复核测量成果与原成果比较其误差应小于原等级中误差的2倍。复核测量结束向建设单位提交“复核测量报告”。软件收集与测试开工前广泛收集有关测量计算、数据转换、制图等方面的软件，进行筛选，并上机测试。确定本工程所用软件的内容、版本及数量。限制测量平面限制测量依据由整体到局部先限制后细部逐级限制的原则，本工程拟布设两级限制网，限制网分级如下表：限制网分级布网形式测量等级主要作用首级限制多边形边角网四等总体定位，布设监测二级网二级限制方格网一级轴线限制、放线首级限制网的建立网形设计首级网为布置在基坑外围，和建筑物的轴线平行，位于偏离主轴线的协助轴线上，通视良好，构成了本工程的双十字主控基线网。选点和标记方法首级网是建筑物整体定位的依据，同时又是布设二级网的基准点，因此要求精度高且整个施工期间点位变形在允许误差之内。为此首级点要选在距基坑20米以外，其点位标记采纳强制对中观测墩如下图：观测技术要求水平角边长均采纳Ⅱ级全站仪进行测量，观测时打开全站仪双轴补偿系统，输入即时气象数据。水平角观测技术要求仪器测回数半测回来零差2倍照准差方向值较差Ⅱ级全站仪68″13″9″边长观测技术要求边长来回各两测回测定，每测回取5次测量平均值。单程各测回较差小于3mm，来回测较差小于2（a+bD）mm。平差方法及精度要求采纳《南方ADJUST》限制测量平差软件进行严密平差，各项指标应符合《工程测量规范》2.1.3条四等点首级限制要求。即：测角中误差≦2.5″；测距相对中误差≦1/80000；最弱边相对中误差≦1/40000；三角形最大闭合差≦9″。首级网的特点：网形合理传统导线测量由于测量误差的存在，限制网简洁扭曲变形，本网由于增测了四条对角线，图形强度较导线限制大为提高。经上机精度估算，其点位中误差小于±5mm，最弱边相对中误差小于1/50000，完全符合《工程测量规范》四等点的精度要求。点位稳定点位远离基坑，采纳桩承台基础，设立围栏，三项措施保证点位稳定,满足施工全过程限制测量的须要。精度高仪器和棱镜采纳观测墩强制对中，消退了对点误差，观测过程仪器和目标稳定，不受风力等环境因素影响，提高了观测精度。限制有力、运用便利、便于扩展由于首级网双十字主控基线的设置，使下级方格网和轴线的测设更为牢靠、便捷。同时实现了坐标与轴线的双重限制。二级限制网的建立二级限制网的布设形式二级网干脆指导施工且在地面定位、垫层、底板及各层施工过程中反复布设，因此要求该网在满足施工精度要求前提下，做到简洁，好用，便利放线。本工程二级限制网连同首级网一起实现整个工程的轴线测设。二级网的测设以首级限制点为基准点首先投设双十字主控基线，确定二级网位置，最终对双十字主控基线和闭合环进行垂直度和边长的检验。检验结果应满足：角度误差小于90±5″，边长相对中误差小于1/30000,否则应重新测设。底板二级网测定之后，上部结构施工时，在二级限制点位置预留200×200mm孔洞，激光垂准仪安置在底板二级点埋件位置向上投点。投点后按上述要求进行闭合检验。二级网点标记方法地面二级网点用大木桩浇注砼标记，并用脚手管维护。垫层二级网点用墨线标记，底板上二级网点在底板施工时下200×200mm预埋件，在埋件上进行闭合差的归化改正，确定最终点位，钻2mm孔镶铜芯，作为二级网向上层传递的基准。高程限制测量高程限制测量分两级进行，布网形式及功能如下表：限制网分级布设形式测量等级功能首级限制网附和水准路途三等施工及监测二级限制网附和水准路途四等高程传递水准网布设方法首级六个平面限制点兼作首级水准点，强制对中螺栓即为点位标记。与已知水准点组成附和水准路途，路途长度2公里左右。二级水准点的布设在基础柱拆模后进行，点位标记在基础柱上：二级水准点平均点距60m左右，依据施工进度可分批布设，高层塔楼至少应布设三个点。其它区域可敏捷布设。首先在柱面上初测出结构+50cm线，并将本批全部点与地面上首级水准点组成附和水准路途，按《工程测量规范》四等水准测量技术要求进行观测平差，以平差成果对初测标记进行改正，作出最终标记。上部施工标高均以二级水准点为准向上引测。三、四等水准测量技术要求等级仪器观测次数视线长前后视较差前后视累计差基辅分划读数差高差较差闭合差三等DS1铟钢尺来回各一次50m3m6m1mm3mm12√L四等DS1铟钢尺来回各一次75m5m10m3mm5mm20√L施工放线施工放线基本要求：坐标放线数据由计算机程序输出。现场临时放线计算由“可编程工程计算器”程序完成。手工计算仅用于一般校核。只有近距离分轴和由轴线确定确定构件尺寸允许用经纬仪钢尺测量，其余平面定位全部采纳Ⅱ级全站仪坐标测量法。高程限制点（包括临时水准点）全部采纳DS0.7水准仪、銦钢水准尺按附和或闭合水准路途测定。只有放样构件高程且距离小于30米时，才允许用DS3水准仪放样。全部工程放线必需做到：放线前数据验核；放线后实地验核。未经以上两项检验的点位不得用于指导施工。轴线及构件位置的放线二级限制网点的传递要求：每次向上传递均以底板二级点为准，用激光垂准仪向上传递。传递后在上层进行闭合检验，精度应达到《工程测量规范》一级方格网要求。工程纵横轴线的测设均以各层二级限制网为准，轴线的测设用经纬仪协作钢尺进行。轴线定位偏差小于5mm，轴线定位后依设计图纸用小钢尺进行构件位置的放线。电梯井截面尺寸及垂直度的限制电梯井截面尺寸及垂直度的限制精度是保证安装顺当进行的关键。电梯井底板施工完毕，用二级限制点精确测定电梯井中心位置，建立永久标记点，每层施工以轴线为准弹出电梯井十字线，同时在底板标记点安置激光垂准仪向上投点，投点位置与十字线偏差在5mm之内，以投点为准平行调整十字线位置，作为该层模板支设依据。激光垂准仪向上投点标称精度为1/45000，加上对点误差、环境误差等影响，按110米高度计算，中心位置传递误差应小于5mm。基础施工高程测量挖槽后用水准仪吊钢尺法向坑内传递高程。坑内水准点间距50m左右，采纳1500mm长，Φ22mm以上钢筋打入基土中，顶面高于垫层100mm左右，统一编号用红油漆标记。坑内水准点确定基础的标高定位，因此每次引测均以地面三等水准点为起算点，按四等附和水准测量要求施测、平差。并与前期点在坑内进行闭合检验，闭合差小于5mm时取加权平均值作为最终成果。垫层、基础底板施工的标高均从坑内水准点引测。主体施工阶段的高程传递测量本工程为超高层建筑，故二级水准点传递分三段进行，8层以下为第一段，8～18层为其次段，18层以上为第三段。各层施工以本段二级水准点为准，采纳水准仪吊钢尺法或沿外檐柱钢尺上量法进行传递，到上层进行闭合。闭合差小于5mm时取中数作为本层施工依据。引测点要作出特殊标识，本层每次施工高程放线均以此为准，不允很多级导测。细部测量的精度要求施工项目平面位置限差（mm）标高位置限差（mm）垫层+50-0±10基础轴线±5±5一般预埋件中心位置±10±10预留孔洞、预埋管±5±5层间传递轴线±3±3全高±15钢结构预埋件中心位置±3±3柱墙模板垂直度H/2000电梯井截面尺寸±3垂直度H/4000吊顶限制线主龙骨限制线±3±5地面石材限制线±2±3幕墙限制线垂直限制线±3水平限制线±5基坑监测在建设单位托付第三方进行基坑全方位监测的同时，为确保基坑平安，作为总包单位我们将进行支护结构的水平、垂直位移监测。支护结构的水平位移监测水平位移监测采纳两种方法。方法一视准线法：现场条件允许的条件下，在帽梁上建立监测基准线。观测点间距10m左右。测站点定向点距基坑边缘15m以上。测站点定向点浇筑砼墩，观测点在帽梁上打孔下Φ12mm钢筋。用经纬仪将全部点调整到一条直线上，建立中心标记，施工过程测定偏离视准线距离即可确定支护结构的水平位移量。方法二坐标法：帽梁上观测点设定后，利用首级限制网点，采纳全站仪坐标法测定观测点坐标，由坐标变更量确定支护结构水平位移量。支护结构及四周建筑物的沉降监测沉降监测采纳干脆水准法，用S1水准仪、铟钢水准尺进行观测。支护结构观测点利用水平位移观测点，对由于降水可能引起沉降的建筑物外墙上，间隔10~15m建立监测点，土方施工前测定初始高程，施工过程再测定其沉降量水平位移监测和四周建筑物的沉降监测的要求监测频率监测频率随施工节奏而定，降水前起先首次观测，至基础底板施工完，每天至少观测1次，变形速率过大时，增加观测次数。以后每三天观测1次直至地下室封顶。数据处理总包监测人员与第三方监测人员互通信息，对于双方监测出入较大的数据，进行重新观测确认。刚好对数据进行统计分析，绘制变形曲线。报警程序进场后和基坑设计人进行协商，确定基坑变形和沉降的报警值，当观测值达到报警值时，刚好报告项目经理，由项目经理下令执行平安预案。建筑物的沉降观测建筑物的沉降观测执行建设部《建筑变形测量规程》JGJ8-2007。按变形测量二级技术要求施测。点位的布设名称点位要求作用数量基准点变形影响范围以外，能长期保存的稳定位置监测工作基点2工作基点靠近观测点，便于观测的较稳定位置沉降观测起算点6观测点能反映建筑物沉降特征点确定建筑物沉降量在建筑物两侧距基坑100m以外各选一点，作为基准点。可利用已知水准点或沉降已稳定的建筑物突出部位建点。现场6个首级水准点作为工作基点。观测点布置在建筑物大角及变形缝两侧和外檐间隔15m左右位置。内沿观测点仅在主楼范围内布设，间距为30m左右方格，二级+50cm水准点均作为观测点，其余点可适当加密。并依据观测结果对二级点成果进行修正。沉降观测技术要求每季度对基准点和工作基点联测一次，冬雨季期间每月联测一次。依据联测结果对工作基点高程进行修正。沉降观测在基础柱拆模后进行，观测时间间隔随施工加荷状况而定，每层至少观测一次，装饰阶段和装修完各观测一次，无论何种缘由最大观测间隔不能超过两个月。沉降观测按定人、定仪器、定线路的三定原则进行荷载突然变更或连续降雨期间增加观测次数，发觉超出设计要求的不匀称沉降现象，马上进行逐日观测。沉降观测过程刚好记录和整理观测数据，绘制沉降曲线。工程测量质量保证措施实现数字化测量开工前依据设计图纸编制测量专用电子版平面图和剖面图。从限制网平差到放线数据的获得，均采纳我公司自己编制的各种软件进行计算。为应对施工现场预想不到的状况，为测量员配备了CASIOfx-4850可编程工程计算器，随时可用程序进行各种计算，防止粗差发生。利用软件实现全站仪与计算机之间的数据传输。限制点管理全部限制点均有明显标识，防止误用。限制点的爱护措施平安有效。占压、撤销限制点须经专业测量工程师批准。定期对限制点进行监测，挖槽降水期间增加监测频率，发觉限制点位移，水准点沉降，刚好对成果数据进行修正。测量仪器的管理项目工程部设1名专职计量员，按公司《测量管理体系手册》、《测量管理体系程序文件》要求进行日常管理。并定期对仪器的不确定度进行评定和报告。工程运用的全部测量仪器，除按要求周期制定检定支配按时送检外，测量人员还应随时检查仪器的技术状态，发觉问题刚好送检，并对有疑问的点位重新测量。进场后按仪器运用状况确定仪器保管责任人，责任人负责仪器的维护保养。测量仪器应在远离高温、高湿、振动的环境下保管。操作规程尽量选择目标呈像清晰，大气稳定的条件下进行外业测量，雨天、雾天、风力超过五级停止外业作业。全部仪器安置在三脚架上五分钟之后方准进行观测。消弱外界环境对仪器的影响。全站仪、经纬仪角度测量时，不论何种缘由造成气泡偏离一格，本测回成果作废，调整仪器重测。测设限制网时一测回之内不准调焦，仪器应设遮阳伞。全站仪距离测量采纳精测模式，取5次测量平均值。钢尺丈量重要点位时，运用弹簧秤加入标准拉力进行尺长、温度改正。仪器对中应作180度检验。垂准仪投点应在0°、90°、180°、270°四个方向上进行。全部水准仪每周进行一次i角检验，对于S3型i≦20″：S1型i≦15″。超差仪器校正后方准运用。彻底消退建筑施工测量记录不规范的弊端，建立统一的外业观测手簿、放样记录手簿，每次测量、放线数据都应详实记录，仪器自动采集数据也必需记录备查。观测员读数后记录员必需复颂后记入手簿。记录数据允许划改，不允许涂改，角度秒值、距离毫米值不准更改。全部记录手簿由资料员收集存档。测量人员必需确保仪器设备的平安，观测过程观测员不准离开仪器，并随时视察施工现场机械动态，避开或消退平安隐患。迁移测站仪器装箱搬运。不合格项的管理实测过程当闭合差超出规范要求时，由测量组长查出超差缘由，并写出重测报告，报专业工程师批准后实施重测，同时将超差及重测状况记录存档，严禁随意调整点位处理超差状况发生。验线制度全部线位，测量人员必需百分之百自检，自检合格后填写测量放线资料。地面定位线、垫层墨线由项目总工程师签字并组织验线。其余线位由专业测量工程师签字后报建设单位或监理验线。验线合格后，测量组长与主管工长、施工队技术员进行交接，三方签字后存档。严禁不阅历线进入下道工序的状况发生。其次节工程降水基坑降水本工程基坑采纳大口井坑内降水,采纳无砂混凝土井管,井深14.0m，井数16口，井管500mm,井径700mm。基坑坑外共设4口观测井,井深13.0m，其余做法与坑内降水井相同。土方开挖前提前两周左右起先降水，坑内地下水位降至坑底以下0.8～1.0m左右可开挖支撑以下土方。降水井施工施工工艺流程测量定位→人工挖探井→钻机就位→成孔→换浆→下井管→填滤料→洗井→埋设排水联络管线及配电电缆→下泵抽水→盖井盖→清理施工现场→降水管理→降水任务完成施工要点1、凿井按设计井位，采纳泵吸反循环钻机成井，井径不小于705mm，井孔应保持圆正垂直，孔深不小于设计值。2、换浆井管下入前注入清水置换，砂石泵抽出沉渣并测定井深。3、吊放井管井管采纳水泥砾石滤水管，采纳汽吊分节下放，每节长度为2.Om，外包铺一层尼龙网，接头处用尼龙网裹严。井管要高出地面不小于200mm，并加以临时爱护。4、填滤料井管下入后马上人工填入滤料，滤料沿井孔四周匀称连续填入。滤料添至井口下1米处，其上用粘土封填。滤料为3-7mm干净石屑，杂质含量不大于3％。5、洗井把污水泵放入井底反复抽洗，直至水清砂净。洗井在成井8小时内进行，保证渗水效果。洗井过程中观测水位及出水量变更状况。抽降水水泵安装潜水泵用钢丝绳吊放。安装并接通电源，铺设电缆和电闸箱，做到单井单控电源，并安装时间水位继电自动抽水装置和漏电爱护系统。抽降依据基坑开挖深度及观测井水位变更状况分阶段限制潜水的降深。起先抽水时，因出水量大，为防止排水管网排水实力不足，可有间隔的逐一起动水泵。抽水起先后，应逐一检查单井出水量、出砂量。当出砂量过大，可将水泵上提，如出砂量仍旧较大，应重新洗井或停泵补井。水位观测抽水前应进行静止水位的观测，抽水初期每天早晚7点观测2次，水位稳定后应每天观测1次，水位观测精度±2cm，并绘制地下水水位降深曲线。抽排水限制措施1、洗井后刚好下泵，依据地下水流量确定泵的型号。2、由于本工程工期较长，为节约电力资源及降低水泵损坏率,我们将运用SWKX—2001型降水水位限制器，依据水位变更自动开关水泵，这样避开了人为因素影响水位上涨，保证抽水效果，并且可节约电能达80%以上。3、现场设特地抽降水管理小组，进行水位观测、抽降水记录。水位观测措施1、水位设专人测量记录，坚持每天一次。2、观测记录每周上报一次，并依据测量数据调整降水方案。削减抽水对四周环境影响的措施1、防范抽水带走土层中的细颗粒，依据地层选择合适的滤网，把好埋设井管和回填砂滤料的质量，并随时监控抽出的地下水是否有混浊现象。2、井点尽量保持连续运转，避开间歇和反复抽水。3、当抽水达到要求的稳定降深后，调整水泵的数量，以限制总抽水量，尽量避开过多的抽取地下水。4、常常分析地面沉降观测点的监测资料，一旦发觉问题刚好处理，必要实行井水回灌措施。沉降监测限制1、施工现场地面沉降观测2、沉降监测点运用混凝土浇固定3、基点布设本次沉降监测建立一个相对独立的测量限制网，在远离拟建建筑物100m外选取4座基点，作为测量沉降监测点起始点，基点埋深0.8m左右。采纳精密水准仪按国家一等水准进行测量，采纳最小二乘法进行平差计算。4、在对拟建建筑物进行降水之前起先第一次测量，其数据作为以后测量成果计算的起始数据，并用其分析与推断沉降变更，土方工程实施后每2天监测1次，必要时1天1次。常见问题处理1、临时停电的处理由于基坑涌水量较大，若停止抽降片刻，水位上升就可能影响基础结构施工，应对本工程的降水供电配备双路电源。若临时停电等因素发生，应马上起用备用电源，保证不间隔抽降。2、局部滞留水的处理由于基坑存在的粘性土层渗透系数很小，结合本工程降水周期的特点，局部会存在滞留水，我们将实行明排的方式将水疏干。第三节工程监测工程监测要求因本工程四周环境困难，为保证基坑实施的顺当进行及相邻建筑物的平安，在基坑开挖的各步措施中必需进行现场监控，必要时实行相应的措施。1、应对支护桩的倾斜和水平位移进行视察。2、应对水平支撑构件的变形、内力进行观测；3、应中的那对东侧现有建筑的沉降及倾斜进行观测；并以此为依据确定是否实行换撑措施。4、应对周边地下设施、道路、管线的沉降进行观测；5、应对工程桩的位移进行观测；6、严密监测观测井的水位变更以上监测应由具备资质单位进行，并将结构刚好供应设计人，以便依据反馈信息指导施工。基坑变位预警值为70mm。监控量测施工方案监测工作的目的在施工过程中，对基坑、坑周地层的沉降、水平位移、支护结构应力以及旁边建筑物、地下管道的变形及受力状况进行跟踪测量，所取得的数据能牢靠地反映施工所造成的影响。施工中，由于地质条件、荷载条件、材料性质、施工技术和外界其它因素的困难影响，实际状况与理论上常常有出入。在理论分析指导下有支配地进行现场监测工作，对于保证平安、削减不必要的损失是很重要的。监控的目的可归纳为如下几点：监视分析基坑四周土体在施工过程中的动态变更，明确工程施工对原始地层的影响程度及可能产生失稳的薄弱环节。驾驭支护体系的受力和变位状态，并对其平安稳定性进行评价。依据地质条件和施工方法，对施工影响范围内的地表沉降预先进行估算和探讨，并对基坑旁边的建（构）筑物、地下管线等可能受到影响的程度作出评估和提出处理方案，确保它们在施工过程中处于平安的工作状态。通过现场监测信息反馈和施工中的地质调查，刚好调整支护参数和实行相应的工程措施，优化施工工艺，达到工程优质、平安施工、经济合理、施工快捷的目的，并为今后类似工程供应借签。通过监测结果分析及相关原始数据的采集，为工程科技攻关和科研创新供应理论依据。监测工作的内容和项目工程监测项目汇总表序号监测项目监测仪器监测目的1围护结构裂缝及渗水巡察驾驭基坑开挖对四周土体、地下管线、围护桩和四周建筑物的影响程度及影响范围2地表沉降NA2002全自动电子水准仪、铟钢尺3地下管线NA2002全自动电子水准仪、铟钢尺4周边建筑物沉降及倾斜NA2002全自动电子水准仪、铟钢尺5基坑外侧土体水平位移PVC测斜管Sinco测斜仪围护结构及地下水位的影响6地下水位水位观测孔水位计7基坑外土体分层沉降PVC管，磁环，分层沉降仪8基坑回弹土方工程6-4-1土方开挖概述依据设计图纸显示，本工程基坑开挖深度为8.35m～10.15m。6-4-2施工前打算图纸和现场打算首先进行场地平整，测量场地平均高程。确定开挖依次和开挖方式，进行现场复核。施工人员和特殊工种必需证件齐全，并经核实后方可施工。在施工前细致查阅图纸和方案，并把相关问题解决在施工前，做到施工中重点突出，施工关键限制点心中有数。施工之前要对相关管理人员、施工作业人员、含测量人员、焊工等进行专项施工技术和平安交底。大型机械设备打算设备名称设备型号数量挖掘机3m38部加长臂挖掘机1部小型运土车5辆发电机5台其他打算道路防遗洒措施挖掘机装车不得过满（运输车上土方堆放最高点不得高于槽帮500mm，边缘低于槽帮100mm），各出入口设专人覆盖苫布、清扫车辆。现场门口必需设置醒目的提示牌，以提示司机及有关人员在执行运输任务时留意防止遗洒。车辆行进途中拐弯要慢行，防止甩土。车辆出场前由专人检查上盖，上盖关闭不严的车辆严禁出场。设置冲车泵、洗车池，清洗车轮，现场及周边道路覆盖密目网，支配专人刚好清扫。6-4-3防扬尘措施配备肯定数量的洒水车，对施工场区常常洒水，对施工马道采纳适当硬化或覆盖草袋等措施，消退扬尘源。土方开挖施工要点土方施工测量放线由专业测量技术人员依据有关图纸，依次放样上口开挖线的交点，经多方检验无误后再用平行线法放样开挖下口线。最终在开挖范围外作好开挖限制桩并爱护，作为开挖限制的依据。依据建设单位移交的测量限制点，依据施工图纸和施工方案中规定的预留工作宽度（500～1000mm），精确放出地下结构边线和开槽线，经复核确认后方可开挖土方。对于槽底不同标高的部分，要特殊设置标记线，以保证施工的精确。在最底层土方开挖施工时，设有专人指挥挖土机，挖至距槽底标高100mm处，然后由人工清槽。同时，为了限制标高，用木桩间隔10m钉好方格网，挂小线限制标高。清底过程中严禁超挖，超挖的部分不得用土回填，待垫层施工时用混凝土找平。6-4-4确定开挖路途本工程支配1台挖掘机和2台加长臂挖掘机进行挖土施工，由南侧向北侧进行开挖。6-4-5基础开挖工序依据开挖深度，支配一台挖掘机进行环梁下土方开挖，两台加长臂挖掘机由南向北进行基坑开挖，采纳人工二次开挖的方式。第一步由挖土机干脆挖至裙房基槽底标高-11.4m处，挖深在8.35m左右，由南向北开挖，支配2台挖土机进行开挖。一台挖土机协助进行支撑结构下的土方开挖。其次步开挖至主楼下基础时采纳2台进行开挖，主楼基槽底标高-11.6m，挖深在8.55m左右。第三步开挖主楼核心筒处时采纳挖土机进行开挖，核心筒基槽底标高-13.2m，挖深在10.15m。第四步主楼、裙楼槽边土方由挖土机进行开挖。环梁旁边由一般挖掘机协助开挖。6-4-6土方开挖技术措施基坑开挖以测量放线为准，严格按要求进行细心组织施工。施工中配备专职人员进行质量限制。刚好限制开挖的边线和标高，在5m扇形挖土工作面内，标高白灰点不少于2个。挖掘过程中，如遇不明地下障碍物，必需刚好向甲方和现场监理人员汇报，不得擅自处理。刚好、精确、具体地做好各项施工原始记录，以便刚好发觉问题，随时调整施工方案。6-4-7质量标准土方开挖时，检验基坑边线位置，土方开挖后检验边坡和坑底位置，检验开挖深度等。主控项目：标高±30mm坑底长度+300mm，-100mm基底土：视察土质匀称程度。6-4-8防超挖措施土方开挖时依据坡度在基坑上口放出限制点，在开挖时用经纬仪随时观测。实行预留300mm厚土层，用人工开挖和修坡措施。施工中配备专职测量人员进行质量限制，刚好复撒灰线，将基槽开挖下口线测放到槽底。测放槽底标高限制线，并随人工清底用水准仪监测限制开挖标高。人工挖土分层均衡下挖，每挖1m检查边线和边坡，随时订正偏差。施工人员换班时，要求交接挖深、边坡、操作方法以确保开挖质量。监测措施成立施工监测领导小组，对各施工监测内容进行分工，有专人负责；配备必要的检测仪器，确保监测数据精确；对各部分监测要编制具体方案及监测支配；依据监测方案及监测支配要求准时精确进行监测；刚好收集整理监测结果并进行分析，发觉监测数值异样要刚好向雇主及设计部门报告，分析产生缘由并实行相应措施。第五节钢筋工程本工程钢筋加工区设置在现场东侧甲方指定临时用地。剪力墙暗柱、地下室框架柱及基础地梁主筋接头均采纳直螺纹技术或焊接连接，全部进场钢筋在抽样复试合格后进行运用。工艺流程：钢筋下料——钢筋制作——弹地梁底板钢筋线——钢筋就位绑扎——垫细石砼垫块——插柱墙筋。6-5-1承台（底板）钢筋绑扎承台（底板）钢筋工艺流程：弹线→钢筋吊运至工作面→安装承台（底板）下铁→放混凝土垫块→支设底板、承台上铁马凳→安装承台、底板上铁和柱、墙体插筋→调整钢筋→安放侧向爱护层垫块→隐检6-5-2承台（底板）钢筋施工要点弹线绑扎之前，依据结构承台（底板）钢筋网的间距，先在垫层或底板防水混凝土爱护层上弹出黑色墨线，放出墙、柱等位置线和后浇带的位置边线。为了醒目便于日后定位插筋便利，在各边线每隔2.0m划上红色油漆三角。墙柱拐角处各划一个红三角，并将边线延长。铺筋依次下网应先铺短向、后铺长向，上网则刚好相反，承台（底板）在基础梁处的附加筋则应与下层筋一起铺设。接头位置底板全部钢筋接头建议采纳滚压直螺纹连接，下层筋在板跨中1/3范围内连接，上层筋在支座范围内连接，同一截面接头数量不大于50%，钢筋接头均应避开应变较大的后浇带处。网片绑扎底板钢筋层数较多，绑扎时必需严格按图纸要求施工，留意布筋位置，上下网口交点呈线，间距符合要求，必要时加设钢筋梯格筋（不得小于钢筋直径），以确保钢筋位置精确。摆放钢筋除按线摆放外，钢筋伸入支座的长度(含水平段长度)应满足设计所要求的最小锚固要求，且满足爱护层要求。网片在变标高处，板筋应伸入到对方板内40d，满足设计要求。下网钢筋绑扎时应边绑扎边垫垫块，垫块采纳C40减石子混凝土垫块，100×100×50mm，间距600mm，梅花型布置。底板钢筋网片的全部交点均要全部绑扎坚固，相邻绑扎点成八字形。全部绑扎丝头均朝向混凝土内部。上网钢筋绑扎前，用石笔在马凳铁上按钢筋间距画线分档，然后按间距线摆放上层网片钢筋。承台（底板）马凳设计及放置本工程裙房基础底板厚度为700mm，主楼基础底板厚900mm,其中核心筒下底板B1厚为2500mm。B1属超厚底板。承台（底板）钢筋较粗，单根钢筋重量大，施工中钢筋绑扎有肯定难度。为此我们设计专用支撑马凳，保证钢筋的牢靠放置。超厚底板马凳为型钢式支撑体系。承台（底板）钢筋较粗，单根钢筋重量大，施工中的垂直、水平运输都存在肯定困难，施工中要尽量削减二次搬运，以提高工效。我们设计专用支撑马凳，保证钢筋的牢靠放置。槽钢型钢架采纳8号槽钢焊接而成，钢架高2288mm（减去上、下爱护层及钢筋厚度各106mm），钢架底做600mm长槽钢底座，在钢架的中间位置（中层钢筋位置，中层钢筋网重量16.9kg/m2）设置500mm长槽钢用于支撑中层钢筋网，钢架顶端与底座槽钢垂直方向设置通长槽钢梁用于支撑顶层钢筋网（顶层钢筋网重96.7kg/m2）。钢架为梅花型布置间距为1.5m。具体见下图：分层验收由于底板较厚，在绑扎好基坑或下层钢筋时增加过程验收，对于马凳的运用应严格按方案放置，且保证底板上层钢筋的稳定及混凝土的浇筑。地梁钢筋绑扎支撑为便利地梁钢筋绑扎，先搭设一个方向的临时支撑架(采纳钢管搭设，梁高1000mm时临时架高1200mm)，另一方向可不搭设临时脚手架，待一个方向地梁绑扎完毕并落地后，可将另一方向梁纵向筋放置在先绑好的地梁钢筋上进行钢筋接头连接及绑扎。地梁钢筋绑扎先绑扎一个方向，再绑扎另一个方向。先绑扎的地梁，绑扎时，在临时支撑架上铺梁上层筋、套箍筋，连接上层筋接头，然后穿梁下层筋、连接下层筋接头，箍筋与梁上下层筋按分档线绑扎坚固。待梁筋绑扎完毕后，拆除支撑架，将暗梁就位。再用同样的方法绑扎另一方向地梁。钢筋制作必需由专业技术人员进行直螺纹制作、连接,剪断折弯确保钢筋尺寸制作质量。地梁钢筋绑扎时在垫层上弹出主筋位置线，在主筋上画出箍筋位置，主筋在搭接绑扎时，绑扎不少于3道，箍筋与主筋绑扎时箍筋开口交叉布置不得在同一方向并保证135度弯勾，满足抗震要求，严格限制钢筋搭接锚固长度及骨架的大小尺寸。钢筋爱护层限制由于底板下桩伸入承台50mm，底板底层钢筋只能提到桩头上皮，爱护层50mm，在钢筋底篦子下填垫块，垫块尺寸100×100×100mm埋入垫层50mm，垫块位置间距1000mm呈梅花型布置，有桩头的位置不加垫块。柱、墙体插筋限制柱、剪力墙在基础承台梁上生根，所以必需严格限制插筋位置的精确性和稳固性。在垫层上放线时，应放出剪力墙及柱子的外边线，并用红漆在外边线上做好标识，插筋时应严格依据外边线位置放置，并留出爱护层厚度，为了增加插筋的稳定性，钢筋上篦子面，墙每边加一根通长钢筋，柱子加一个箍筋，钢筋Φ14，点焊在承台上皮筋，墙、柱筋与加筋点焊固定。墙体钢筋在距承台1000mm的位置绑扎一道水平钢筋，柱子在距承台1000mm的位置绑扎一道水平箍筋。柱、墙钢筋绑扎柱、墙钢筋绑扎工艺流程：放线→施工缝处理、插筋清理→吊运钢筋至工作面→搭设钢筋绑扎操作、定位架→柱、墙钢筋连接（直螺纹）→接头验收并作出标记→柱、墙钢筋绑扎并校正位置→安装门洞模板、专业预埋→检查验收。柱、墙钢筋绑扎技术要点：直径≥Ф22mm墙体和暗柱钢筋采纳滚压直螺纹套管连接，小于Ф22mm的钢筋，采纳搭接或焊接连接，焊接、搭接接头的错开长度，接头的百分率、接头位置应符合设计和现行规范（GB50204-2002）要求，并刚好将水平定位卡具绑扎就位。柱钢筋的施工工序：套箍筋→焊接（安装）立筋→在柱对角筋上划箍筋位置线→在距柱顶上皮10cm设置→柱定位卡具→往上移动箍筋绑扎。箍筋角部主筋应采纳缠扣绑扎，绑扎接头伸向柱中。绑扎柱的箍筋，应垂直于受力钢筋，并使箍筋弯钩的重叠区，沿受力方向间隔错开设置。对尺寸较大的框架柱应搭设临时操作架，并作钢筋临时定位运用，并设临时支撑，防止钢筋位移。考虑到本工程墙体厚度及高度，在钢筋安装前，应搭设临时操作架兼作钢筋临时定位用，钢筋安装操作架的搭设方法见下图。剪力墙钢筋搭接：墙体水平筋、立筋搭接长度应符合设计要求，各受力钢筋之间的绑扎接头位置应相互错开，相邻水平筋接头在竖向上每隔一根错开1.3×Lae，且大于500，同一截面内钢筋绑扎接头面积占全部钢筋截面面积的50%，立外排钢筋依次就位。墙体钢筋的绑扎站在一侧逐点绑扎另一侧钢筋，并将外排钢筋的绑丝向内排方向顺入。双排钢筋之间应绑拉筋，拉结筋依据设计要求梅花型布置，分别与里外排钢筋分别绑扎。墙上孔洞应依据结构和各专业施工图纸进行预留，洞边U形钢筋应用三根绑丝与墙筋绑扎坚固，禁止后开洞和在墙筋上绑焊。柱、墙、梁钢筋定位限制当钢筋较密时，应提前审核图纸，自内向外分层绑扎，对于主筋应符合搭接及锚固要求，钢筋连接应按同截面50%错开，上、下接头分别保证在同一水平面，利于箍筋绑扎到位。柱分档箍筋间距：在柱的对角钢筋上用粉笔自混凝土面50mm起画箍筋间距，其加密区间距100mm，非加密区间距200mm(留意部分柱子为全高加密，间距100mm)，当分档排到直螺纹套安上时，采纳上下加密方法避开箍筋设置在套管上。柱子主筋与箍筋绑扎时，为绑扎坚固宜采纳缠扣绑扎，并且绑扣的多余绑丝须朝向构件内部。梁箍筋间距分档：起步箍筋距柱边、框架梁边50mm起先设置，加密区间距100mm，非加密区间距150、200mm(依据图纸要求设置)，主次梁交接处沿主梁附加箍筋间距50mm、每侧共3道，按以上间距在已支好的梁底模板上画出箍筋分档线。在已支好的梁底模板上画出箍筋分档线，摆放主梁的下部纵向受力钢筋，并连接纵筋接头，重点检查主次梁钢筋绑扎次序，梁端钢筋的锚固长度。墙体钢筋的定位限制墙体采纳竖向梯子筋及水平限制筋做法。梯子筋采纳Ф12或Ф14的钢筋为立筋，Ф12的钢筋为横向支棍（墙体厚度500mm以上时考虑采纳L10角钢），要求模板的支撑筋分三道（端头刷防锈），距板的顶、底各50mm一道，居中加一道，长度为所运用部位墙截面尺寸减2mm。墙体水平梯子筋为工具式，可周转运用，采纳Ф12或Ф14焊接而成。框架柱钢筋的限制柱受力钢筋依据设计图纸柱主筋的间距焊制钢筋定位框，放置在柱上口端部。柱主筋定位框φ16mm钢筋焊接而成。第六节模板工程本工程基础底板、地梁采纳砖砌模板，剪力墙、柱采纳竹胶模板、结构梁板采纳竹胶模板。地下室承台、底板模板依据本工程地下结构特点，基础承台、底板砖砌模板主要会有以下几种形式：底板下承台模板地下室外墙处底板模板基础底板垫层施工完毕后，利用电子经纬仪及全站仪在基础底板垫层上弹出轴线限制线（具体内容详见测量放线方案），依据图纸按已弹好的轴线限制线外返基础底板外边线，依据弹好的基础地板外边线单面挂线进行底板侧模的组砌施工，侧模组砌后运用1：2.5水泥砂浆对砖模内侧进行中级抹灰，与基础底板垫层交界处抹成小圆角，以利底板防水施工。框架柱模板施工矩形柱模板全部采纳15厚竹胶模板，50×100木方结合φ48钢管、山型卡加固，单片柱模板形成启口状，整体柱模安装依据“推磨法”进行施工。1、工艺流程放线→安装柱模板→柱模板垂直度校正→柱模加固→垂直度复核检查→浇筑混凝土→柱模板拆除→养护。2、施工方法框架柱模板均在后台加工成型后运至工作面组装，柱子每面加工一块模板，每个柱子均有一块模板底部预留150×150mm清扫口，柱模高度按配置到框架梁下皮12mm，预留梁底模厚度，便利梁底模安装及梁柱节点处理。柱钢筋绑扎完成，预埋件及钢筋爱护层垫块固定完毕，且经隐藏验收合格后，依据事先弹好的柱子外边线安装柱模板，各模板交界处均粘贴海面胶条，保证混凝土浇筑时不漏浆。柱模安装过程中随时运用线锤调整模板垂直度，检查调整后加固柱模。柱模加固采纳双钢管山型卡φ14对拉螺栓进行加固，间距600mm一道，四面均设。同一轴线的柱子，要先安装、校正两端柱子，然后拉通线，校正中间柱子。模板支设完成后，利用预留的清扫口将柱模内清理干净，申报监理检查11地下室剪力墙模板地下室剪力墙依据设计要求地下室外墙为双面硬架支模，双面模板采纳15厚竹胶模板，密肋50×100木方、φ48双钢管、山型卡、穿墙螺栓加固，穿墙螺栓与基槽支护桩或地连墙结构连接，穿墙螺栓间距600mm，梅花形布置，螺栓反复运用降低技术措施成本。梁板模板一般梁板处板厚为110mm、120mm、130mm、300mm、250mm。本工程梁板模板全部采纳覆膜木模板，支撑采纳φ48碗扣式脚手架早拆成套支撑系统。地下一层无梁楼盖处板厚为450mm，较一般顶板厚3、4倍，地下一层顶板模板及支撑系统干脆关乎施工及结构的平安，是施工重点中的重点。施工中我单位将采纳加密碗口架体支撑体系，板模板底下设置密肋木方。综合说明由于其中模板支撑架高4.75米（减板厚0.45减木方厚0.2），为确保施工平安，编制本专项施工方案。设计范围包括：楼板，长×宽＝9.3m×8.4m，厚0.45m。特殊说明：碗扣式模板支架目前尚无规范，本计算书参考扣件式规范的相关规定进行计算。据探讨，碗扣式模板支架在有上碗扣的状况下，其承载力可比扣件式提高15％左右，在计算中暂不做调整，但在搭设过程中要留意检查，支模架的上碗扣不能缺失。模板支架选型依据本工程实际状况，结合施工单位现有施工条件，经过综合技术经济比较，选择碗扣式钢管脚手架作为模板支架的搭设材料，进行相应的设计计算。编制依据1、中华人民共和国行业标准，《建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术规范》（JGJ130－2001）。2、《建筑施工平安手册》(杜荣军主编)。3、建设部《建筑施工平安检查标准》(JGJ59-99)。4、本工程相关图纸，设计文件。5、国家有关模板支撑架设计、施工的其它规范、规程和文件，此外，在计算中还参考了浙江省地方标准《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》(J10905-2006)的部分内容。搭设方案基本搭设参数模板支架高H为4.75m，立杆步距h（上下水平杆轴线间的距离）取1.2m，立杆纵距la取0.9m，横距lb取0.9m。立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的自由长度a取0.3m，剪刀撑纵横4m-4.5m设置一道，整个支架的简图如下所示。模板底部的方木，截面宽50mm，高100mm，布设间距0.3m。材料及荷载取值说明本支撑架运用Φ48×3.5钢管，钢管壁厚不得小于3mm，钢管上严禁打孔；采纳的扣件，应经试验，在螺栓拧紧扭力矩达65N·m时，不得发生破坏。模板支架承受的荷载包括模板及支架自重、新浇混凝土自重、钢筋自重，以及施工人员及设备荷载、振捣混凝土时产生的荷载等。板模板支架的强度、刚度及稳定性验算荷载首先作用在板底模板上，依据"底模→底模方木/钢管→横向水平钢管→可调托座→立杆→基础"的传力依次，分别进行强度、刚度和稳定性验算。其中，取与底模方木平行的方向为纵向。板底模板的强度和刚度验算模板按三跨连续梁计算，如图所示:（1）荷载计算，按单位宽度折算为线荷载。此时，模板的截面反抗矩为：w＝1000×152/6=3.75×104mm3；模板自重标准值：x1＝0.3×1=0.3kN/m；新浇混凝土自重标准值：x2＝0.45×24×1=10.8kN/m；板中钢筋自重标准值：x3＝0.45×2×1=0.9kN/m；施工人员及设备活荷载标准值：x4＝1×1=1kN/m；振捣混凝土时产生的荷载标准值：x5＝2×1=2kN/m。以上1、2、3项为恒载，取分项系数1.35，4、5项为活载，取分项系数1.4，则底模的荷载设计值为：g1=(x1+x2+x3)×1.35=(0.3+10.8+0.9)×1.35=16.2kN/m；q1=(x4+x5)×1.4=(1+2)×1.4=4.2kN/m；对荷载分布进行最不利布置，最大弯矩取跨中弯矩和支座弯矩的较大值。跨中最大弯矩计算简图跨中最大弯矩计算公式如下:M1max=0.08g1lc2+0.1q1lc2=0.08×16.2×0.32+0.1×4.2×0.32=0.154kN·m支座最大弯矩计算简图支座最大弯矩计算公式如下：M2max=-0.1g1lc2-0.117q1lc2=-0.1×16.2×0.32-0.117×4.2×0.32=-0.19kN·m；经比较可知，荷载依据图2进行组合，产生的支座弯矩最大。Mmax=0.19kN·m；（2）底模抗弯强度验算取Max(M1max，M2max)进行底模抗弯验算，即σ=0.19×106/(3.75×104)=5.067N/mm2底模面板的受弯强度计算值σ=5.067N/mm2小于抗弯强度设计值fm=13N/mm2，满足要求。（3）底模抗剪强度计算。荷载对模板产生的剪力为Q=0.6g1lc+0.617q1lc=0.6×16.2×0.3+0.617×4.2×0.3=3.693kN；依据下面的公式对底模进行抗剪强度验算：τ=3×3693.42/(2×1000×15)=0.369N/mm2；所以，底模的抗剪强度τ=0.369N/mm2小于抗剪强度设计值fv=1.3N/mm2满足要求。（4）底模挠度验算模板弹性模量E=9000N/mm2；模板惯性矩I=1000×153/12=2.812×105mm4；依据JGJ130－2001，刚度验算时采纳荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此，底模的总的变形依据下面的公式计算：ν=0.355mm；底模面板的挠度计算值ν=0.355mm小于挠度设计值[v]=Min(300/150，10)mm，满足要求。底模方木的强度和刚度验算按两跨连续梁计算（1）荷载计算模板自重标准值：x1=0.3×0.3=0.09kN/m；新浇混凝土自重标准值：x2=0.45×24×0.3=3.24kN/m；板中钢筋自重标准值：x3=0.45×2×0.3=0.27kN/m；施工人员及设备活荷载标准值：x4=1×0.3=0.3kN/m；振捣混凝土时产生的荷载标准值：x5=2×0.3=0.6kN/m；以上1、2、3项为恒载，取分项系数1.35，4、5项为活载，取分项系数1.4，则底模的荷载设计值为：g2=(x1+x2+x3)×1.35=(0.09+3.24+0.27)×1.35=4.86kN/m；q2=(x4+x5)×1.4=(0.3+0.6)×1.4=1.26kN/m；支座最大弯矩计算简图支座最大弯矩计算公式如下:Mmax=-0.125×(g2+q2)×la2=-0.125×(4.86+1.26)×0.92=-0.62kN·m；（2）方木抗弯强度验算方木截面反抗矩W=bh2/6=50×1002/6=8.333×104mm3；σ=0.62×106/(8.333×104)=7.436N/mm2；底模方木的受弯强度计算值σ=7.436N/mm2小于抗弯强度设计值fm=13N/mm2，满足要求。（3）底模方木抗剪强度计算荷载对方木产生的剪力为Q=0.625(g2+q2)la=0.625×(4.86+1.26)×0.9=3.443kN；依据下面的公式对底模方木进行抗剪强度验算：τ=1.033N/mm2；所以，底模方木的抗剪强度τ=1.033N/mm2小于抗剪强度设计值fv=1.3N/mm2满足要求。（4）底模方木挠度验算方木弹性模量E=9000N/mm2；方木惯性矩I=50×1003/12=4.167×106mm4；依据JGJ130－2001，刚度验算时采纳荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此，方木的总的变形依据下面的公式计算：ν=0.521×(x1+x2+x3)×la4/(100×E×I)+0.192×(x4+x5)×la4/(100×E×I)=0.358mm；底模方木的挠度计算值ν=0.358mm小于挠度设计值[v]=Min(900/150，10)mm，满足要求。托梁材料计算依据JGJ130－2001，板底托梁按二跨连续梁验算，承受本身自重及上部方木小楞传来的双重荷载，如图所示。（1）荷载计算材料自重：0.0384kN/m；(材料自重，近似取钢管的自重，此时，偏于保守)方木所传集中荷载：取（二）中方木内力计算的中间支座反力值，即p=1.25(g2+q2)la=1.25×(4.86+1.26)×0.9=6.885kN；按叠加原理简化计算，钢管的内力和挠度为上述两荷载分别作用之和。（2）强度与刚度验算托梁计算简图、内力图、变形图如下：托梁采纳：木方:100×100mm；W=166.667×103mm3；I=833.333×104mm4；支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN·m)支撑钢管计算变形图(mm)支撑钢管计算剪力图(kN)中间支座的最大支座力Rmax=25.289kN；钢管的最大应力计算值σ=2.07×106/166.667×103=12.419N/mm2；钢管的最大挠度νmax=1.017mm；支撑钢管的抗弯强度设计值fm=205N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值σ=12.419N/mm2小于钢管抗弯强度设计值fm=205N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度计算值ν=1.017小于最大允许挠度[v]=min(900/150,10)mm,满足要求!立杆稳定性验算立杆计算简图1、不组合风荷载时，立杆稳定性计算（1）立杆荷载。依据《规程》，支架立杆的轴向力设计值N应按下式计算：N=1.35∑NGK+1.4∑NQK其中NGK为模板及支架自重，明显，最底部立杆所受的轴压力最大。将其分成模板（通过顶托）传来的荷载和下部钢管自重两部分，分别计算后相加而得。模板所传荷载就是顶部可调托座传力，依据节，此值为F1=25.289kN。除此之外，依据《规程》条文说明条，支架自重按模板支架高度乘以0.15kN/m取值。故支架自重部分荷载可取为F2=0.15×4.75=0.712kN；立杆受压荷载总设计值为：Nut=F1+F2×1.35=25.289+0.712×1.35=26.251kN；其中1.35为下部钢管自重荷载的分项系数，F1因为已经是设计值，不再乘分项系数。（2）立杆稳定性验算。按下式验算φ--轴心受压立杆的稳定系数，依据长细比λ按《规程》附录C采纳；A--立杆的截面面积，取4.89×102mm2；KH--高度调整系数，建筑物层超群过4m时，按《规程》采纳；计算长度l0按下式计算的结果取大值：l0=h+2a=1.2+2×0.3=1.8m；l0=kμh=1.185×1.664×1.2=2.366m；式中：h-支架立杆的步距，取1.2m；a--模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度，取0.3m；μ--模板支架等效计算长度系数，参照《规程》附表D－1,取1.664；k--计算长度附加系数，按《规程》附表D－2取值为1.185；故l0取2.366m；λ=l0/i=2.366×103/15.8=150；查《规程》附录C得φ=0.308；KH=1/[1+0.005×(4.75-4)]=0.996；σ=N/(φAKH)=26.251×103/(0.308×4.89×102×0.996)=174.951N/mm2；立杆的受压强度计算值σ=174.951N/mm2小于立杆的抗压强度设计值f=205N/mm2，满足要求。立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p≤fg地基承载力设计值:fg=fgk×kc=120×1=120kPa；其中，地基承载力标准值：fgk=120kPa；脚手架地基承载力调整系数：kc=1；立杆基础底面的平均压力：p=N/A=26.251/0.25=105.005kPa；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=26.251kN；基础底面面积：A=0.25m2。p=105.005kPa≤fg=120kPa。地基承载力满足要求！模板安装管理措施模板面平整干净，涂模板隔离剂、模板缝用海绵不干胶粘贴封闭，以杜绝跑浆、加固用的脚手管要直，以保证组合模板的表面平整。浇制砼时要分层循环浇灌振捣，严禁一次浇灌到顶。浇灌砼时设专人看模。地下室内剪力墙柱采纳穿墙螺栓加固的方法，模板支设时位置要精确，墙面、柱面垂干脆缝符合要求。模板支设中进行检查，检查孔洞位置数量的精确性，检查预埋铁件，钢套管位置的精确性不得遗漏。检查合格后准许合模，并交下工序检查和施工。模板支设前要留意对墙、柱根部清理干净，以保证砼接茬质量。组装模板的质量标准按〈GBT214-89〉施工规范专人检查，严把质量关。顶板支模时要搭设满堂红脚手架对模板进行支撑，满堂红脚手架立杆间距为1m，水平间距为1.5m～1.8m，并设置扫地杆。现浇钢筋砼梁板当跨度大于或等于4m时，模板应起拱，起拱高度宜为全跨长度的1‰～3‰或遵照设计要求。起拱处按设计要求，保证楼板的厚度。现浇结构的模板及其支撑系统拆模时，砼强度应符合规范要求和设计要求，遇有特殊状况状况拆模后梁板下加设临时支撑。柱、地梁模板：地梁支模前，先检查柱和地梁外边线尺寸是否正确无误后方可支模，以钢管、木方、木楔加固，U型卡一边卡满。支模时要留意柱的垂直度，随时用经纬仪修正，支模完毕后，挂通线保证梁的顺直。在柱脚处抹水泥砂浆1:2.5防止砼振捣时漏浆。第七节混凝土工程混凝土浇筑施工本部分混凝土施工不含主楼核心筒下2500mm底板混凝土浇筑。主楼核心筒下2500mm底板混凝土浇筑详见大体积混凝土施工方法。基础混凝土全部采纳商品混凝土，输送泵浇注。混凝土浇注运用三台固定式混凝土输送泵进行浇筑。混凝土浇注实行斜向分层浇注的方法，利用混凝土塌落度14～16厘米的自然条件，形成大斜坡。一个坡度薄层一个坡度薄层的浇注，循环推动，一步压一步，一层压一层，使每步混凝土在初凝前都能浇注上步混凝土，直至完成整个基础混凝土施工。混凝土浇注分布分层前行，振捣棒手紧随其后，前后左右每隔30cm一棒，振捣方法：快插慢拔，振捣匀称，本层混凝土振捣时振捣棒要插入下层5cm深，使两层混凝土结合成一体，肯定不允许漏振、过振现象。地下室底板混凝土浇注后初凝前用大木杠墩实、墩平，用木抹子抹平，随后依据底板混凝土硬化状况再分二次用木抹子搓平、搓实、硬交活。技术措施基础混凝土全部采纳商品混凝土，可保证混凝土搅拌质量稳定。依据混凝土浇注状况能保证按时按量供应。搅拌站提前对混凝土运输车及输送泵进行检修保养，使其在近2天的基础混凝土施工中发挥其作用，保证混凝土浇注顺当完成。整个基础混凝土所用水泥选用同一地方，同一品种，运用同一个协作比。为降低注入温度，实行分层斜面浇注方法。混凝土运输车到现场后快速正转1分钟，再倒转卸灰。在混凝土浇注前，提前与气象部门联系，预料混凝土浇注时一周内天气变更状况，避开大雨时间。混凝土浇注要错开停电日，为预防出现意外状况，现场备发电机2台。较厚处混凝土应实行必要的保温养护，以防止混凝土表面温度散失过快，而造成混凝土内外温差过大产生裂缝，保温方法采纳在混凝土表面铺一层塑料布，上面铺盖草袋子，铺设状况是测温状况而定。混凝土施工采纳二振、一墩、三搓硬交活。两振即振捣棒振过之后，混凝土初凝前再用平板振捣器振一遍。一墩是用大木杠墩，平板振捣器振过之后，用大木杠墩一遍，把浆抖出来。三搓是用木抹子三次搓麻交活，在加上保温养护措施，以达到最大限度地削减混凝土裂缝，满足强度和抗渗要求。砼的振捣依据砼泵送时自然形成一个坡度的实际状况，在浇筑带的前后布置两道振动器。第一道布置在砼的卸料点，主要解决上部砼的捣实。由于钢筋间距较密，其次道布在砼坡脚处，确保下部砼的密实。随着砼浇筑工作的向前推动，振动器也相应跟上，以确保整个高度砼的质量。砼的泌水处理大流淌性的砼在浇筑，振捣过程中上涌的泌水和浮浆顺砼坡面下流到沆底，大部分的泌水通过两侧模板底部预留孔排出坑外，少量来不及解除的泌水随着砼浇筑向前推动赶至基坑顶端，由顶端模板下部的预留孔排至坑外。当砼在坡面的坡脚接近顶端模板时，变更砼浇筑方向，即从顶端往回浇筑，与原斜坡形成一个集水坑，另外有意识的加强两侧模板处的砼浇筑强度,这样集水坑逐步在中间缩小成水潭，用软轴泵刚好解除。地下结构后浇带施工方法技术打算后浇带施工前应对材料、施工时间、现场状况进行检查核对，以确定对设计与规范的符合性，预料施工后对功能的有效性，并做好核对记录。确定施工方案，针对后浇带不同的部位，不同的功能要求，不同的现场状况，编制满足设计规范和工艺要求的施工技术措施。对施工操作人员进行书面技术交底，其主要内容为：施工前、施工中、施工后应留意的事项和操作要求、细部构造及技术质量要求。应熟识设计图纸、本施工工艺标准及相关技术规程，对后浇带的做法、位置、配筋进行了解，以确定后浇带上述内容的合理性，并确定是否提出修改建议。后浇带的留置后浇带的位置、宽度应符合设计要求，已场地平整，放线无误，垫层施工完毕。后浇带的型式依据设计图纸要求进行留置，保证成型的措施应按施工方案进行落实。地下室底板防水后浇带留置地下室底板防水施工→底板底层钢筋绑扎→后浇带两侧钢板止水带下侧先用短钢筋头(钢筋间距400)与板筋点焊→绑扎双层钢丝网于钢筋头上,钢丝网放置在先浇砼一侧→治水带处预埋木方→止水带上侧短钢筋头点焊及绑扎双层钢丝网于钢筋头上→后浇带两侧砼施工→后浇带处砼余浆清理→后浇带两侧砼养护→后浇带盖模板爱护钢筋。采纳止水条，后浇带模板采纳木模支撑侧模，保证砼侧面平整、密实，以使止水条与砼表面粘贴坚固，更好发挥止水条的止水效果。地下室外墙防水后浇带留置外墙常规钢筋施工→水带处预埋木方→钢板处柱分别箍筋焊接→焊短钢筋头于止水钢板上和剪力墙竖筋上→绑扎双层钢丝网于钢筋头上,钢丝网放置在先浇砼一侧→封剪力墙外模，并加固坚固→后浇带两侧砼浇筑→后浇带两侧砼养护。后浇带砼浇筑地下室底板后浇带砼浇筑凿毛并清洗砼界面→钢筋除锈、调整→抽出后浇带处积水→安装止水条或止水带→砼界面放置与后浇带同强度砂浆或涂刷砼界面处理剂→后浇带砼施工→后浇带砼养护。地下室外墙防水后浇带砼浇筑清理先浇砼界面→钢筋除锈、调直→放置止水条或止水带（若采纳钢板止水带则无此项），→封后浇带模板，并加固坚固→浇水潮湿模板→后浇带砼浇筑。后浇带两侧砼面上的浮浆、松散砼应予凿除，并用压力水冲洗干净，涂刷砼界面处理剂或水泥砂浆。地下室底板后浇带施工时不得有积水。后浇带处的钢筋应进行除锈，已将钢筋调整平直。后浇带的模板已封闭严密，且应保证砼施工后新旧砼没有明显的接搓。已将止水条或止水带固定坚固，确保位置精确。材料和质量要点材料的关键要求所运用的砼应有协作比报告单。应采纳比后浇带两侧砼提高一个等级的补偿收缩砼。在满足强度要求及工艺要求的状况下，其塌落度宜尽可能小一些。商品砼应有“砼开盘鉴定证明”。防水材料、遇水膨胀橡胶止水条、膨胀剂和外加剂等材料均应有合格证，且复检合格后方可运用。技术关键要求新旧砼界面应先放与所浇砼同强度等级的砂浆。模板应严密、稳固、砼施工时不得漏浆与变形。膨胀剂和外加剂掺量应符合设计及产品性能要求。止水条安装好后，应尽快支配后浇带砼浇筑。质量关键要求砼的浇筑应密实，成型应精确，应特殊留意新旧砼界面处的砼密实度。砼浇筑后应覆盖保湿养护。防水后浇带的施工应留意界面的清理及止水条、止水带的爱护，并保证防水功能技术措施的落实。严禁后浇带处有渗漏现象。质量标准主控项目后浇带所用止水带、遇水膨胀止水条和中埋式止水带和填缝材料必需符合设计要求。后浇带、埋设件等细部作法须符合设计要求，严禁有渗漏；若设计无要求时，可选用本工艺标准中的一种，经设计确认后施工。砼必需内实外光，对出现的缺陷应有书面处理方案或措施，并保存处理记录。一般项目后浇带的模板必需稳固、密封、平整，具有足够强度、刚度及稳定性，以确保砼的成型几何尺寸。后浇带的钢筋必需除锈干净，位置正确，绑扎质量应符合设计及规范要求。止水条、止水条应固定牢靠、平直、不得有扭曲现象。接缝处砼表面应密实、干净、干燥。成品爱护后浇带浇筑完毕应在12h以内加以覆盖，保湿养护，养护时间不得少于28d,当日平均气温低于5℃时，不得浇水。在砼强度达到1.2N/mm2前不得在其上踩踏或其它作业。后浇带砼未浇筑前宜有爱护钢筋的措施，可用模板盖住钢筋；防止地下室大梁和设备基础后浇带处有积水锈蚀钢筋，应预留截面为350×350，深度比梁或基础底标凹凸250的小积水坑，以便可用潜水泵刚好把积水抽出。第八节大体积混凝土施工本工程主楼核心筒下底板B1厚为2500mm,基础埋深10.15m，基础底板、承台采纳C40混凝土抗渗等级为S8。基础底板为超厚大体积混凝土，因此，基础底板大体积混凝土工程施工是整个混凝土工程难点之所在。施工必需解决好混凝土的应力应变问题，为此要对混凝土施工中的绝热温升、温差进行有效的限制，并且使混凝土有较长的初凝时间，确保底板混凝土不出现施工冷缝，以保证混凝土的强度、耐久性。预料本工程底板大体积混凝土施工时间将在3、4月，平均气温较低，有肯定的施工难度，我们要围绕：混凝土最高温度限制在85℃以内，入模温度不超过20℃及限制混凝土内外温差在25℃范围之内的标准要求，实行牢靠的施工技术和管理措施，充分考虑原材料选择、协作比设计优化、降温措施、混凝土搅拌运输、浇注、循环水冷却及覆盖养护等各个方面的影响因素，实行布置温度传感器，跟踪监测混凝土内部温度变更，利用计算机刚好收集、计算混凝土温度，了解水化热状况，使大体积混凝土底板施工质量处于受控状态。大体积混凝土内力计算大体积混凝土温度应力和收缩应力的分析在大体积混凝土浇筑前，依据施工拟实行的防裂措施和已知施工条件，先通过计算估计可能产生的最大温度收缩应力，当K=ft/σmax≥1.15时，不超过混凝土的抗拉强度，则表示所采纳的施工措施能有效的限制和预防裂缝的出现满足大体积混凝土抗裂要求。经计算底板混凝土最大绝热温升值为59.38℃，混凝土的中心最大温度与表层最大温度均出现在第三天，计算值分别为63.6℃和51.31℃，由总温差而引起的最大收缩应力σmax为0.195N/mm2，C40混凝土的抗拉强度ft为1.71N/mm2，ft/σmax=7.43≥1.15满足大体积混凝土抗裂要求。相应计算数据结果汇总如下：大体积混凝土温度龄期混凝土中心温度℃混凝土表层温度℃混凝土内平均温度℃3天63.6051.3157.4556天61.8249.9255.8709天58.8547.6153.23012天53.5043.4549.47515天47.5638.8343.19518天42.2234.6838.45021天38.6631.9235.29024天36.2830.0633.17027天34.5028.6831.59030天33.9128.2231.065应力计算龄期瞬时弹性模量N/mm2混凝土干缩率收缩当量温差℃结构计算温差℃3天0.7689×1040.248×10-42.486天1.3560×1040.489×10-44.893.9959天1.8041×1040.723×10-47.234.98012天2.1462×1040.950×10-49.506.02515天2.4074×1041.170×10-411.708.48018天2.6067×1041.384×10-413.846.88521天2.7589×1041.591×10-415.915.23024天2.8751×1041.792×10-417.924.13027天2.9638×1041.987×10-419.873.53030天3.0315×1042.177×10-421.772.425各区段拉应力龄期平均弹性模量N/mm2平均地基约束系数平均应力松弛系数砼内拉应力N/mm26天1.0625×1040.2366×10-40.1970.0229天1.5801×1040.1897×10-40.2100.02512天1.9752×1040.1689×10-40.2140.02815天2.2768×1040.1570×10-40.2230.03718天2.5071×1040.1496×10-40.2410.02821天2.6828×1040.1446×10-40.2770.0224天2.8170×1040.1413×10-40.3340.01527天2.9195×1040.1388×10-40.4200.01230天2.9977×1040.1367×10-40.7370.008大体积混凝土施工施工组织施工打算1、熟识四周环境，现场核对总平面图，依据红线桩，对现场标高和平面位置进行测定。2、办理施工许可证、环保、卫生、治安、消防等手续和证件，做好各项打算工作。3、现场及四周的地下管网作具体调查，做好施工平面布置，进行现场临电临水、办公用房及临时道路施工。4、对配备的机械设备进行合理布置，以确保足够的资源，良好的运行。5、已拟定进场的操作人员就操作工艺、质量要求、平安、卫生、治安、消防学问进行交底教化，以保证工程质量、平安目标的实现。6、浇筑之前，先用与混凝土成分相同的砂浆潮湿泵管。7、现场备用一部分减水剂，当混凝土坍落度达不到要求时，可以掺入少量的减水剂，经搅拌车搅拌后，再进行浇筑。8、选择天气良好的时间段进行底板混凝土浇筑。混凝土原材料和协作比优化的限制1、依据设计级配和总混凝土方量，对于原材料的质量限制尤为关键,混凝土的水灰比宜为0.4～0.5，砂率为40%左右。所运用的混凝土必需统一协作比、统一水泥厂家、统一外加剂厂家、统一混凝土温度，以降低混凝土强度的离散性，削减混凝土内部温度差。做到原材料统一、级配统一、计量统一。2、所用原材料必需符合现行国家标准及规范的规定，同时在混凝土施工中必需按相应的规范要求进行抽检，确保其质量符合要求。3、水泥选用一般硅酸盐42.5Mpa水泥,与此同时掺用适量比例的粉煤灰和矿渣粉等活性混合材料，起到降低水泥用量，改善混凝土的和易性，降低水化热的作用，使得混凝土温升峰值得到肯定的限制。4、粗细骨料的选择，粗骨料选用5－25碎石连续级配，含泥量指标小于1%，细骨料采纳细度模数2.5左右的中粗砂，含泥量指标小于2%。5、外加剂采纳减水缓凝剂，以削减用水量，削减水泥用量，改善混凝土工艺的特性，放慢水泥的水化热释放速度，推迟和降低水化热峰值。6、现场施工混凝土的坍落度限制在180±30mm。7、底板的特定混凝土均应进行试配，符合要求后方能进行正式拌制。8、凝聚时间要求初凝为8-10小时。9、在高温季节施工有必要时要预冷却骨料，如在混凝土拌制时加入冰水，使混凝土拌合物保持较低的入模温度。混凝土施工工艺限制1、严格限制混凝土入模温度。为了尽量降低混凝土的最高温升，在泵车水平输送管的整个长度范围内覆盖草袋，常常喷洒冷水，以削减混凝土泵送过程中汲取太阳的辐射热。2、混凝土表面处理首先按面标拍板压实，长刮尺刮平；其次初凝前用铁滚筒数遍碾压、滚平；最终，终凝前，用木蟹打磨压实、整平，以闭合混凝土收水裂缝。3、混凝土养护主要是保温保湿养护，保温养护能削减混凝土表面的热扩散，削减混凝土表面的温差，防止产生表面裂缝，保温养护还能限制混凝土内外温差过高，防止产生贯穿裂缝。保湿养护能防止混凝土表面脱水而产生表面干缩裂缝，再者能使水泥水化顺当进行，提高混凝土的极限拉伸强度。4、加强测温柔温度监测与管理，确保混凝土内外温差限制在25℃以内。5、刚好向搅拌站反馈现场混凝土实际坍落度、可泵性、和易性等质量信息，以有利于限制搅拌站出料质量。6、混凝土搅拌车进场，要严格把好混凝土品质关，检查搅拌车运输时间、混凝土坍落度、可泵性是否达到规定要求。对不合格者坚决予以退车，严禁不合格混凝土进入泵车输送。7、每台泵车进料量要刚好反映到调度室，按浇捣总量刚好平衡搅拌车进入各泵位，基本做到浇捣速度相同，齐头并进。（1）混凝土:A.底板混凝土强度等级为C40，混凝土抗渗等级为S8。为保证砼的抗渗等级，施工时在砼中加入膨胀剂。混凝土采纳商品混凝土。B.组织好砼养护所需的塑料布、麻袋等材料进场。C.商品混凝土由混凝土搅拌站供应材质证明，由现场进行试块制作和试验。商品搅拌站依据所选用的水泥品种、砂石级配、粒径、含泥量和外加剂等进行混凝土预配，最终得出优化协作比，试配结果通过项目经理部审核后，提前报送到工程管理方和监理工程师审查合格后，方准许生产。现场搅拌混凝土的限制程序与上述方法相同。D.混凝土试件的留置：一般混凝土试块：每拌制100盘且不超过lOOm3的同协作比混凝土，其取样不得少于一次；每工作班拌制的同协作比混凝土不足一盘时，其取样不得少于一次。混凝土抗渗试块：每500m3的同协作比混凝土取样一次，不足500m3按500m3计算。见证取样数量为总量的30％。E.砼外加剂如AEA、泵送剂等必需供应出厂合格证、材质证明等资料。各项资源组织1、大型机械设备的投入：A.混凝土泵的平均泵送量Q1的计算：混凝土泵的实际平均输出量Q1的计算：式中Q1－每台混凝土泵的实际平均输出量(m3／h)Qmax－每台砼泵最大输出量取70m3／h,m－配管条件系数取0.85n－作业效率取0.6因此Q1=70×0.85×0.6=35.7(m3／h)B.混凝土运输搅拌车的配置当混凝土泵连续作业时，每台混凝土泵所需配备的混凝土搅拌运输车数量按下式计算：N1=Q1(60L1/S+T1)/60V式中N1—混凝土搅拌运输车台数(台)Q1—每台混凝土泵的实际平均输出量(m3／h)V1—每台混凝土搅拌车的容量(m3)，取8m3S—混凝土搅拌运输车的平均行车速度，取45km／hL1—混凝土搅拌运输车的来回距离(km)，取4kmT1—每台混凝土罐车总计停留时间(min)，取20minN1=1.88(台)即每