模板工程施工方案(二号库)

二号线运用库模板工程施工方案工程概况本工程为广州地铁嘉禾车辆段二号线运用库。建筑面积34099.76㎡，建筑高度14.10m，建筑层：地上一层，主要层高为7.5m和9.3m，运用功能为停车检修和办公，主体结构高度为14.1m。总长度为314.2m，总宽度为113.1m。结构形式：排架结构，采纳CFG桩基础，承载力形式为摩擦端承，桩长约14m，混凝土强度等级C20；协助分间为二层，结构形式：框架结构。±0.000相当于广州城建高程14.820m。室内外高差150㎜。运用库屋盖为钢网架，上盖彩钢夹心板，铝合金门窗，外墙面砖灰白色相间布置，内墙面刷乳白色乳胶漆，停车列检棚间地面为环氧树脂自流平，整体道床间地面为混凝土地面。模板工程共18462.22㎡，其中承台和基础梁所需模型面积为4543.78㎡，结构柱和连梁所需模型面积为8848.20㎡，F区框架结构所需模型面积为5070.24㎡。施工部署承台和基础梁运用钢模型，共配置257.6㎡钢模型。承台共有四桩承台102个，五桩承台75个，六桩承台19个，九桩承台25个。四桩承台配置104㎡，共10套；五桩承台配置78.4㎡，共7套；六桩承台配置24.8㎡，共2套；九桩承台配置50.4㎡，共3套。基础梁模型运用承台模型倒用。结构柱和连梁施工，共配置1074㎡。结构柱中除900×900运用钢模外，其余结构柱和连梁均运用木模型。结构柱钢模配置状况如下：高度为10800㎜模型加工3套，高度为8700㎜模型加工2套，高度为7600㎜模型加工5套，高度为2100㎜模型加工5套，高度为1100㎜单牛腿模型加工3套，高度为1100㎜双牛腿模型加工2套，共同374㎡。木模型配置700㎡，均用2440×1220×18㎜胶合板，背木用50×100㎜方木。F区的梁、板和柱均用木模型，共配置850㎡。分三段施工（分别是17-27轴、28-37轴和38-46轴），配置一套模型。梁和板用门式支架作为支撑体系，用胶合板作面板，用50×100㎜方木作横向肋，用100×100㎜方木作纵向肋。柱用胶合板作面板，用50×100㎜方木作竖向肋。模板施工3.1模板安装3.1.1承台和基础梁㈠承台和基础梁模板的设计承台和基础梁模面板选用4㎜钢板,纵横肋条选用63×5㎜扁钢，间距300㎜，四周用∠63×63×5㎜角钢。㈡模型安装结构模型采纳定型钢模，模型采纳钢管锁定，并用设于基坑边坡的短斜钢管支撑进行加固。墙模板安装㈠剪力墙模板的设计面板选用2240×1220×18㎜胶合板,内楞用50×100㎜方木（水平），间距250㎜，外楞选用φ48×3.5㎜钢管,外楞间距500㎜。内外楞采纳φ16㎜对拉螺栓锁紧,间距500×500㎜。墙体稳定用φ48×3.5㎜钢管作斜撑，地面预埋，端部顶撑，间距500㎜。㈡剪力墙模板的施工及细部处理⑴墙模板安装时，依据边线先立一侧模板，临时用支撑撑住，用线锤校正模板的垂直，然后钉牢，再用斜撑和平撑固定。为了保证墙体的厚度正确，在墙两侧模板之间，上下两道采纳3cm短角钢加焊Ф10钢筋做撑头，水平间距@500㎜，中间对拉螺栓两头用蝴蝶扣，间距@500⑵针对墙模与梁板模板接缝处，以往工程出现砼表面平整度变差较大，有蜂窝、砂带夹层现象。因此，来避开此现象发生实行如下几点措施：①满意设计要求的前提下，第一次浇捣的砼位于对拉螺栓上方30～50mm②其次次浇筑砼之前，先把接缝处下方30～50mm③在施工缝处模板增设钢管斜撑；④严格依据施工规范，要其次次浇筑砼前，按规范要求进行施工缝处理，即先在施工缝处浇筑与墙砼同协作比的水泥砂浆50～100用电钻在施工缝处钻孔，以便解除墙头积水。⑶清理孔留设：为了清理干净墙内垃圾、锯末、木屑等，在墙一侧模底留出100×200清扫洞口，从而保证浇捣质量。3.1.㈠柱模板的设计900×900的结构柱采纳钢模，面板采纳5㎜厚钢板，肋条采纳∠63×5㎜等边角钢，间距300㎜，柱箍采纳两根[100×48×5.3槽钢，间距1000㎜，角拉杆选用φ32㎜螺栓。其余柱模面板选用2440×1220×18㎜胶合板,竖楞选用50×100㎜方木,柱箍采纳两根[100×50×3.0㎜冷弯槽钢或两根□60×40×2.5㎜矩形钢管，其间距、数量分别见下表。柱模板用料表面板材料柱子断面柱箍断面柱箍间距竖楞15㎜胶合板400×400500×600两根[100×50×3.0㎜冷弯槽钢，角拉杆Ф22㎜5600边每侧四根50×100mm方木，其余边每侧三根50×100600×600600×800两根[100×50×20×3.0㎜内卷边槽钢，角拉杆Ф25㎜5800边每侧五根50×100mm方木，其余边每侧四根50×100㈡柱模的施工依次安装柱模时，应先在楼面上弹出柱轴线及边线→测定标高→找平柱脚→立柱模→加柱箍→支设侧面稳定斜撑→浇捣砼→拆柱模（修整，翻至上一层运用）。㈢柱模施工的要点及细部要求⑴为保证断面尺寸，在柱断面用四个脚用∠25×25×3mm角钢焊接在柱筋上作限位，用水准仪将相邻的准点转移到柱钢筋上（一般为楼层结构标高上500mm⑵柱与梁板的接头尺寸精确与否是影响结构外观的主要因素，在施工中也是难点之一。首先在安装柱模时，限制好垂直度与断面尺寸大小，梁板模安装基本结束时，在梁板模上做二次放样，核对柱头是否偏位，对柱施工缝留设较低的柱头应加设一道柱箍，防止涨模。⑶在柱模接头处，用电钻钻出两个孔洞，解除柱头积水，以保证砼质量。⑷清理孔留设：为了清理干净柱内垃圾、锯末、木屑等，在柱一侧模底下留出100×200的清扫洞口，从而保证砼浇捣质量。3.1.4连㈠连梁模板及支撑的设计面板选用2440×1220×18㎜胶合板，梁模板背木采纳50×100㎜方木，楞条采纳Φ48×3.5㎜钢管，对拉螺栓选用φ12钢筋。其间距、数量分别见下表。连梁模板用料表梁高h底模背木断面底模背木间距侧模背木断面侧模背木间距侧模楞条断面侧面楞条间距备注45070050×100mm350㎜50×100mm300㎜Φ48×3.5600两道拉杆连梁底模用料表梁高h次楞断面次楞间距主楞断面主楞间距450～60050×100300100×1001200㈡连梁板模板安装操作流程如下：安放门架→上顶托、主楞木、次楞木→梁模安装→梁板钢筋安装→梁板混凝土浇筑→养护→混凝土达到拆模强度，拆除模板、支撑→模板翻转上一层→接着以上工序㈢连梁模板梁模板安装后，要拉中线进行检查，复核各梁模中心位置是否对齐，待平板模板安装后，检查并调整标高，将木楔钉牢在垫板上。各顶撑之间要设水平撑或剪刀撑，以保持顶撑的稳固。为了深梁绑扎钢筋的便利，在梁底模与一侧模板撑好后，就先绑扎梁的钢筋，后装另一侧模板。3.1.5㈠梁、板模板及支撑的设计面板选用2440×1220×18㎜胶合板，梁模板背木采纳50×100㎜方木，楞条采纳Φ48×3.5㎜钢管，对拉螺栓选用φ14钢筋。板模板中次楞、主楞分别选用50×100㎜、100×100方木，其间距、数量分别见下表。梁模板用料表梁高h底模背木断面底模背木间距侧模背木断面侧模背木间距楞条断面楞条间距备注h≤40050×10350㎜50×10300㎜Φ48×3.5600两道拉杆400＜h＜70050×100mm350㎜50×100mm300㎜Φ48×3.5600两道拉杆700≤h≤100050×100mm300㎜50×100mm300㎜Φ48×3.5600三道拉杆板模板用料表板厚h（mm）次楞断面次楞间距主楞断面主楞间距12050×100500100×1001200㈡梁板模板安装操作流程如下：安放门架→上顶托、龙骨、次楞木→梁模安装→楼板面模板安装→梁板钢筋安装→梁板混凝土浇筑→养护→混凝土达到拆模强度，拆除模板、支撑→模板翻转上一层→接着以上工序㈢梁模板梁模板安装后，要拉中线进行检查，复核各梁模中心位置是否对齐，待平板模板安装后，检查并调整标高，将木楔钉牢在垫板上。各顶撑之间要设水平撑或剪刀撑，以保持顶撑的稳固。为了深梁绑扎钢筋的便利，在梁底模与一侧模板撑好后，就先绑扎梁的钢筋，后装另一侧模板。次梁模板的安装，要待主梁模板安装并校正后才能进行。㈣平板模板平板模板安装时，先在次梁模板的两侧板外先弹水平线。水平线的标高应为板底标高减去平模板厚度及搁栅高度，然后按水平线上牵杆托木，托模上口与水平线相齐，再把靠梁模旁的搁栅先摆上，按设计间距，摆放搁栅，最终在搁栅上铺钉平模板。为了便于拆模，只在模板端部或接头处钉牢，中间尽量少钉。为了节约模板，不造成奢侈现象，大面积配板位置先用标准尺寸的整块胶合板对称排列，不足部分留在中心及两端，用胶合板锯成所需尺寸嵌补。全部板缝力争拼密缝，确保砼表面光滑平整。板模板支撑示意图梁模板支撑示意图连梁模板支撑示意图3.2模板拆除3.2.1㈠不承重或侧压的模板应在混凝土强度能保证构件不变形，边面及棱角不因拆模而受损时方可拆除。㈡承重模板应在与结构或构件同条件养护的混凝土试块符合规定时，才能拆除。㈢芯模或预留孔洞的内模，应在砼强度能保证构件和孔洞表面不发生坍陷和裂缝时，方可拆除，拆除时应避开振动和碰伤。3.2.2㈠拆模前要有混凝土强度报告，并制定拆模程序、拆模方法及平安措施，在经过申请批准后方可拆模。模板拆除时要设置警戒线，并有专人监护。严禁硬砸乱撬，摇摆振动，不得将撬棒干脆着力于砼表面及受力薄弱的局部位置。㈡已拆模的结构，应在砼达到设计标号后，才允许承受全部设计荷载。当承受施工荷载大于计算荷载时，必需经过核算加设临时支撑。㈢拆除时不要用力过猛过急，拆下来的木料要刚好运走、整理。㈣拆模程序一般应是后支的先拆，先支的后拆，先拆除非承重部分，后拆除承重部分。重大困难模板的拆除，事前应制定拆模方案。㈤拆除跨度较大的梁下支柱时，应先从跨中起先，分别拆向两端。㈥快速施工的梁和楼板模板，其底模及门架支撑的拆除时间，应对全部砼的强度发展状况分层进行核算，确保下层楼板及梁能平安承载。模板施工质量要求㈠模板及其支撑结构的材料、质量，应符合规定和设计要求。㈡模板及支撑应有足够的强度、刚度和稳定性，并不致发生不允许的下沉与变形，模板的内侧面要平整，接缝严密，不得漏浆。㈢模板安装后应细致检查各部构件是否坚固，在浇灌砼过程中要常常检查，如发觉变形、松动等现象，要刚好休整加固。㈣固定在模板上的预埋件和预留洞口均不得遗漏，安装必需坚固，位置精确。㈤现浇整体式结构模板安装的允许偏差，应符合下表规定：现浇结构模板安装允许偏差项次项目允许偏差(mm)1轴线位置基础5柱、墙、梁2底模上表面标高+2、53截面内部尺寸基础+10柱、墙、梁+2，-54层高垂直（每层垂直度）35相邻两板表面凹凸差相邻两板表面凹凸差26表面平整（2m长度上）5模板施工平安要求㈠支模过程中应遵守平安操作规程，如遇途中停留，应将就位的支顶、模板联结稳固，不得空架浮搁。拆模间歇时应将松开的部件和模板运走，防止坠落伤。㈡拆模时应搭设脚手板。㈢拆楼层外边模板时，应有防高空坠落及防止模板向外倒跌的措施。㈣拆模前应制定拆模程序，拆模方法及平安措施，严禁硬砸乱撬，摇摆振动，不得将撬棒干脆着力于砼表面及受力薄弱的局部位置。

㈤模板拆不下来时，可用木棰敲击模板，拆除的模板切不行高，抛下，以免伤人及损伤模板。㈥进入现场，必需戴平安帽，禁止穿拖鞋或光脚，正确地运用个人劳动爱护用品；㈦拆除模板一般用长撬棍，不允许站在正在拆除的板下。㈧二人抬运模板时，要相互协作，协调工作。传递模板时，工具应用运输工具或绳子系牢后升降不得乱扔。附录：模板验算一、计算依据《建筑施工扣件式钢管模板支架》DB33/1035-2006浙江高校出版社；《建筑结构荷载规范》GB50009-2001中国建筑工业出版社；《建筑施工脚手架好用手册（含垂直运输设施）》中国建筑工业出版社；《建筑施工门式钢管脚手架平安技术规范》JGJ128-2000中国建筑工业出版社；《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002中国建筑工业出版社；《建筑结构牢靠度设计统一标准》GB50068二、计算参数1、材料参数木材品种：杉木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：11；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.4；面板类型：胶合面板；面板厚度(mm)：18；面板弹性模量E(N/mm2)：直纹5500，横纹3500；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：直纹26，横纹18；钢材弹性模量E(N/mm2)：210000；钢材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：205；2、其他参数混凝土的重力密度γc(N/m3)：24；混凝土的入模温度T(℃)：20；混凝土的浇筑速度V(m/h)：5；新浇混凝土的初凝时间t(h)：4；外加剂影响修正系数β1不掺外加剂为：1；混凝土坍落度影响修正系数β2坍落度50～90mm时为：1；依据《建筑施工扣件式钢管模板支架》DB33/1035-2006条文说明第条要求，当楼板厚度大于120mm时，永久荷载分项系数取：1.2，否则取：1.35。因本工程楼板厚度为：150mm，所以本工程其相应永久荷载分项系数取：1.2。3、风荷载参数所处城市为广州市，基本风压为W0＝0.5kN/m2；风荷载高度改变系数为μz＝1，风荷载体型系数为μs＝0.129。三、承台及基础梁模板验算1、荷载设计值⑴泵送砼浇筑施工时对模板侧侧面压力当浇筑速度取v=5m/h，泵送砼浇筑施工时Pm=4.6v1/4=4.6×51/4=6.9Kpa⑵采纳内部振捣器时对模板侧面压力（因为基础梁和承台的高度最高为1000㎜，所以1000㎜高检算），则有Pm=K·γ·h=1.2×24×1=28.8Kpa，⑶振捣砼时对侧面模板的压力按4.0Kpa计。⑷荷载组合则总侧压力：P=1.2×28.8+1.4×(6.9+4)=50Kpa。2、验算⑴面板验算①强度验算选用板区格中四边固定状况进行计算。ly/lx=300/300=1.0，由附表2-20得Kmx0=-0.0513，Kmy0=-0.0513，KMx=0.0176，KMy=0.0176，Kf=0.00127。取1㎜宽的板条作为计算单元，荷载q为：q=0.05×1=0.05N/㎜求支座弯矩：Mx0=My0=Kmx0·q·lx2=-0.0513×0.05×3002=-231N·㎜面板的截面系数：W=1/6bh2=1/6×1×42=2.667㎜3应力为：σmax=Mmax/W=231/2.667=86.6MPa＜205MPa可满意要求。求跨中弯矩：Mx=My=KMx·q·lx2=0.0176×0.05×3002=79.2N·㎜钢板的泊松比υ=0.3，故需换算为：Mx（v）=My（v）=Mx+υMy=79.2+0.3×79.2=103N·㎜应力为：σmax=Mmax/W=103/2.667=38.6MPa＜205MPa可满意要求。②挠度验算B0=Eh3/12(1-υ2)=2.1×105×43/12×(1-0.32)=12×105N·㎜ωmax=Kf·ql4/B0=0.00127×0.05×3004/12×105=0.43㎜ω/l=0.43/300=1/698＜1/500满意要求。⑵横、竖肋验算q=P×l=50×10-3×300=15N/㎜①强度验算跨中最大弯矩，按简支梁近似计算：Mmax=1/8×15×3002=1.7×105N·㎜横、竖肋均采纳63×5㎜扁钢，其截面惯矩I=1/12×5×633=1.04×105㎜4，截面反抗矩W=1/6×5×632=3308㎜3，故最大应力为：σmax=Mmax/W=1.7×105/3308=51.4MPa＜[σw]=181MPa②刚度验算fmax=(5-24λ2)ql4/384EI=(5－0)×15×3004/(384×2.1×105×1.04×105)=0.07㎜＜3㎜四、剪力墙模板验算1、荷载设计值⑴泵送砼浇筑施工时对模板侧侧面压力当浇筑速度取v=5m/h，泵送砼浇筑施工时Pm=4.6v1/4=4.6×51/4=6.9Kpa⑵采纳内部振捣器时对模板侧面压力对竖直模板来说，新浇筑的砼的侧压力是它的主要荷载。当砼浇筑速度在6m/h当v/T=5/20=0.25＞0.035时：h=1.53+3.8v/T=1.53+3.8×0.25=2.48m则有Pm=K·γ·h=1.2×24×2.48=71.424Kpa，⑶振捣砼时对侧面模板的压力按4.0Kpa计。⑷荷载组合则总侧压力：P=1.2×71.42+1.4×(6.9+4)=101Kpa。2、验算⑴胶合板验算（板厚18mm，按三取1㎜宽的竹胶板作为计算单元，荷载q为：q=P×b=0.101×1=0.101N/㎜①抗弯强度验算M=0.1ql2=0.1×0.101×2502=631N·㎜W=1/6×1×182=54㎜3σ=M/W=631/54=11.7Mpa＜[σ]=26Mpa符合要求②挠度验算ω=0.667ql4/100EI=0.667×0.101×2504/(100×5500×1/12×1×183)=0.98㎜＜[ω]=250/250=1.0㎜故胶合板满意要求⑵内楞验算q=P×l=0.101×250=25.3N/㎜①强度验算均布荷载下连续梁的近似强度计算公式为：M=1/10×25.3×5002=6.3×105N·㎜竖肋均采纳50×100㎜方木，立放其截面惯矩I=1/12×50×1003=4.17×106㎜4，截面反抗矩W=1/6×50×1002=8.3×104㎜3，故最大应力为：σ=M/W=6.3×105/8.3×104=7.6MPa≤[σ]=11MPa符合要求。②刚度验算f=ql4/128EI=25.3×5004/(128×9000×4.17×106)=0.33㎜＜l/250=500/250=2.0㎜符合要求。⑶外楞验算外楞选用两根Φ48×3.5㎜钢管,查表得A=489㎜2，I=12.19×104㎜4，W=5.08×103㎜3。q=P×l=0.101×500=50.5N/㎜①强度验算均布荷载下连续梁的近似强度计算公式为：M=1/10×50.5×5002=1.3×1056N·㎜σ=M/W=1.3×106/(2×5.08×103)=128MPa≤[σ]=205MPa符合要求。②刚度验算f=ql4/128EI=50.5×5004/(128×2.1×105×2×12.19×104)=0.48㎜＜l/250=500/250=2.0㎜符合要求。⑷对拉螺栓验算对拉螺栓竖向和水平间距均为500㎜。单个螺栓承受的拉力为：F=0.101×500×500=25250N螺栓须要截面积：A0=N/f=25250/205=123㎜2，选用φ16㎜螺栓A0=144㎜2，满意要求。故上所述剪力墙模板采纳如上构造是可行的。五、柱模板验算KZ1：900×900mm1、荷载设计值⑴泵送砼浇筑施工时对模板侧侧面压力当浇筑速度取v=5m/h，泵送砼浇筑施工时Pm=4.6v1/4=4.6×51/4=6.9Kpa⑵采纳内部振捣器时对模板侧面压力对竖直模板来说，新浇筑的砼的侧压力是它的主要荷载。当砼浇筑速度在6m/h当v/T=5/20=0.25＞0.035时：h=1.53+3.8v/T=1.53+3.8×0.25=2.48m则有Pm=K·γ·h=1.2×24×2.48=71.424Kpa，⑶振捣砼时对侧面模板的压力按4.0Kpa计。⑷荷载组合则总侧压力：P=1.2×71.424+1.4×(6.9+4)=101.0Kpa。2、面板验算⑴强度验算选用板区格中四边固定状况进行计算。ly/lx=300/300=1.0，由附表2-20得Kmx0=-0.0513，Kmy0=-0.0513，KMx=0.0176，KMy=0.0176，Kf=0.00127。取1㎜宽的板条作为计算单元，荷载q为：q=0.101×1=0.101N/㎜求支座弯矩：Mx0=My0=Kmx0·q·lx2=-0.0513×0.101×3002=-466N·㎜面板的截面系数：W=1/6bh2=1/6×1×52=4.167㎜3应力为：σmax=Mmax/W=466/4.167=112MPa＜215MPa可满意要求。求跨中弯矩：Mx=My=KMx·q·lx2=0.0176×0.101×3002=160N·㎜钢板的泊松比υ=0.3，故需换算为：Mx（v）=My（v）=Mx+υMy=160+0.3×160=208N·㎜应力为：σmax=Mmax/W=208/4.167=50MPa＜215MPa可满意要求。⑵挠度验算B0=Eh3/12(1-υ2)=2.1×105×53/12×(1-0.32)=24×105N·㎜ωmax=Kf·ql4/B0=0.00127×0.101×3004/24×105=0.43㎜ω/l=0.43/300=1/693＜1/500满意要求。3、横、竖肋验算q=P×l=101×10-3×300=30.3N/㎜⑴强度验算跨中最大弯矩，按简支梁近似计算：Mmax=1/8×30.3×3002=3.4×105N·㎜横、竖肋均采纳∠63×5㎜等边角钢，其截面惯矩I=2.317×105㎜4，截面反抗矩W=5080㎜3，故最大应力为：σmax=Mmax/W=3.4×105/5080=67MPa＜[σw]=181MPa⑵刚度验算fmax=5×30.3×3004/(384×2.1×105×2.317×105)=0.07㎜＜3㎜4、柱箍验算⑴柱箍间距验算柱箍选用两根[100×48×5.3槽钢,查表得A=1270㎜2，I=198×104㎜4，W=39.7×103㎜3。按抗弯强度计算柱箍间距：l1=8fWA/P(l22A+4L=8×205×2×39.7×103×2×1270/(0.101×(10002×2×1270+4×1000×2×39.7×103))=1146㎜按挠度计算柱箍间距:l1≤384[ω]EI/5Pl24=384×3×2.1×105×2×198×104/(5×0.101×10004)=1897㎜按上述计算，柱箍间距取1000㎜。⑵柱箍截面验算q=P×l=0.101×100=101N/㎜长边Mmax=(1-4λ2)qd2/8=(1-0)×101×9002/8=1.02×107N·㎜σmax=Mmax/W=1.02×107/(2×39.7×103)=129MPa＜205MPa符合要求短边Mmax=(2-η)qcl/8=(2-900/1000)×101×900×1000/8=1.25×107N·㎜σmax=Mmax/W=1.25×107/(2×39.7×103)=157MPa＜205MPa符合要求⑶角拉杆验算N=101×900/sin45°=1.4×105N螺栓须要截面积：A0=N/f=1.4×105/205=683㎜2，选用φ32㎜螺栓A0=687㎜2，满意要求。综上所述，900×900KZ2：600×800mm1、荷载设计值⑴泵送砼浇筑施工时对模板侧侧面压力当浇筑速度取v=5m/h，泵送砼浇筑施工时Pm=4.6v1/4=4.6×51/4=6.9Kpa⑵采纳内部振捣器时对模板侧面压力对竖直模板来说，新浇筑的砼的侧压力是它的主要荷载。当砼浇筑速度在6m/h以下时，作用于侧面模板的最大压当v/T=5/20=0.25＞0.035时：h=1.53+3.8v/T=1.53+3.8×0.25=2.48m则有Pm=K·γ·h=1.2×24×2.48=71.424Kpa，⑶振捣砼时对侧面模板的压力按4.0Kpa计。⑷荷载组合则总侧压力：P=1.2×71.424+1.4×(6.9+4)=101.0Kpa。2、验算(1)胶合板验算（板厚18mm，因板中放置五根50×100mm松中方，故间距取200mm宽，按取1㎜宽的竹胶板作为计算单元，荷载q为：q=P×b=0.101×1=0.101N/㎜①抗弯强度验算M=0.1ql2=0.1×0.101×2002=404N·㎜W=1/6×1×182=54㎜3σ=M/W=404/54=7.5Mpa＜[σ]=26Mpa符合要求②挠度验算ω=ql4/128EI=0.101×2004/(128×5500×1/12×1×183)=0.47㎜＜[ω]=200/250=0.8㎜故胶合板满意要求⑵竖肋验算q=P×d=101×10-3×200=20.2N/㎜①验算强度均布荷载下连续梁的近似强度计算公式为：M=1/10×20.2×5002=5.05×105N·㎜竖肋均采纳50×100㎜方木，立放其截面惯矩I=1/12×50×1003=4.17×106㎜4，截面反抗矩W=1/6×50×1002=8.3×104㎜3，故最大应力为：σ=M/W=5.05×105/8.3×104=6.08MPa＜[σ]=11MPa符合要求。②刚度验算f=ql4/128EI=20.2×5004/(128×9000×4.17×106)=0.26㎜＜l/250=500/250=2.0㎜符合要求。⑶柱箍验算①柱箍间距验算柱箍选用两根[100×50×20×3.0㎜内卷边槽钢,查表得A=658㎜2，I=100.28×104㎜4，W=20.06×103㎜3。按抗弯强度计算柱箍间距：l1=8fWA/P(l22A+4L=8×205×2×20.06×103×2×658/(0.101×(10002×2×658+4×800×2×20.06×103))=594㎜按挠度计算柱箍间距:l1≤384[ω]EI/5Pl24=384×3×2.1×105×2×100.28×104/(5×0.101×10004)=961㎜按上述计算柱箍间距取500㎜。②柱箍截面验算长边q=P×d=0.101×500=50.5N/㎜Mmax=(1-4λ2)ql2/8=(1-0)×50.5×8002/8=4.04×106N·㎜σmax=Mmax/W=4.04×106/(2×20.06×103)=101MPa＞205MPa符合要求短边q=P×d=0.101×500=50.5N/㎜Mmax=(2-η)qcl/8=(2-600/800)×50.5×600×800/8=3.8×106N·㎜σmax=Mmax/W=3.8×106/(2×20.06×103)=94MPa＜205MPa符合要求③角拉杆验算N=50.5×800/sin45°=6.2×104N螺栓须要截面积：A0=N/f=6.2×104/205=303㎜2，选用φ25㎜螺栓A0=378㎜2，满意要求。综上所述，600×800mm和600×KZ3：500×600mm1、荷载设计值⑴泵送砼浇筑施工时对模板侧侧面压力当浇筑速度取v=5m/h，泵送砼浇筑施工时Pm=4.6v1/4=4.6×51/4=6.9Kpa⑵采纳内部振捣器时对模板侧面压力对竖直模板来说，新浇筑的砼的侧压力是它的主要荷载。当砼浇筑速度在6m/h当v/T=5/20=0.25＞0.035时：h=1.53+3.8v/T=1.53+3.8×0.25=2.48m则有Pm=K·γ·h=1.2×24×2.48=71.424Kpa，⑶振捣砼时对侧面模板的压力按4.0Kpa计。⑷荷载组合则总侧压力：P=1.2×71.424+1.4×（6.9+4）=101Kpa。2、验算(1)胶合板验算（板厚18mm，因板中放置三根50×100mm松中方，故间距取250mm宽，按取1㎜宽的竹胶板作为计算单元，荷载q为：q=P×b=0.101×1=0.101N/㎜①抗弯强度验算M=0.125ql2=0.125×0.101×2502=789N·㎜W=1/6×1×182=54㎜3σ=M/W=789/54=14.6Mpa＜[σ]=26Mpa符合要求②挠度验算ω=0.521ql4/100EI=0.521×0.101×2504/(100×5500×1/12×1×183)=0.77㎜＜[ω]=250/250=1.0㎜故胶合板满意要求⑵竖肋验算q=P×l=0.101×250=25.3N/㎜①验算强度均布荷载下连续梁的近似强度计算公式为：M=1/10×25.3×5002=6.3×105N·㎜竖肋均采纳50×100㎜方木，立放其截面惯矩I=1/12×50×1003=4.17×106㎜4，截面反抗矩W=1/6×50×1002=8.3×104㎜3，故最大应力为：σ=M/W=6.3×105/8.3×104=7.6MPa≤[σ]=11MPa符合要求。②刚度验算f=ql4/128EI=25.3×5004/(128×9000×4.17×106)=0.33㎜＜l/250=500/250=2.0㎜符合要求。⑶柱箍验算①柱箍间距验算柱箍选用两根[100×50×3.0㎜冷弯槽钢,查表得A=570㎜2，I=88.52×104㎜4，W=12.20×103㎜3。按抗弯强度计算柱箍间距：l1=8fWA/P(l22A+4L=8×205×2×12.20×103×2×570/(0.101×(8002×2×570+4×700×2×12.20×103))=566㎜按挠度计算柱箍间距:l1≤384[ω]EI/5Pl24=384×3×2.1×105×2×88.52×104/(5×0.101×8004)=2071㎜按上述计算柱箍间距取500㎜。②柱箍截面验算长边q=P×d=0.101×500=50.5N/㎜Mmax=(1-4λ2)ql2/8=(1-0)×50.5×6002/8=2.3×106N·㎜σmax=Mmax/W=2.3×106/(2×12.20×103)=93MPa＞205MPa符合要求短边q=P×d=0.101×400=50.5N/㎜Mmax=(2-η)qcl/8=(2-500/700)×50.5×500×700/8=2.84×106N·㎜σmax=Mmax/W=2.84×106/(2×12.2×103)=116MPa＜205MPa符合要求③角拉杆验算N=50.5×600/sin45°=4.7×104N螺栓须要截面积：A0=N/f=4.7×104/205=228㎜2，选用φ22㎜螺栓A0=282㎜2，满意要求。综上所述，500×500mm及500×5六、连梁模板验算取300×600截面梁计算1、梁底模板计算面板为受弯结构,须要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是依据模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上受均布荷载的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本工程中，面板的截面惯性矩I和截面反抗矩W分别为：公式：W=b×h2/6计算式：W=1×182/6=54mm3公式：I=b×h3/12计算式：I=1×183/12=486mm4⑴抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：公式：σm=M/W≤fm其中 σm--梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M--计算的最大弯矩设计值(N.mm)；fm--面板抗弯强度设计值(N/mm2)其中M按下列公式计算：M=YG∑MGk+1.4∑MQkYG---永久荷载分项系数，本工程取：1.2；∑MGk----模板自重、新浇混凝土自重与钢筋自重标准值产生的弯矩总和；∑MQk---施工人员及施工设备荷载标准值、振捣混凝土时产生的荷载标准值产生的弯矩总和。新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1：（24+1.5）×1×600/106=1.53×10－2N/mm；模板结构自重荷载：q2：0.4×1/1000=4×10-4N/mm；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3：2×1/1000=2×10-3N/mm；施工荷载设计值：q4:1×1/1000=1×10-3N/mm∑qGk：q1+q2=0.0157∑qQk:q3+q4=0.003q=1.2×∑qGk+1.4×∑qQk=0.02304跨中弯矩计算公式如下:M=0.1ql2得：Mmax=0.1×0.02304×3002=207N.mm；最大受弯曲应力计算：σm=207/54=3.8N/mm2＜fm=26N/mm2；结论：面板强度满意要求。⑵挠度验算依据《建筑施工计算手册》刚度验算采纳标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。依据规范采纳三等跨连续梁计算其挠度。等跨连续梁最大挠度计算公式如下：公式：ω=q×l4/(128×E×I)其中q--作用在模板上的压力线荷载：l--计算跨度(梁底支撑间距)：l=30E--面板的弹性模量：E=5500N/mm2；[ω]--面板的容许挠度值：[ω]=300/250=1.面板的最大挠度计算值：ω=0.02304×3004/(128×5500×486)=0.55mm＜[ω]=1结论：面板挠度满意要求.2、梁底支撑计算本工程梁底支撑采纳方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。⑴荷载的计算：钢筋混凝土梁自重(N/mm)：q1=(24+1.5)×600×300/106=4.59N/mm；模板的自重荷载(N/mm)：q2=0.4×10-3×(2×600+300)/1=0.6N/mm；活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(N/mm)：经计算得到，活荷载标准值q3=(1+2)×300/1000=0.9N/mm；⑵梁底支撑荷载计算方木荷载设计值q=1.2×(4.59+0.6)+1.4×0.9=7.5N/mm；水平支撑梁自重荷载设计值：本工程中，方木的截面惯性矩I和截面反抗矩W分别为：公式：W=bh2/6计算式：W=50×1002/6=8.333×104mm公式：I=bh3/12计算式：I=50×1003/12=4.167×106mm⑶方木强度验算：依据三等跨连续梁计算方式并按最不得利情形下取值，得出方木支撑各计算值：梁底支撑材料计算简图最大弯距：M=0.1×ql2=0.1×7.5×3002=67500N.mm支座反力：V=0.6×ql=0.6×7.5×300=1350N最大应力：σm=67500/8.333×104=0.81N/mm2抗弯强度设计值[fm]=11N/mm2；结论：方木强度满意要求。⑷方木抗剪验算：截面抗剪强度必需满意：公式：τ＝τ=3×Q/(2×b×h)≦fv其中τ--梁底支撑截面最大受剪应力(N/mm2)；Q--梁底支撑计算最大剪力(N)；b--梁底支撑方木的宽度(mm)；h--梁底支撑构件方木高度(mm)fv--梁底支撑的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv=1.4N/mm2；计算出最大剪力Q=1350N梁底支撑受剪应力计算值：公式：τ=3×N/(2×b×h)计算式：τ=3×1350/(2×50×100)=0.405N/mm2；结论：方木抗剪满意要求。⑸方木挠度验算：公式如下：ω≦[ω]计算出最大挠度ω=ql4/128EI=7.5×3004/(128×9000×4.167×106)=0.01㎜容许挠度：[ω]=l/250=1结论：方木挠度满意要求。5、次楞计算次楞采纳50×100㎜方木，方木的截面惯性矩I和截面反抗矩W分别为：公式：W=bh2/6计算式：W=50×1002/6=8.333×104mm公式：I=bh3/12计算式：I=50×1003/12=4.167×106mm次楞强度验算：公式：σm=M/W≤fmM-为次楞最大弯矩值，按简支梁如下公式进行计算：M=1/4×P×l=1/4×1350×1200=4.05×105N.mm;其支座反力：RA=RB=675N;最大应力：σm=4.05×105/8.333×104=4.9N/mm2；50×100㎜方木的抗弯设计强度[f]=11.0N/mm2；结论：次楞强度满意要求。次楞挠度验算：依据简支梁如下计算公式：ω=P×l3/(48×E×I)最大挠度值:ω=1350×12003/（48×2.1×105×4.167×106）=0.06㎜次楞的容许挠度：l/400=1200/400=3.0㎜结论：次楞的挠度满意要求。6、主楞计算主楞采纳100×100㎜方木，方木的截面惯性矩I和截面反抗矩W分别为：公式：W=bh2/6计算式：W=100×1002/6=1.67×105mm公式：I=bh3/12计算式：I=100×1003/12=8.33×106mm主楞强度验算：公式：σm=M/W≤fmM-为主楞最大弯矩值，按连续梁进行计算：M=0.1ql2=0.1×7.5×12002=1.08×106N.mm;支座反力：V=0.6×ql=0.6×7.5×1200=5400N=5.4KN最大应力：σm=1.08×106/1.67×105=6.5N/mm2；100×100㎜方木的抗弯设计强度[f]=11.0N/mm2；结论：主楞强度满意要求。主楞挠度验算：依据连续梁如下计算公式：ω=ql4/128EI最大挠度值:ω=7.5×12004/（128×9000×8.33×106）=1.62㎜主楞的容许挠度：l/400=1200/400=3.0㎜结论：主楞的挠度满意要求。7、梁侧模板计算⑴荷载设计值泵送砼浇筑施工时对模板侧侧面压力当浇筑速度取v=5m/h，泵送砼浇筑施工时Pm=4.6v1/4=4.6×51/4=6.9Kpa采纳内部振捣器时对模板侧面压力对竖直模板来说，新浇筑的砼的侧压力是它的主要荷载。Pm=K·γ·h=1.2×24×0.6=17.28Kpa，振捣砼时对侧面模板的压力按4.0Kpa计。荷载组合则总侧压力：P=1.2×17.28+1.4×(6.9+4)=36Kpa。⑵验算胶合板验算（板厚18mm，按三取1㎜宽的竹胶板作为计算单元，荷载q为：q=P×b=0.036×1=0.036N/㎜①抗弯强度验算M=0.1ql2=0.1×0.036×3002=324N·㎜W=1/6×1×182=54㎜3σ=M/W=324/54=6.0Mpa＜[σ]=26Mpa符合要求②挠度验算ω=ql4/128EI=0.036×3004/(128×5500×1/12×1×183)=0.85㎜≤[ω]=300/250=1.2㎜故胶合板满意要求4、梁侧支撑计算⑴内楞验算q=P×l=0.036×300=10.8N/㎜①强度验算均布荷载下连续梁的近似强度计算公式为：M=1/10×10.8×6002=3.9×105N·㎜竖肋均采纳50×100㎜方木，立放其截面惯矩I=1/12×50×1003=4.17×106㎜4，截面反抗矩W=1/6×50×1002=8.3×104㎜3，故最大应力为：σ=M/W=3.9×105/8.3×104=4.7MPa≤[σ]=11MPa符合要求。②刚度验算f=ql4/128EI=10.8×6004/(128×9000×4.17×106)=0.29㎜＜l/250=600/250=2.4㎜符合要求。⑵外楞验算外楞选用两根Φ48×3.5㎜钢管,查表得A=489㎜2，I=12.19×104㎜4，W=5.08×103㎜3。q=P×l=0.036×600=21.6N/㎜①强度验算均布荷载下连续梁的近似强度计算公式为：M=1/10×21.6×7002=1.06×106N·㎜σ=M/W=1.06×106/(2×5.08×103)=104MPa≤[σ]=205MPa符合要求。②刚度验算f=ql4/128EI=18×7004/(128×2.1×105×2×12.19×104)=0.66㎜＜l/250=700/250=2.8㎜符合要求。⑶对拉螺栓验算对拉螺栓水平间距均为600㎜，竖向间距均为700㎜单个螺栓承受的拉力为：F=0.036×600×700=15120N螺栓须要截面积：A0=N/f=15120/205=74㎜2，选用φ12㎜螺栓A0=75㎜2，满意要求。故上所述梁侧模板采纳如上构造是可行的。七、楼板的验算1、板底模板计算面板为受弯结构,须要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是依据模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上受均布荷载的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本工程中，面板的截面惯性矩I和截面反抗矩W分别为：公式：W=b×h2/6计算式：W=1×182/6=54mm3公式：I=b×h3/12计算式：I=1×183/12=486mm4⑴抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：公式：σm=M/W≤fm其中 σm--梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)；M--计算的最大弯矩设计值(N.mm)；fm--面板抗弯强度设计值(N/mm2)其中M按下列公式计算：M=YG∑MGk+1.4∑MQkYG---永久荷载分项系数，本工程取：1.2；∑MGk----模板自重、新浇混凝土自重与钢筋自重标准值产生的弯矩总和；∑MQk---施工人员及施工设备荷载标准值、振捣混凝土时产生的荷载标准值产生的弯矩总和。新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1：（24+1.5）×1×120/106=3.06×10-3N/mm；模板结构自重荷载：q2：0.4×1/1000=4×10-4N/mm；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3：2×1/1000=2×10-3N/mm；施工荷载设计值：q4:1×1/1000=1×10-3N/mm∑qGk：q1+q2=3.46×10-3∑qQk:q3+q4=3×10-3q=1.2×∑qGk+1.4×∑qQk=8.352×10-3跨中弯矩计算公式如下:M=0.1ql2得：Mmax=0.1×8.352×10-3×5002=209N.mm；最大受弯曲应力计算：σm=209/54=3.9N/mm2＜fm=26N/mm2；结论：面板强度满意要求。⑵挠度验算依据《建筑施工计算手册》刚度验算采纳标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。依据规范采纳三等跨连续梁计算其挠度。等跨连续梁最大挠度计算公式如下：公式：ω=q×l4/(128×E×I)其中q--作用在模板上的压力线荷载：l--计算跨度(梁底支撑间距)：l=500E--面板的弹性模量：E=5500N/mm2；[ω]--面板的容许挠度值：[ω]=500/250=2.面板的最大挠度计算值：ω=8.352×10-3×5004/(128×5500×486)=1.5mm＜[ω]结论：面板挠度满意要求.2、板底支撑计算本工程梁底支撑采纳方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。⑴板底支撑荷载计算水平支撑梁自重荷载设计值：本工程中，方木的截面惯性矩I和截面反抗矩W分别为：公式：W=bh2/6计算式：W=50×1002/6=8.333×104mm公式：I=bh3/12计算式：I=50×1003/12=4.167×106mm⑵横向方木强度验算：新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1：（24+1.5）×500×120/106=1.53N/mm；模板结构自重荷载：q2：0.4×500/1000=0.2N/mm；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3：2×500/1000=1N/mm；施工荷载设计值：q4:1×500/1000=0.5N/mm∑qGk：q1+q2=1.73∑qQk:q3+q4=1.5q=1.2×∑qGk+1.4×∑qQk=4.176依据三等跨连续梁计算方式并按最不得利情形下取值，得出方木支撑各计算值：梁底支撑材料计算简图最大弯距：M=0.1×ql2=0.1×4.176×12002=6.0×105N.mm支座反力：V=0.6×ql=0.6×4.176×1200=3007N最大应力：σm=6.0×105/8.333×104=7.2N/mm2抗弯强度设计值[fm]=11N/mm2；结论：横向方木强度满意要求。⑶横向方木抗剪验算：截面抗剪强度必需满意：公式：τ＝τ=3×Q/(2×b×h)≦fv其中τ--梁底支撑截面最大受剪应力(N/mm2)；Q--梁底支撑计算最大剪力(N)；b--梁底支撑方木的宽度(mm)；h--梁底支撑构件方木高度(mm)fv--梁底支撑的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv=1.4N/mm2；计算出最大剪力Q=3007N梁底支撑受剪应力计算值：公式：τ=3×N/(2×b×h)计算式：τ=3×3007/(2×50×100)=0.9N/mm2；结论：横向方木抗剪满意要求。⑷横向方木挠度验算：公式如下：ω≦[ω]计算出最大挠度ω=ql4/128EI=4.176×12004/(128×9000×4.167×106)=1.8㎜容许挠度：[ω]=l/250=4.8结论：横向方木挠度满意要求。⑸荷载的计算：钢筋混凝土梁自重(N/mm)：q1=(24+1.5)×1200×120/106=3.672N/mm；模板的自重荷载(N/mm)：q2=0.4×1200/1000=0.48N/mm；活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(N/mm)：经计算得到，活荷载标准值q3=(1+2)×1200/1000=3.6N/mm；⑹板底支撑荷载计算荷载设计值q=1.2×(3.672+0.48)+1.4×3.6=10.0N/mm；水平支撑梁自重荷载设计值：本工程中，方木的截面惯性矩I和截面反抗矩W分别为：公式：W=bh2/6计算式：W=100×1002/6=1.67×105mm公式：I=bh3/12计算式：I=100×1003/12=8.33×106mm⑺纵向方木强度验算：依据三等跨连续梁计算方式并按最不得利情形下取值，得出方木支撑各计算值：梁底支撑材料计算简图最大弯距：M=0.1×ql2=0.1×10.0×12002=1.44×106N.mm支座反力：V=0.6×ql=0.6×10.0×1200=7200N最大应力：σm=1.44×106/1.67×105=8.62N/mm2抗弯强度设计值[fm]=11N/mm2；结论：纵向方木强度满意要求。⑻纵向方木抗剪验算：截面抗剪强度必需满意：公式：τ＝τ=3×Q/(2×b×h)≦fv其中τ--梁底支撑截面最大受剪应力(N/mm2)；Q--梁底支撑计算最大剪力(N)；b--梁底支撑方木的宽度(mm)；h--梁底支撑构件方木高度(mm)fv--梁底支撑的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv=1.4N/mm2；计算出最大剪力Q=7200N梁底支撑受剪应力计算值：公式：τ=3×N/(2×b×h)计算式：τ=3×7200/(2×100×100)=1.08N/mm2；结论：纵向方木抗剪满意要求。⑼纵向方木挠度验算：公式如下：ω≦[ω]计算出最大挠度ω=ql4/128EI=10.0×12004/(128×9000×8.33×106)=2.16㎜容许挠度：[ω]=l/250=4.8结论：纵向方木挠度满意要求。八、梁模板验算取250×650截面梁计算1、梁底模板计算面板为受弯结构,须要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是依据模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上受均布荷载的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本工程中，面板的截面惯性矩I和截面反抗矩W分别为：公式：W=b×h2/6计算式：W=1×182/6=54mm3公式：I=b×h3/12计算式：I=1×183/12=486mm4⑴抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：公式：σm=M/W≤fm其中 σm--梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M--计算的最大弯矩设计值(N.mm)；fm--面板抗弯强度设计值(N/mm2)其中M按下列公式计算：M=YG∑MGk+1.4∑MQkYG---永久荷载分项系数，本工程取：1.2；∑MGk----模板自重、新浇混凝土自重与钢筋自重标准值产生的弯矩总和；∑MQk---施工人员及施工设备荷载标准值、振捣混凝土时产生的荷载标准值产生的弯矩总和。新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1：（24+1.5）×1×650/106=1.66×10－2N/mm；模板结构自重荷载：q2：0.4×1/1000=4×10-4N/mm；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3：2×1/1000=2×10-3N/mm；施工荷载设计值：q4:1×1/1000=1×10-3N/mm∑qGk：q1+q2=0.0170∑qQk:q3+q4=0.003q=1.2×∑qGk+1.4×∑qQk=0.025跨中弯矩计算公式如下:M=0.1ql2得：Mmax=0.1×0.025×3502=306N.mm；最大受弯曲应力计算：σm=306/54=5.67N/mm2＜fm=26N/mm2；结论：面板强度满意要求。⑵挠度验算依据《建筑施工计算手册》刚度验算采纳标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。依据规范采纳三等跨连续梁计算其挠度。等跨连续梁最大挠度计算公式如下：公式：ω=q×l4/(128×E×I)其中q--作用在模板上的压力线荷载：l--计算跨度(梁底支撑间距)：l=250E--面板的弹性模量：E=5500N/mm2；[ω]--面板的容许挠度值：[ω]=250/250=1.面板的最大挠度计算值：ω=0.025×2504/(128×5500×486)=0.29mm＜[ω]结论：面板挠度满意要求.2、梁底支撑计算本工程梁底支撑采纳方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。⑴荷载的计算：钢筋混凝土梁自重(N/mm)：q1=(24+1.5)×650×250/106=4.144N/mm；模板的自重荷载(N/mm)：q2=0.4×10-3×(2×650+250)/1=0.62N/mm；活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(N/mm)：经计算得到，活荷载标准值q3=(1+2)×250/1000=0.75N/mm；⑵梁底支撑荷载计算方木弯矩设计值q=1.2×(4.144+0.62)+1.4×0.75=6.8N/mm；水平支撑梁自重荷载设计值：本工程中，方木的截面惯性矩I和截面反抗矩W分别为：公式：W=bh2/6计算式：W=50×1002/6=8.333×104mm公式：I=bh3/12计算式：I=50×1003/12=4.167×106mm⑶方木强度验算：依据三等跨连续梁计算方式并按最不得利情形下取值，得出方木支撑各计算值：梁底支撑材料计算简图最大弯距：M=0.1×ql2=0.1×6.8×6002=2.45×105N.mm支座反力：V=0.6×ql=0.6×6.8×600=2448N最大应力：σm=2.45×105/8.333×104=2.94N/mm2抗弯强度设计值[fm]=11N/mm2；结论：方木强度满意要求。⑷方木抗剪验算：截面抗剪强度必需满意：公式：τ＝τ=3×Q/(2×b×h)≦fv其中τ--梁底支撑截面最大受剪应力(N/mm2)；Q--梁底支撑计算最大剪力(N)；b--梁底支撑方木的宽度(mm)；h--梁底支撑构件方木高度(mm)fv--梁底支撑的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv=1.4N/mm2；计算出最大剪力Q=2448N梁底支撑受剪应力计算值：公式：τ=3×N/(2×b×h)计算式：τ=3×2448/(2×50×100)=0.73N/mm2；结论：方木抗剪满意要求。⑸方木挠度验算：公式如下：ω≦[ω]计算出最大挠度ω=ql4/128EI=6.8×6004/(128×9000×4.167×106)=0.18㎜容许挠度：[ω]=l/250=2.4结论：方木挠度满意要求。3、梁侧模板计算⑴荷载设计值泵送砼浇筑施工时对模板侧侧面压力当浇筑速度取v=5m/h，泵送砼浇筑施工时Pm=4.6v1/4=4.6×51/4=6.9Kpa采纳内部振捣器时对模板侧面压力对竖直模板来说，新浇筑的砼的侧压力是它的主要荷载。Pm=K·γ·h=1.2×24×0.65=18.72Kpa，振捣砼时对侧面模板的压力按4.0Kpa计。荷载组合则总侧压力：P=1.2×18.72+1.4×(6.9+4)=38Kpa。⑵验算胶合板验算（板厚18mm，按三取1㎜宽的竹胶板作为计算单元，荷载q为：q=P×b=0.038×1=0.038N/㎜①抗弯强度验算M=0.1ql2=0.1×0.038×3002=342N·㎜W=1/6×1×182=54㎜3σ=M/W=342/54=6.33Mpa＜[σ]=26Mpa符合要求②挠度验算ω=ql4/128EI=0.038×3004/(128×5500×1/12×1×183)=0.90㎜≤[ω]=300/250=1.2㎜故胶合板满意要求4、梁侧支撑计算⑴内楞验算q=P×l=0.038×300=11.4N/㎜①强度验算均布荷载下连续梁的近似强度计算公式为：M=1/10×11.4×6002=4.1×105N·㎜竖肋均采纳50×100㎜方木，立放其截面惯矩I=1/12×50×1003=4.17×106㎜4，截面反抗矩W=1/6×50×1002=8.3×104㎜3，故最大应力为：σ=M/W=4.1×105/8.3×104=4.9MPa≤[σ]=11MPa符合要求。②刚度验算f=ql4/128EI=11.4×6004/(128×9000×4.17×106)=0.31㎜＜l/250=600/250=2.4㎜符合要求。⑵外楞验算外楞选用两根Φ48×3.5㎜钢管,查表得A=489㎜2，I=12.19×104㎜4，W=5.08×103㎜3。q=P×l=0.038×600=23N/㎜①强度验算均布荷载下连续梁的近似强度计算公式为：M=1/10×23×6502=9.7×105N·㎜σ=M/W=9.7×105/(2×5.08×103)=96MPa≤[σ]=205MPa符合要求。②刚度验算f=ql4/128EI=23×6504/(128×2.1×105×2×12.19×104)=0.63㎜＜l/250=650/250=2.6㎜符合要求。⑶对拉螺栓验算对拉螺栓水平间距均为600㎜，竖向间距均为650㎜单个螺栓承受的拉力为：F=0.038×600×650=14820N螺栓须要截面积：A0=N/f=14820/205=72㎜2，选用φ12㎜螺栓A0=75㎜2，满意要求。故上所述梁侧模板采纳如上构造是可行的。5、横向水平杆计算由于水平横杆（钢管）承受梁底支撑传递的荷载，依据《建筑施工扣件式钢管模板支架》DB33/1035-2006第条规定，采纳集中荷载简支梁计算方法进行抗弯强度与挠度验算。横向水平杆强度验算：公式：σm=M/W≤fmM-为横向水平杆最大弯矩值，按简支梁如下公式进行计算：M=1/4×P×l=1/4×2448×600=367200N.mm;其支座反力：RA=RB=1224N;最大应力：σm=367200/5080=72N/mm2；水平横杆（钢管）的抗弯设计强度[f]=205.0N/mm2；结论：横向水平杆强度满意要求。横向水平杆挠度验算：依据简支梁如下计算公式：ω=P×l3/(48×E×I)最大挠度值:ω=2448×6003/（48×2.1×105×1.219×105）=0.43㎜；水平横杆（钢管）的容许挠度：l/400=600/400=1.25㎜结论：横向水平杆的挠度满意要求。6、纵向水平杆计算由于水平纵杆（钢管）承受横杆传递的荷载，依据《建筑施工扣件式钢管模板支架》DB33/1035-2006第条规定，采纳集中荷载连续梁计算方法进行抗弯强度与挠度验算。纵向水平杆强度验算：公式：σm=M/W≤fmM-为横向水平杆最大弯矩值，按简支梁如下公式进行计算：M=1/6×P×l=1/6×1224×1200=2.448×105N.mm；其支座反力：RA=RB=612N；最大应力：σm=2.448×105/5080=48N/mm2；水平横杆（钢管）的抗弯设计强度[f]=205.0N/mm2；结论：横向水平杆强度满意要求。横向水平杆挠度验算：依据简支梁如下计算公式：ω=P×l3/(77×E×I)最大挠度值:ω=1224×12003/（77×2.1×105×1.219×105）=1.07㎜；水平横杆（钢管）的容许挠度：l/400=1200/400=3㎜结论：横向水平杆的挠度满意要求。7、扣件抗滑承载力计算单层模板支架扣件验算：对单层模板支架，纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按下列公式计算：R≦Rc对二层及二层以上的模板支架，考虑叠合效应，扣件的抗滑承载力按下列公式计算：1.05R≦Rc其中：R-纵向、横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值（KN）；Rc-扣件抗滑承载力设计值，按《建筑施工扣件式钢管模板支架》DB33/1035-2006表采纳。本工程采纳单扣件其值取：Rc=8.0KN计算中R取最大支座反力，依据前面计算结果得到R=2.448KN；二层及二层以上模板支架扣件验算：二层及二层以上扣件竖向作用力设计值：1.05*R=2.57KN；结论：单层模板支架扣件抗滑承载力满意要求。二层及二层以上模板支架结论：二层及二层以上模板支架扣件抗滑承载力满意要求。取300×700截面梁计算1、梁底模板计算面板为受弯结构,须要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是依据模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上受均布荷载的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本工程中，面板的截面惯性矩I和截面反抗矩W分别为：公式：W=b×h2/6计算式：W=1×182/6=54mm3公式：I=b×h3/12计算式：I=1×183/12=486mm4⑴抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：公式：σm=M/W≤fm其中 σm--梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M--计算的最大弯矩设计值(N.mm)；fm--面板抗弯强度设计值(N/mm2)其中M按下列公式计算：M=YG∑MGk+1.4∑MQkYG---永久荷载分项系数，本工程取：1.2；∑MGk----模板自重、新浇混凝土自重与钢筋自重标准值产生的弯矩总和；∑MQk---施工人员及施工设备荷载标准值、振捣混凝土时产生的荷载标准值产生的弯矩总和。新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1：（24+1.5）×1×700/106=1.785×10－2N/mm；模板结构自重荷载：q2：0.4×1/1000=4×10-4N/mm；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3：2×1/1000=2×10-3N/mm；施工荷载设计值：q4:1×1/1000=1×10-3N/mm∑qGk：q1+q2=0.01825∑qQk:q3+q4=0.003q=1.2×∑qGk+1.4×∑qQk=0.0261跨中弯矩计算公式如下:M=0.1ql2得：Mmax=0.1×0.0261×3002=235N.mm；最大受弯曲应力计算：σm=235/54=4.4N/mm2＜fm=26N/mm2；结论：面板强度满意要求。⑵挠度验算依据《建筑施工计算手册》刚度验算采纳标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。依据规范采纳二等跨连续梁计算其挠度。等跨连续梁最大挠度计算公式如下：公式：ω=0.521q×l4/(100×E×I)其中q--作用在模板上的压力线荷载：l--计算跨度(梁底支撑间距)：l=30E--面板的弹性模量：E=5500N/mm2；[ω]--面板的容许挠度值：[ω]=300/250=1.面板的最大挠度计算值：ω=0.521×0.0261×3004/(100×5500×486)=0.4mm＜[ω]结论：面板挠度满意要求.2、梁底支撑计算本工程梁底支撑采纳方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。⑴荷载的计算：钢筋混凝土梁自重(N/mm)：q1=(24+1.5)×700×300/106=5.36N/mm；模板的自重荷载(N/mm)：q2=0.4×10-3×(2×700+300)/1=0.68N/mm；活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(N/mm)：经计算得到，活荷载标准值q3=(1+2)×300/1000=0.9N/mm；⑵梁底支撑荷载计算方木弯矩设计值q=1.2×(5.36+0.68)+1.4×0.9=8.5N/mm；水平支撑梁自重荷载设计值：本工程中，方木的截面惯性矩I和截面反抗矩W分别为：公式：W=bh2/6计算式：W=50×1002/6=8.333×104mm公式：I=bh3/12计算式：I=50×1003/12=4.167×106mm⑶方木强度验算：依据三等跨连续梁计算方式并按最不得利情形下取值，得出方木支撑各计算值：梁底支撑材料计算简图最大弯距：M=0.1×ql2=0.1×8.5×6002=3.06×105N.mm支座反力：V=0.6×ql=0.6×8.5×600=3060N最大应力：σm=3.06×105/8.333×104=3.67N/mm2抗弯强度设计值[fm]=11N/mm2；结论：方木强度满意要求。⑷方木抗剪验算：截面抗剪强度必需满意：公式：τ=τ=3×Q/(2×b×h)≦fv其中τ--梁底支撑截面最大受剪应力(N/mm2)；Q--梁底支撑计算最大剪力(N)；b--梁底支撑方木的宽度(mm)；h--梁底支撑构件方木高度(mm)fv--梁底支撑的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv=1.4N/mm2；计算出最大剪力Q=3060N梁底支撑受剪应力计算值：公式：τ=3×N/(2×b×h)计算式：τ=3×3060/(2×50×100)=0.92N/mm2；结论：方木抗剪满意要求。⑸方木挠度验算：公式如下：ω≦[ω]计算出最大挠度ω=ql4/128EI=8.5×6004/(128×9000×4.167×106)=0.23㎜容许挠度：[ω]=l/250=2.4结论：方木挠度满意要求。3、梁侧模板计算⑴荷载设计值泵送砼浇筑施工时对模板侧侧面压力当浇筑速度取v=5m/h，泵送砼浇筑施工时Pm=4.6v1/4=4.6×51/4=6.9Kpa采纳内部振捣器时对模板侧面压力对竖直模板来说，新浇筑的砼的侧压力是它的主要荷载。Pm=K·γ·h=1.2×24×0.7=20.16Kpa，振捣砼时对侧面模板的压力按4.0Kpa计。荷载组合则总侧压力：P=1.2×20.16+1.4×(6.9+4)=39Kpa。⑵验算胶合板验算（板厚18mm，按三跨梁，均布荷载取1㎜宽的竹胶板作为计算单元，荷载q为：q=P×b=0.039×1=0.039N/㎜①抗弯强度验算M=0.1ql2=0.1×0.039×3002=351N·㎜W=1/6×1×182=54㎜3σ=M/W=351/54=6.5Mpa＜[σ]=26Mpa符合要求②挠度验算ω=ql4/128EI=0.039×3004/(128×5500×1/12×1×183)=0.92㎜≤[ω]=300/250=1.2㎜故胶合板满意要求4、梁侧支撑计算⑴内楞验算q=P×l=0.039×300=11.7N/㎜①强度验算均布荷载下连续梁的近似强度计算公式为：M=1/10×11.7×6002=4.21×105N·㎜竖肋均采纳50×100㎜方木，立放其截面惯矩I=1/12×50×1003=4.17×106㎜4，截面反抗矩W=1/6×50×1002=8.3×104㎜3，故最大应力为：σ=M/W=4.21×105/8.3×104=5.1MPa≤[σ]=11MPa符合要求。②刚度验算f=ql4/128EI=11.7×6004/(128×9000×4.17×106