公寓楼模板工程施工方案

中冶·柏芷山国际度假公园一期工程模板工程施工方案目录1555第一章编制依据 230386第二章工程概况 213701第三章施工准备 67146第四章主要部位支模方法 616719第五章模板施工质量控制 1317362第六章验收要求 1412001第七章模板拆除 1530175第八章模板成品保护 1610389第九章安全文明施工措施 1722738第十章模板计算书 18第一章编制依据1、中冶·柏芷山国际度假公园1#、2#公寓楼工程设计图纸。2、《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2011）。3、《混凝土结构施工图平面整体表示方法制图规则和构造详图》（16G-101）。4、《建筑工程施工质量验收统一标准》（GB50300-2013）。5、《扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011。6、《建筑工程大模板技术规程》JGJ74-2003。7、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008。8、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002。第二章工程概况序号项目内容1工程名称中冶·柏芷山国际度假公园一期工程公寓楼2工程地址贵州省遵义市桐梓县北部狮溪镇瓮生村，紧邻柏芷山自然保护区3建设单位中冶建工集团桐梓县柏芷山旅游度假置业有限公司4设计单位中冶建工集团有限公司5监理公司重庆正信建设监理有限公司6检测单位遵义市仕方检测有限责任公司7质量监督桐梓县建筑工程质量监督站8安全监督桐梓县建筑施工安全生产监督站9施工总包中冶建工集团有限公司第二建筑工程分公司本项目包括1#、2#公寓楼结构高度分别为1#楼25.2m、2#楼28.5m，结构体系均为框架结构体系，结构安全等级二级，结构使用年限50年，结构非抗震，结构抗震设防类别丙类，框架抗震非抗震，基础设计等级丙级，场地土类别二类。1、钢筋砼结构模板工程概况1）梁板、剪力墙模板采用15厚胶合板，梁板模板的支撑架采用扣件钢管脚手支撑架。2）各层楼板施工时搭设满堂红脚手架，满堂红脚手架立杆周边距墙400mm，中间纵横间距不大于1000mm均匀排列。标准层梁板承重排架水平杆设置三道，底道水平杆上皮离地200mm(称扫地杆)。第二道水平杆上皮离地1200mm，上道水平杆上皮离现浇板底(或梁底)距离不大于500mm。为保证±0.000m层板上脚手架稳定和不下沉，地面应夯实，浇筑150mm厚C20混凝土垫层，并在脚手架立杆下铺设厚度≥50mm、宽度≥10cm的木垫板，以增大受力面积。每栋楼支模用承重脚手架按够三层用料进行准备，当施工第四层时可将第一层满堂红脚手架拆除（第一层拆模报告合格），运至第四层施工结构用搭设承重脚手架。梁板底模支模(下图)3）为保证楼层净空尺寸，楼面板底模顶标高在设计标高基础上提高5mm。4）模板拼缝处设置海绵条，以保证模板在砼施工过程中不漏浆。海绵条位置处增设一根背方。模板下口用干硬砂浆封堵。墙柱模板根部距地50采用200长三级14钢筋点焊间距500，作为模板的限位措施。5）阴阳角处模板支撑方式6）预留洞口模板墙体预留洞口模板采用15厚双面塑胶胶合板、白松板及木方，根据墙厚、洞口的高度和宽度来制作。施工准备3.1、技术准备项目部技术人员详细阅读施工图纸，了解本工程重点难点，做好图纸会审和技术交底工作。编制施工工期进度要求，技术要求以及与其它专业工种相配合的技术资料。3.2、现场准备3.2.1模板安装前，首先由水电等专业，对预埋管件验收检测合格后，进行模板安装；3.2.2支模前，根据项目技术人员提供的轴线，进行墙柱尺寸放线并弹出墨线，控制线，标高线等；3.2.3模板安装前，项目部技术人员对梁柱板钢筋绑扎质量进行检查，办好隐蔽工程验收记录，检查钢筋保护层厚度；3.2.4模板安装时，应把模板板面清理干净，刷隔离剂。3.3、机具准备电钻3-4台，电锯2-3台，其它相关机具根据现场情况确定进场时间。3.4材料准备15mm木胶板：2000㎡50*100木方：60m³壁厚3.5mmφ48钢管：15T扣件（满足扭力矩40N.m）：12000个根据现场实际进度情况材料计划进场。第四章主要部位支模方法1、工艺流程1）安装柱模板搭设安装脚手架沿模板边线贴密封条立柱子侧模安装柱箍校正柱子方正、垂直和位置全面检查校正群体固定2）安装梁模板搭设梁模板支架安装梁底楞安装梁底模板梁底起拱安装梁侧模安装另一侧模板安装上下锁口楞、斜撑楞、腰楞和对拉螺栓符合梁模尺寸、位置与相邻模板连接牢固3）安装楼梯模板支休息平台梁底模绑扎楼梯梁钢筋支休息平台梁侧模搭休息平台模支撑布置龙骨铺板支梯段板模板绑扎楼梯钢筋钉楼板侧帮模板固定踏步板2、施工方法1）柱模板安装本工程最大柱尺寸为500*750，最小柱尺寸为300*300，柱模板为15mm木胶板。50*100木方做竖向背楞，双钢管及φ14对拉丝杆加固。a.模板组片完毕后，按照要求留设清扫口，检查模板的对角线，平整度和外形尺寸。b.吊装第一片模板，并临时支撑或用铁丝与柱子主筋临时绑扎固定。c.随即吊装第二、三、四片模板，作临时支撑或固定。d.为保证柱子阳角处的拼缝严密，防止漏浆，在柱模板的四个拼缝处，要夹粘双面胶、钉海绵条。模板就位后，进行柱子的加固，柱模的背楞采用80*60的木方，背楞的间距为200-300。木方必须竖放，木方在同一截面的搭接要求错开至少500。e.柱模板的垂直度定位依靠楼层内支模架和墙柱连接支撑进行加固调整。柱墙模底留清扫孔，以便以混凝土浇筑之前进行清理。f.按照上述方法安装一定流水段柱子模板后，全面检查安装质量，注意在纵横两个方向上都挂通线检查，并作好群体的水平拉杆及剪力支杆的固定。已最大柱500*750进行模板设计如图：柱模板安装示意图安装梁板模板本工程梁板模板支模，均采用15mm木胶板，50*100木方做主次龙骨，梁侧模板采用φ48钢管及两道φ14对拉丝杆加固。板模采用15mm厚木胶板，模板接缝处采用胶条封粘，以防漏浆。板下采用双层50*100木方，上层间距300mm，下层间距500mm，支撑架采用φ48钢管满堂支撑架，间距1000mm，水平杆为1200mm，每隔4m加剪刀撑，扫地杆位于支撑架地面起200mm处，全部贯通。a.安装梁模板支架前，无论是首层地面或楼板地面，必须要有足够的承载力，必须按监理审批后的支模架搭拆方案进行施工。b.搭设梁底小横木，间距符合摸板设计要求。c.拉线安装梁底摸板，控制好梁底的起拱高度符合模板设计要求。梁底经验收无误后，用钢管扣件将其固定好。d.安装梁侧模板，在梁底模两侧需海绵填充，使之侧模与底模拼缝间隙严密，防止出现漏浆现象。e.复核梁模板的截面尺寸，与相邻梁柱模板连接固定。f.安装后校正梁标高、断面尺寸，将梁模板内杂物清理干净。3）安装楼板模板a.支模架按照设计方案要求搭设完毕后，根据给定的水平线调整上支托的标高及起拱的高度。b.按照模板设计要求支搭板下的大小龙骨，其间距必须符合模板设计的要求。c.铺设多层胶合板时，在梁侧模板上口要拉线找直，同时必须保证模板拼缝的严密、表面平整。d.模板铺设完毕后，用靠尺、塞尺和水平仪检查平整度与楼板标高，并进行校正。e.将模板内杂物清理干净。标准层楼板模板支架示意图5）安装楼梯模板楼梯踢面固定的尺寸、位置、高度必须要计算准确，模板必须要固定准确、牢固。模板支设前先根据层高放大样，一般先安装楼梯梁模板再安装楼梯底板模、外帮模。在外帮侧模内侧弹出楼梯底板厚度线，再用样板画出侧板的挡木，再钉踏步板。楼梯休息平台插筋处模板：以休息平台为分界配置两块模板，上、下各一块，中间补一块上下面带豁口的模板。踏步模板只做踢面模板，踢面模板做法为：模板后钉2道水平的30×80木方子。踢面模板钉在楼梯板侧面模板上。踢面模板上钉30×80木方子来固定踢面模板的上部。6）挡墙模板1#公寓楼根据设计要求，挡墙宽度为300mm，高度4100mm。采用15mm厚木胶板，50*100木方，φ48钢管及φ14对拉丝杆（竖向间距450mm一道，水平间距800mm一道）进行加固，由于挡墙较高，需要内外两侧均搭设操作脚手架。架体搭设方法同外架搭设方式（详见外架方案）。第五章模板施工质量控制现浇结构模板安装的允许偏差，应符合施工质量验收规范标准的规定。模板工程质量验收规范标准的规定主控项目1模板支撑、立柱位置和垫板第4.2.1条2避免隔离剂沾污第4.2.2条一般项目1模板安装的一般要求第4.2.3条2用作模板地坪、胎膜质量第4.2.4条3模板起拱高度第4.2.5条4预埋件、预留孔允许偏差预埋钢板中心线位置（mm）3预埋管、预留孔中心线位置（mm）3插筋中心线位置（mm）5外露长度（mm）+10，0预埋螺栓中心线位置（mm）2外露长度（mm）+10，0预留洞中心线位置（mm）10尺寸（mm）+10，05模板安装允许偏差轴线位置（mm）5底模上表面标高（mm）±5截面内部尺寸（mm）基础±10柱、墙、梁+4，-5层高垂直度

（mm）不大于5m6大于5m8相邻两板表面高低差（mm）2表面平整度（mm）5第六章验收要求6.1验收依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011；《模板工程施工专项方案》设计施工图纸6.2验收程序模板安装及支撑架搭设完毕，经项目部技术人员及安全员验收合格后，通知监理单位及建设单位共同验收，对内支撑架体及模板安装位置、尺寸进行检查，经检查合格后方可浇筑混凝土。6.3验收内容（1）模板安装尺寸，轴线，标高等；（2）内支撑架间距，剪刀撑，扫地杆位置等。（3）梁柱板模板拼缝质量，对拉丝杆牢固性等；（4）预埋件预留位置，数量等；6.4验收人员项目安全部门组织，技术、工程部门协同监理单位、建设单位检查验收，参加人员：项目技术负责人：贾彬、安全员：曾博文、技术施工员：冯艾、监理工程师：孙利、建设单位现场代表：郭先凯，并按照规定填写验收合格表。第七章模板拆除现浇混凝土结构的模板及其支架拆除时的混凝土强度，必须符合设计要求和《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204—2002）的规定。（1）挡墙、梁侧模和底模拆除，应符合以下规定：挡墙、梁侧模，应在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆模板而受损坏后，方可拆除非承重模板。底模，应在混凝土强度符合下表规定后，方可拆除。结构类型结构跨度（m）按设计的混凝土强度标准值的百分率计（%）板≤2＞2、≤8＞85075100梁≤8＞875100悬臂构件100（2）拆模前必须填写拆模申请，在技术人员及监理同意后才可拆除模板，严禁私自拆模。（3）已拆除模板及其支架结构，在混凝土强度符合设计混凝土强度等级的要求后，方可承受全部使用荷载。当施工荷载所产后的效应比使用荷载的效应更为不利时，必须经过核算，加设临时支撑，方可施工加荷。（4）后浇带模板拆除，应符合以下规定：拆除模板时，应保留后浇带模板处架体，后期后浇带混凝土浇筑完成后，拆模试件送检合格后，方可拆除后浇带模板及支撑架。模板工程安全施工措施拆装模板时，必须有稳定的登高工具，高度超过2m时，必须搭设脚手架，操作时，下面不得站人；安装柱、墙模板时，应一边安装一边支撑固定，未支撑牢固不得松手以防止倾覆。安装梁的侧模时，不得在梁的底模上站立或行走，使用模板施工期间，对电线和电灯等各类用电装置必须采取保护措施。夏季高温季节施工，注意错开高温作业时间，避开烈日下工作，做好防暑降温工作。冬季霜雪期间施工，应安排专人清除脚手架上、道路上和混凝土上的积雪，做好防滑具体措施，确保施工人员施工操作的安全。第八章模板成品保护1、模板支模完成后及时将多余材料及垃圾清理干净。安装工程的预留、预埋工作在支模时配合进行，禁止任意拆除模板和用锤敲打模板及支撑，以免影响模板质量。3、模板侧模不得堆靠钢筋等重物，以免倾斜、偏位。4、禁止平台模板面上集中堆放重物。尤其是在钢筋绑扎时，加工成型的钢筋不能集中堆放在平台模板上。5、砼浇筑时，不准用振动棒等撬动模板及埋件，砼均匀入模，以免模板因局部荷载过大造成模板受压变形。6、模板安装成型后，派专人值班保护，并进行检查、校正，以确保模板安装质量。第九章安全文明施工措施1、拆模时操作人员必须挂好、系好安全带。2、支模前必须搭好相关脚手架（见本工程脚手架方案及相关方案、相关安全操作规程等）。3、在拆墙模前不准将脚手架拆除，用塔吊拆时与起重工配合；拆除顶板模板前划定安全区域和安全通道，将非安全通道用钢管、安全网封闭，挂"禁止通行"安全标志，操作人员不得在此区域，必须在铺好跳板的操作架上操作。4、浇筑混凝土前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑混凝土时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复。经常检查支设模板吊钩、斜支撑及平台连接处螺栓是否松动，发现问题及时组织处理。5、木工机械必须严格使用倒顺开关和专用开关箱，一次线不得超过3m，外壳接保护零线，且绝缘良好。电锯和电刨必须接用漏电保护器，锯片不得有裂纹（使用前检查，使用中随时检查）；且电锯必须具备分料器和护手装置。使用木工多用机械时严禁电锯和电刨同时使用；使用木工机械严禁戴手套；长度小于50cm或厚度大于锯片半径的木料严禁使用电锯；两人操作时相互配合，不得硬拉硬拽；机械停用时断电加锁。6、用塔吊吊运模板时，必须由起重工指挥，严格遵守相关安全操作规程。模板安装就位前需有缆绳牵拉，防止模板旋转不善撞伤人；垂直吊运必须采取两个以上的吊点，且必须使用卡环吊运。7、因混凝土侧力既受温度影响，又受浇筑速度影响，因此当夏季施工温度较高时，可适当增大混凝土浇筑速度，秋冬季施工温度降低混凝土浇筑速度也要适当降低。当T=15℃时，混凝土浇筑速度不大于2m3/h。8、环保与文明施工夜间22:00～6:00之间现场停止模板加工和其他模板作业。现场模板加工垃圾及时清理，并存放进指定垃圾站。做到工完场清。整个模板堆放场地与施工现场要达到整齐有序、干净无污染、低噪声、低扬尘、低能耗的整体效果。第十章模板计算书10.1柱模板计算：柱子截面的长短边分别进行安全验算如下：10.1.1、柱长边柱箍验算取s=(750+(100+48)×2)/(3+1)=261.5mm为计算跨度。荷载主要有次楞传递至柱箍。（图17） 柱箍强度计算简图1、强度验算（图18） 柱箍弯矩图(kN·m)Mmax＝0.265kN·mσ＝Mmax/W＝0.265×106/(8.986×1000)=29.498N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求2、抗剪验算（图19） 柱箍剪力图(kN)Vmax=4.974kNτ=VmaxS0/(Ib)=4.974×103×6.084×103/(21.566×104×1.2×10)=11.693N/mm2≤[fv]＝120N/mm2满足要求3、挠度验算（图20） 柱箍挠度计算简图（图21） 柱箍挠度图(mm)ν＝0.018mm≤[ν]＝261.5/400=0.654mm满足要求4、支座反力计算Rmax1=9.318kN10.1.2、柱短边柱箍验算取s=(500+(100+48)×2)/(2+1)=265.333mm为计算跨度。荷载主要有次楞传递至柱箍。（图22） 柱箍强度计算简图1、强度验算（图23） 柱箍弯矩图(kN·m)Mmax＝0.233kN·mσ＝Mmax/W＝0.233×106/(8.986×1000)=25.896N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求2、抗剪验算（图24） 柱箍剪力图(kN)Vmax=5.231kNτ=VmaxS0/(Ib)=5.231×103×6.084×103/(21.566×104×1.2×10)=12.297N/mm2≤[fv]＝120N/mm2满足要求3、挠度验算（图25） 柱箍挠度计算简图（图26） 柱箍挠度图(mm)ν＝0.017mm≤[ν]＝261.5/400=0.654mm满足要求4、支座反力计算Rmax2=9.025kN10.1.3、对拉螺栓验算N＝max(Rmax1,Rmax2)=max(9.318,9.025)=9.318kN≤17.8kN满足要求10.2挡墙模板计算10.2.1挡墙面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。W＝bh2/6=1000×152/6=37500mm3I＝bh3/12=1000×153/12=281250mm4其中的h为面板厚度。1、强度验算q＝bS＝1×51.844=51.844kN/m（图3） 面板强度计算简图（图4） 面板弯矩图(kN·m)Mmax＝0.259kN·mσ＝Mmax/W＝0.259×106/37500=6.913N/mm2≤[f]＝30N/mm2满足要求2、挠度验算qk＝bSk=1×41.218=41.218kN/m（图5） 面板挠度计算简图（图6） 面板挠度图(mm)νmax＝0.265mm≤[ν]＝200/400=0.5mm满足要求10.2.2、次楞验算次楞计算的假定跨数要符合实际工况，荷载统计如下：q＝aS＝200/1000×51.844=10.369kN/mqk＝aSk＝200/1000×41.218=8.244kN/m1、抗弯强度验算（图7） 次楞强度计算简图（图8） 次楞弯矩图(kN·m)Mmax＝0.207kN·mσ＝Mmax/W＝0.207×106/(83.333×1000)=2.489N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求2、抗剪强度验算（图9） 次楞剪力图(kN)Vmax＝2.426kNτ=VmaxS0/(Ib)=2.426×103×62.5×103/(416.667×104×5×10)=0.728N/mm2≤[fv]＝2N/mm2满足要求3、挠度验算（图10） 次楞挠度计算简图（图11） 次楞挠度图(mm)ν＝0.055mm≤[ν]＝450/400=1.125mm满足要求4、支座反力计算Rmax=4.728KNRmaxk=3.759KN10.2.3、主楞验算墙模主楞的跨度一般是较大的，主楞计算的假定跨数要符合实际工况，计算简图如下：（图12） 主楞强度计算简图1、抗弯强度验算（图13） 主楞弯矩图(kN·m)Mmax＝0.946kN·mσ＝Mmax/W＝0.946×106/(8.986×1000)=105.223N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求2、抗剪强度验算（图14） 主楞剪力图(kN)Vmax＝5.913kNτ=VmaxS0/(Ib)=5.913×1000×6.084×103/(21.566×104×1.2×10)=13.9N/mm2≤[fv]＝120N/mm2满足要求3、挠度验算（图15） 主楞挠度计算简图（图16） 主楞挠度图(mm)ν＝0.513mm≤[ν]＝450/400=1.125mm满足要求4、支座反力计算对拉螺栓承受的支座反力：N=14.197KN10.2.4、对拉螺栓验算对拉螺栓拉力值N：N＝14.197kN≤Ntb=17.8kN满足要求10.3梁模板计算10.3.1梁面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。W=bh2/6=1000×122/6=24000mm3I=bh3/12=1000×123/12=144000mm4由可变荷载控制的组合：q1=1.2[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4(Qk+κQDK)b=1.2×(0.2+(24+1.5)×650/1000)×1+1.4×(2+1.35×0.5)×1=23.875kN/m由永久荷载控制的组合：q2=1.35[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4×0.7(Qk+κQDK)b=1.35×(0.2+(24+1.5)×650/1000)×1+1.4×0.7×(2+1.35×0.5)×1=25.268kN/m取最不利组合得：q=max[q1,q2]=max(23.875,25.268)=25.268kN/m（图3） 面板强度简图1、强度验算（图4） 面板弯矩图Mmax=0.014kN·mσ=Υ0×Mmax/W=1×0.014×106/24000=0.585N/mm2≤[f]=31N/mm2满足要求2、挠度验算qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.2+(24+1.5)×650/1000)×1=16.775kN/m（图5） 面板挠度计算简图（图6） 面板挠度图(mm)ν=0.003mm≤[ν]=200/((4-1)×400)=0.167mm满足要求10.3.2次楞验算由可变荷载控制的组合：q1=1.2×(G1k+(G3k+G2k)×h)×a+1.4×(Qk+κQDK)×a=1.2×(0.2+(24+1.5)×650/1000)×200/1000/(4-1)+1.4×(2+1.35×0.5)×200/1000/(4-1)=1.592kN/m由永久荷载控制的组合：q2=1.35×(G1k+(G3k+G2k)×h)×a+1.4×0.7×(Qk+κQDK)×a=1.35×(0.2+(24+1.5)×650/1000)×200/1000/(4-1)+1.4×0.7×(2+1.35×0.5)×200/1000/(4-1)=1.685kN/m取最不利组合得：q=max[q1,q2]=max(1.592,1.685)=1.685kN/m（图7） 面板强度计算简图1、强度验算（图8） 次楞弯矩图(kN·m)Mmax=0.126kN·mσ=Υ0×Mmax/W=1×0.126×106/(83.333×1000)=1.511N/mm2≤[f]=15N/mm2满足要求2、抗剪验算（图9） 次楞剪力图(kN)Vmax=0.839kNτmax=Υ0×VmaxS/(Ib)=1×0.839×103×62.5×103/(416.667×104×5×10)=0.252N/mm2≤[τ]=2N/mm2满足要求3、挠度验算挠度验算荷载统计，qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b/(m-1)=(0.2+(24+1.5)×650/1000)×200/1000/(4-1)=1.118kN/m（图10） 挠度计算简图（图11） 次楞挠度图(mm)νmax=0.086mm≤[ν]=0.9×1000/400=2.25mm满足要求4、支座反力根据力学求解计算可得：Rmax=1.597kNRkmax=1.061kN10.3.3主楞验算梁侧楼板的立杆为梁板共用立杆，立杆与水平钢管扣接属于半刚性节点，为了便于计算统一按铰节点考虑，偏于安全。根据实际工况，梁下增加立杆根数为1，故可将主楞的验算力学模型简化为1+2-1=2跨梁计算。这样简化符合工况，且能保证计算的安全。等跨连续梁，跨度为:2跨距为：(等跨)0.3主楞所承受的荷载主要为次楞传递来的集中力，另外还需考虑主楞自重，主楞自重标准值为gk=65.3/1000=0.065kN/m自重设计值为：g=1.2gk=1.2×65.3/1000=0.078kN/m则主楞强度计算时的受力简图如下：（图12） 主楞强度计算简图则主楞挠度计算时的受力简图如下：（图13） 主楞挠度计算简图1、抗弯验算（图14） 主楞弯矩图(kN·m)Mmax=0.134kN·mσ=Υ0×Mmax/W=1×0.134×106/(8.986×1000)=14.949N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求2、抗剪验算（图15） 主楞剪力图(kN)Vmax=2.945kNτmax=Υ0×QmaxS/(Ib)=1×2.945×1000×6.084×103/(21.566×104×1.2×10)=6.922N/mm2≤[τ]=120N/mm2满足要求3、挠度验算（图16） 主楞挠度图(mm)νmax=0.005mm≤[ν]=0.6×1000/(1+1)/400=0.75mm满足要求4、支座反力计算因两端支座为扣件，非两端支座为可调托座，故应分别计算出两端的最大支座反力和非两端支座的最大支座反力。故经计算得：两端支座最大支座反力为：R1=0.274kN非端支座最大支座反力为：R2=5.889kN10.3.4、端支座扣件抗滑移验算按上节计算可知，两端支座最大支座反力就是扣件的滑移力R1=0.274kN≤[N]=8kN满足要求10.3.5可调托座验算非端支座最大支座反力为即为可调托座受力R2=5.889kN≤[N]=30kN满足要求10.3.6立杆验算1、长细比验算验算立杆长细比时取k=1,μ1、μ2按JGJ130-2011附录C取用l01=kμ1(h+2a)=1×1.44×(1.2+2×400/1000)=2.881ml02=kμ2h=1×2.292×1.2=2.75m取两值中的大值l0=max(l01,l02)=max(2.881,2.75)=2.881mλ=l0/i=2.881×1000/(1.59×10)=181.174≤[λ]=210满足要求2、立杆稳定性验算(顶部立杆段)λ1=l01/i=2.881×1000/(1.59×10)=181.174根据λ1查JGJ130-2011附录A.0.6得到φ=0.218根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》（GB51210）中6.2.11条规定应分别对由可变荷载控制的组合和由永久荷载控制的组合分别计算荷载，并取最不利荷载组合参与最终的立杆稳定的验算。由可变控制的组合：N1=1.2×[G1k+(G2k+G3k)×h]×la×lb+1.4(Qk+κQDK)×la×lb=1.2×(0.2+(24+1.5)×650×0.001)×0.9×0.3+1.4×(2+1.35×0.5)×0.9×0.3=6.446kN由永久荷载控制的组合：N2=1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×la×lb+1.4×0.7×(Qk+κQDK)×la×lb=1.35×(0.2+(24+1.5)×650×0.001)×0.9×0.3+1.4×0.7×(2+1.35×0.5)×0.9×0.3=6.822kNN=max（N1，N2）=max(6.446,6.822)=6.822kNΥ0×N/(φA)=1×6.822×1000/(0.218×4.24×100)=73.927N/mm2≤f=205N/mm2满足要求3、立杆稳定性验算(非顶部立杆段)λ2=l02/i=2.75×1000/(1.59×10)=172.981根据λ1查JGJ130-2011附录A.0.6得到φ=0.237此处还应考虑架体的自重产生的荷载由可变控制的组合：N3=1.2×[G1k+(G2k+G3k)×h]×la×lb+1.2×H×gk+1.4(Qk+κQDK)×la×lb=1.2×(0.2+(24+1.5)×650×0.001)×0.9×0.3+1.2×3×0.144+1.4×(2+1.35×0.5)×0.9×0.3=6.965kN由永久荷载控制的组合：N4=1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×la×lb+1.35×H×gk+1.4×0.7×(Qk+κQDK)×la×lb=1.35×(0.2+(24+1.5)×650×0.001)×0.9×0.3+1.35×3×0.144+1.4×0.7×(2+1.35×0.5)×0.9×0.3=7.405kNN=max（N3，N4）=max(6.965,7.405)=7.405kNΥ0×N/(φA)=1×7.405×1000/(0.237×(4.24×100))=73.678N/mm2≤f=205N/mm2满足要求10.4板模板计算10.4.1、面板验算根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1，按简支跨进行计算，取b=1m宽板带为计算单元。Wm=bh2/6=1000×122/6=24000mm3I=bh3/12=1000×123/12=144000mm4由可变荷载控制的组合：q1=1.2[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4(Qk+κQDK)b=1.2×(0.2+(24+1.1)×100/1000)×1+1.4×(2+1.35×0.5)×1=6.997kN/m由永久荷载控制的组合：q2=1.35[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4×0.7(Qk+κQDK)b=1.35×(0.2+(24+1.1)×100/1000)×1+1.4×0.7×(2+1.35×0.5)×1=6.28kN/m取最不利组合得：q=max[q1,q2]=max(6.997,6.28)=6.997kN/m（图4） 面板计算简图1、强度验算（图5） 面板弯矩图Mmax=0.079kN·mσ=Υ0×Mmax/W=1×0.079×106/24000=3.28N/mm2≤[f]=31N/mm2满足要求2、挠度验算qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.2+(24+1.1)×100/1000)×1=2.71kN/m（图6） 挠度计算受力简图（图7） 挠度图ν=0.173mm≤[ν]=300/400=0.75mm满足要求10.4.2、次楞验算次楞计算跨数的假定需要符合工程实际的情况，另外还需考虑次楞的两端悬挑情况。由可变荷载控制的组合：q1=1.2×(G1k+(G3k+G2k)×h)×a+1.4×(Qk+κQDK)×a=1.2×(0.2+(24+1.1)×100/1000)×300/1000+1.4×(2+1.35×0.5)×300/1000=2.099kN/m由永久荷载控制的组合：q2=1.35×(G1k+(G3k+G2k)×h)×a+1.4×0.7×(Qk+κQDK)×a=1.35×(0.2+(24+1.1)×100/1000)×300/1000+1.4×0.7×(2+1.35×0.5)×300/1000=1.884kN/m取最不利组合得：q=max[q1,q2]=max(2.099,1.884)=2.099kN/m（图8） 次楞计算简图1、强度验算（图9） 次楞弯矩图(kN·m)Mmax=0.202kN·mσ=Υ0×Mmax/W=1×0.202×106/(83.333×103)=2.418N/mm2≤[f]=15N/mm2满足要求2、抗剪验算（图10） 次楞剪力图(kN)Vmax=1.209kNτmax=Υ0×VmaxS/(Ib0)=1×1.209×103×62.5×103/(416.667×104×5×10)=0.363N/mm2≤[τ]=2N/mm2满足要求3、挠度验算挠度验算荷载统计，qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×a=(0.2+(24+1.1)×100/1000)×300/1000=0.813kN/m（图11） 挠度计算受力简图（图12） 次楞变形图(mm)νmax=0.114mm≤[ν]=1×1000/400=2.5mm满足要求4、支座反力根据力学求解计算可得：Rmax=2.259kNRkmax=0.875kN10.4.2、主楞验算主楞计算跨数的假定需要符合工程实际的情况，另外还需考虑主楞的两端悬挑情况。主楞所承受的荷载主要为次楞传递来的集中力，另外还需考虑主楞自重，主楞自重标准值为gk=38.4/1000=0.038kN/m自重设计值为：g=1.2gk=1.2×38.4/1000=0.046kN/m则主楞强度计算时的受力简图如下：（图13） 主楞挠度计算时受力简图则主楞挠度计算时的受力简图如下：（图14） 主楞挠度计算时受力简图1、抗弯验算（图15） 主楞弯矩图(kN·m)Mmax=0.749kN·mσ=Υ0×Mmax/W=1×0.749×106/(85.333×1000)=8.783N/mm2≤[