筑博技术措施样本

资料内容仅供您学习参考，如有不当或者侵权，请联系改正或者删除。总则1.0.1结构设计应遵循安全、经济、合理、先进的原则。初步设计时应进行多方案比较,选择合理的结构体系。在确保质量的前堤下,积极采用途新材料、新结构、新技术和新工艺,提高结构设计水平。1.0.2本措施采用的设计基准期为50年,设计使用年限为50年。若结构的设计使用年限不是50年,应对结构设计中重要性参数作相应调整,同时对影响钢筋砼耐久性的保护层厚度水泥用量等也作相应要求。1.0.3根据建筑抗震设计规范GB50011-附录A,深圳市抗震设防烈度为7度,设计地震加速度值为0.1g,设计地震分组为第一组,II类场地的设计特征周期为Tg=0.35s。1.0.4根据《建筑设防分类标准》GB50223建筑抗震分类:1.甲类:中央级,省级电视调频广播发射建筑;国家电信楼中央级电信枢纽;三级特等医院的住院部医技楼门诊部。2.乙类:中央级广播发射台,广播中心,电视中心;省级广播中心,电视中心,电信市话局;地区中心长途通讯枢纽;特大型车站;一级汽车客运站监控室;大中城市三级医院;县、县级市的二级医院;大型商业零售商场;大、中城市抗震、防灾指挥中心;房屋高度超过150米的高层建筑;内部设有建筑面积超过10000㎡的一般高层建筑;带有两种或以上《高规》所指复杂结构的高层建筑。3.丙类:其它高层建筑。1.0.5各类抗震设防建筑的抗震设防烈度应按表1.0.5下列规定确定。表1.0.5建筑的抗震设防烈度建筑设防类别地震作用抗震措施甲类建筑按本地烈度提高一度按本地烈度提高一度,9度时应专门研究乙类建筑按本地烈度按本地烈度提高一度,9度时应适当提高丙类建筑按本地烈度按本地烈度丁类建筑按本地烈度比本地烈度降低一度,6度除外注1:建筑场地为I类时,甲、乙类建筑抗震措施可按本地烈度;丙、丁类建筑抗震措施比本地烈度降低一度,6度除外。1.0.6根据建筑结构安全等级,按表1.0.6采用不同重要性系数γ0(抗震设计中不考虑结构构件的重要性系数)。表1.0.6结构构件的重要性系数结构安全等级和设计使用年限重要性系数γ0一级或设计使用年限≥1≥1.1二级或设计使用年限=50年≥1.0三级或设计使用年限≤5年≥0.91.0.7建筑结构安全等级据建筑物类型按表1.0.7采用。表1.0.7建筑结构安全等级安全等级破坏效果建筑物类型一级很严重重要建筑物二级严重一般建筑物三级不严重次要建筑物注1:对有特殊要求的建筑物,其安全等级根据具体情况另定。1.0.8应在设计文件中注明事项:1.建筑物重要性等级、抗震设防烈度、场地动力参数、地基基础设计等级、构件抗震设计等级和防火等级;2.建筑物设计基准期和设计使用年限;3.楼、屋面使用活荷载标准值限值;4.结构对材料和施工质量的特殊要求。1.0.9结构材料性能指标最低要求:1.粘土砖强度等级不低于MU10,其砌筑砂浆强度等级不应低于M5;混凝土砌块强度等级不低于MU7.5,其砌筑砂浆强度等级不应低于M7.5。2.框支梁、框支柱及抗震一级框架梁、柱、节点核芯区砼强度等级不低于C30;其它构件砼强度等级不低于C20。钢筋砼结构的砼强度等级9度时不宜超过C60,9度时不宜超过C70。3.要求抗震一、二级框架纵向受力钢筋的抗拉强屈比≥1.25,屈强比≤1.30。纵向受力筋宜选用HRB400和HRB335级热轧筋;箍筋宜选用HRB335和HPB235级热轧筋。4.要求钢材的抗拉强屈比≥1.20;且有明显的屈服台阶,伸长率≥20%;有良好的可焊性和合格的冲击韧性。钢材宜选用Q235等级B、C、D碳素结构钢及Q345等级B、C、D、E的低合金高强度结构钢。1.0.10根据建筑物地基基础设计等级及长期荷载作用下地基变形对上部结构影响程度,地基基础设计应符合下列规定:1.所有建筑物的地基计算均应满足承载力计算要求;2.地基基础设计等级为甲、乙级的建筑物,均应按地基变形设计;3.地基基础设计等级为丙级的建筑物,有下列情况之一时,应作地基变形验算:1)地基承载力特征值小于130kPa,且体形复杂的建筑;2)有地面堆载或相邻基础荷载差异较大,可能产生过大不均匀沉降时;3)软弱地基上建筑物存在偏心荷载时;4)相邻建筑距离过近,可能发生倾斜;5)地基内有厚度较大或厚薄不均的填土,其自重固结未完成时。4.对经常受水平荷载作用的高层建筑、高耸结构和挡土墙等,尚应验算稳定性;5.基坑工程应进行稳定性验算;6.当地下室或地下构筑物存在上浮问题时,尚应进行抗浮验算。1.0.11抗震设防烈度为7、8、9度时,高度分别超过160m、120m、80m的高层建筑,应设置建筑结构的地震反应观察系统。1.0.12本措施适用于深圳市多、高层钢筋砼结构设计,其它7度设防地区可参照使用;本措施条文未详尽之内容,应参照有关规程、规范执行。荷载2.0.1建筑楼面均布活荷载标准值按表2.0.1采用。表2.0.1建筑楼面均布活荷载标准值项类别标准值kN/㎡1住宅、宿舍、旅馆、办公楼、病房、幼儿园教室、试验室、阅览室、会议室、门诊室、工业建筑无设备区楼面2.02食堂、餐厅、一般资料档案室2.53礼堂、剧院、影院、有固定座位看台公共洗衣房3.04商店、展览厅、车站、港口、机场大厅、候机室、无固定座位看台3.55健身房、演出舞台、舞厅4.06书库、档案库、贮藏室5.0密集柜书库12.07通风机房、电梯机房7.08≤9座客车通道及车库(板跨≥2米单向板)300kN消防车道(板跨≥2米单向板)4.035.0≤9座客车通道及车库(双向板和柱网≥6×6米无梁楼盖)300kN消防车道(双向板和柱网≥6×6米无梁楼盖)2.520.09一般厨房2.0餐厅厨房4.010第1项民用建筑的浴室、厕所、盥洗室2.0其它民用建筑的浴室、厕所、盥洗室2.511住宅、宿舍、旅馆、病房、幼儿园走廊、门厅、楼梯2.0餐厅、教室、办公室、门诊部走廊、门厅、楼梯2.5消防疏散梯,其它民用建筑走廊、门厅、楼梯、生产车间楼梯3.512一般阳台2.5人群密集阳台3.513每延米重≤3kN/m的非固定隔墙等效均布活荷≥1.014直升机坪等效均布活荷5.0直升机坪局部荷载标准值:轻型20.0kN,中型40.0kN,重型60.0kN,作用面积:0.20×0.200.25×0.250.3×0.3(㎡)注1:当书库书架高度大于2米时,应按每米书架高不少于2.5kN/㎡确定。2:当使用荷载较大或情况特殊时,应按实际情况采用。2.0.2表2.0.1未列出项目,可根据楼面上活动的人和设备的情况按表2.0.2取活荷标准值:表2.0.2楼面情况标准值kN/㎡活动的人较少2.0活动的人较多且有设备2.5活动的人很多且有较重设备3.0活动的人很集中,有时很挤或有较重设备3.5活动性质较剧烈4.0储存物品的仓库5.0有大型的机械设备6.0～7.52.0.3建筑屋面水平投影面上均布活荷载按表2.0.3采用表2.0.3屋面水平投影面上均布活荷载表项次类别标准值KN/㎡1不上人屋面0.52上人屋面2.03屋顶花园3.0注:1.积水荷载按实际可能水深计算;2.屋顶花园活载不包括花圃土料自重。2.0.4隔墙线荷载按表2.0.4换算。表2.0.4隔墙自重表墙体材料抗压强度Mpa单位面积墙重KN/㎡水泥、石渣、砂制空心砌块5.0|7.52.30(墙厚90,双面粉刷)2.80(墙厚140,双面粉刷)3.20(墙厚190,双面粉刷)水泥、珍珠岩、石渣空心砌块3.0|3.51.70(墙厚90,双面粉刷)2.20(墙厚140,双面粉刷)2.60(墙厚190,双面粉刷)泡沫混凝土轻质砌块3.01.60(墙厚90,双面粉刷)2.10(墙厚140,双面粉刷)2.50(墙厚190,双面粉刷)粘土空心砖5.0|8.51.70(墙厚90,双面粉刷)2.60(墙厚180,双面粉刷)2.80(墙厚240,双面粉刷)德邦板(高强加气混凝土大型墙板)0.83(板厚60,双面粉刷)泰柏板1.32(板厚75,双面粉刷)2.0.5屋面板、檩条、钢筋砼挑檐、雨篷和预制小梁的施工检修集中荷载应取1.0kN,且按最不利布置。计算挑檐、雨篷承载力时,应沿板宽每隔1.0米取一个集中荷载;验算挑檐、雨篷倾复时,应沿板宽每隔2.5～3.0米取一个集中荷载。2.0.6楼梯、看台、阳台和上人屋面等栏杆顶部水平荷载1住宅、宿舍、旅馆、办公楼、医院、幼儿园应取0.5kN/m。2学校、食堂、剧场、电影院、车站、展览馆、体育馆应取1.0kN/m。2.0.7玻璃幕墙自重荷载(包括骨架):裙房部位取0.5kN/m2;裙房以上部位取0.8kN/m2。2.0.8多层和高层地下室顶板(±0.000),应考虑施工活荷载≥10.0kN/m2;若设计限制施工堆载时,应在图中注明。2.0.9高层建筑避难层、裙房屋面活荷载取值应≥4.0kN/m2。2.0.10高层建筑塔楼与裙房交界5米范围内,考虑施工垃圾影响,楼面活荷载取值≥5.0kN/m2。2.0.11地下室底板及外边墙,一般均要考虑地下水作用;地下水位以下土压力按浮重度计算,地下水位以上土压力按湿重度计算。水位不急剧变化的水压力按永久荷载考虑;否则按可变荷载考虑。土压力为永久荷载,当可变荷载效应控制组合时,其组合系数取1.2;当永久荷载效应控制组合时,其组合系数取1.35。2.0.12施工中如采用附墙塔式起重机、爬升式塔式起重机等对构件受力有影响的施工设备时,应验算施工荷载的影响;此时可采用频遇组合或偶然组合。2.0.13钢筋砼构件自重,考虑饰面影响,计算中按结构体系分别采用:框架结构26kN/m3;框剪结构27kN/m3;剪力墙结构28kN/m3。2.0.14旋转餐厅轨道和驱动设备自重,擦窗机等清洗设备的自重及作用位置按实际定。2.0.15屋面女儿墙风荷载,程序不能自动计算,应人工计算出局部风荷后化成节点水平荷载输入。2.0.16房屋高度大于200米或房屋高度大于150米,同时有下列情况之一时,宜采用风洞试验确定建筑物风荷载。1.平面形状不规则,立面形状复杂;2.立面开洞或连体结构;3.周围地形和环境较复杂,群楼狭缝效应显著。2.0.17檐口、雨蓬、遮阳板、阳台等水平构件,计算局部上浮风荷时,风荷体型系数μs不宜小于2.0。2.0.18其它未详荷载可参照”全国民用建筑工程设计技术措施—结构”执行。2.0.19附:关于风作用和地震作用的说明:1.地震作用是从结构基础上传来的作用,其大小与建筑结构的固有特性有关。它不是外界荷载,而是自身的反应;风作用是施加在结构外表面上的荷载,其大小与建筑物的外形和大小有关,且随建筑物的高度增高而加大。2.地震作用是完全动力作用,风作用是动静力作用。3.地震作用的大小与建筑物的重力荷载有关,重力荷载越大地震作用越大。风荷载,重量是次要因素,主要是建筑物外表面积。4.建筑物固有振动周期愈长,地震作用愈小,风振作用愈大。5.地震作用时间短暂。风作用时间持续达数小时。6.地震作用随地基不同,埋深不同而变,不受建筑环境影响。风作用受建筑环境影响。7.地震作用发生的概率较小,风作用频繁。8.人类对风作用认识较深,对地震作用则知之甚少,而破坏力却很大。概念设计3.1结构设计一般规定3.1.1现浇钢筋砼结构房屋适用最大高度应不超过表3.1.1要求:表3.1.1现浇钢筋砼结构房屋适用最大高度结构类型抗震烈度6789非抗震设计框架结榜6055452570框剪结构13012010050140剪力墙结构14012010060150部分框支墙结构12010080—130框架核心筒结构15013010070160筒中筒结构18015012080200板柱剪力墙结构403530—70异型柱框架结构403525—40异型柱框撑结构504535—50异型柱墙筒结构605545—60短肢墙筒体结构10010060—100注:1.房屋高度指室外地面到主要屋面板板顶高度;2.平面和竖向均不规则的结构或建造于IV类场地的结构适用高度应适当降低;3.短肢剪力墙定义:4<墙肢截面高度与厚度之比<8;异型柱定义:2≤柱肢截面高度与厚度之比≤4。3.1.2各类现浇钢筋砼房屋高宽比宜满足表3.1.2限值。表3.1.2现浇钢筋砼房屋高宽比结构类型抗震烈度6、789非抗震设计框架、板柱剪力墙结构4325框架结构5435剪力墙结构6546筒中筒、框架核心筒结构6546异型柱轻框异型柱框架结构54—5异型柱框撑结构54—5异型柱墙筒结构54—5短肢墙筒体结构54—53.1.3结构体系应符合下列各项要求:1．应具有明确的计算简图和合理的传力途径;2．应避免因部分结构或构件破坏而导致整个结构丧失抗震能力或对重力荷载的承载能力;3．应具备良好的变形能力和耗消地震能量的能力;4．应具有合理的、均衡的刚度和承载力的分布,避免局部薄弱部位出现。3.1.4结构的刚度要适宜。1．刚度过大,自震周期短,地震作用效应大,同时结构自重大,基础大,材料浪费;刚度过小,不满足规范对变形控制的要求。多遇地震下的弹性层间位移角[θe]和罕遇地震下的弹塑性层间位移角[θp]应不大于表3.1.4.1的要求。表3.1.4.1弹性和弹塑性层间位移角限值结构类型[θe][θp]钢筋砼结构框架1/5501/50框剪、板柱剪力墙、框架核心筒1/8001/100剪力墙、筒中筒1/10001/120框支层1/10001/120钢结构多、高层钢结构1/3001/50注:1.除以弯曲变形为主的高层建筑(H/B>6或H>150米)外,Δue可不扣除结构整体弯曲位。2.高度≥250m的高层建筑,[θe]=1/500;150m＜高度＜250m时线性内插。2.适宜的刚度可用适宜的周期Ta来评估:若T>Ta则过柔,应加大整体刚度;若T小于Ta较多则结构刚度过大,可适当减小。Ta可按结构类型、建筑层数、场地类别等查表4.8.1.3。3．结构刚度所决定的自振周期应避开场地振动的卓越同期Tg,避免共振。4．高度超过150m的高层建筑,应控制结构刚度,使结构在一遇的风荷取值计算的结构顶点振动加速度<15%g(住宅、公寓)和<25%g(办公、旅馆),以满足人居舒适度要求。3.1.5改变结构刚度的措施:1．加强或减弱建筑结构水平构件(楼屋盖的梁板)的整体性和刚度;2．加强或减弱建筑结构竖向构件(柱或剪力墙)的整体性和刚度;3．加强或减弱建筑结构构件间的连接,改变节点刚度;4．增大或减小建筑结构平面宽度,改变其高宽比,改变边缘竖向构件的轴压抗力效应;5．改变建筑物的平面形状,将一字形建筑改变为井、Y、⌒型等或相反,增加或减小建筑结构平面的整体抗弯和抗扭刚度;6．改变建筑结构构件的刚度:改变构件截面尺寸,构件纵向配筋和砼强度等级。3.1.6结构构件抗震设计的抗震等级,根据设防烈度、结构类型和房屋高度按表3.1.6采用,并按本规定1.5条执行表3.1.6结构构件抗震设计等级结构类型设防烈度6度7度8度9度框架高度(m)≤30>30≤30>30≤30>30≤25框架4332211框架剪力墙高度(m)≤60>60≤60>60≤60>60≤50框架4332211剪力墙3322111高度(m)≤80>80≤80>80≤80>80≤60一般剪力墙4332211落地墙底部3221不宜采用框支层框架2211框架心筒框架3211核心筒2211筒中筒内筒3211外筒板柱墙板柱的柱321不宜采用剪力墙222异型柱轻框(参考天津市标准)高度(m)≤22>22≤25不宜采用不宜采用框架结构322高度(m)≤25>25≤22>22框架斜撑结构无撑框架3232带撑框架2222高度(m)≤30>30≤25>25框架剪力墙结构框架3232剪力墙2222注:1.一般剪力墙包括不落地剪力墙和落地剪力墙非加强部位;2.地下一层按地上一层采用抗震等级;地下一层以下降低一级采用;3.与主楼连成整体的裙房抗震等级与主楼同。3.1.77度和8度抗震设防的高层建筑,不宜采用超过两种下列复杂结构:带转换层结构,带加强层结构,错层结构,连体结构,多塔楼结构等。3.2结构体系选择3.2.1结构体系选择应综合考虑建筑功能,使用空间要求,建筑材料,施工水平,抗震要求等因素,在满足规范要求前题下,经技术经济比较,在正常设计、正常施工、正常使用情况下,最大限度地满足结构在使用年限内对安全性、适用性、耐久性和稳定性要求。3.2.2框架结构体系,建筑平面灵活,能够提供较大的内部空间,适用于商场、展览厅等公共建筑及轻工业厂房,又因为构件简单,施工方便,住宅、旅馆、办公楼也常见。3.2.3框架剪力墙结构体系,兼具框架体系能提供较大使用空间,建筑布置灵活,结构延性好优点,又有剪力墙体系抗侧向刚度大,抗侧力承载力高的特点,是高层结构中经济有效、适用范围广的结构体系。3.2.4对已建≤30层工程的结构体系进行综合模糊评定分析结果如下:1.30层左右及以下的高层建筑宜首选框架剪力墙、框架核心筒结构;2.30层左右及以下的高层公寓、宾馆宜首选剪力墙、框架剪力墙结构。3.2.5集住宅、办公、商业、娱乐于一身的综合楼,要求底部大空间,上部为住宅或公寓标准层,常采用带转换层的框架剪力墙结构。结构布置3.3.1抗侧力结构的平面布置宜规则、对称、分散且平面形状具有良好的整体作用;对表3.3.1中的平面不规则结构应符合表中规定的要求。表3.3.1平面不规则结构不规则类型定义规定要求A.扭转不规则最大层间位移>1.2倍平均层间位移1.三维模型振型分解反应谱分析,考虑耦连,薄弱部位加强;2.最大层间位移≤1.5倍平均层间位移。B.凹凸不规则凹凸尺寸>30%相应投影总尺寸1.三维模型振型分解反应谱分析,考虑耦连,薄弱部位加强;2.用弹性楼板模型按总刚计算。C.楼板不连续有效楼板宽<结构楼面宽度50%;楼面开洞面积>楼面总面积30%或楼层错层;(要求:有效楼板宽≥5m,且单边宽≥2m)1.三维模型振型分解反应谱分析,考虑耦连,薄弱部位加强;2.用弹性楼板模型或错层模型按总刚计算。3.3.2建筑的立面和剖面力求规则,结构的侧向刚度沿竖向均匀变化,避免突变;竖向抗侧力构件的截面和材料强度等级,自下而上逐渐减小,应避免抗侧力构件承载力突变。若立面上部收进或外挑处楼层水平尺寸为B1,距室外地面高度为H1,下部楼层水平尺寸为B,建筑总高为H;当B1＜B,且H1/H＞0.2时,要求B1/B≥0.75;当B1＞B时,要求B/B1≥0.90,且外挑尺寸≤4m。对表3.3.2中的竖向不规则结构应符合表中规定的要求。表3.3.2竖向不规则结构不规则类型定义规定要求A.刚度不规则层侧向刚度<上层侧向刚度70%;连续三层侧向刚度均<上层刚度80%1.三维模型振型分解反应谱分析和弹性时程分析,考虑耦连,薄弱部位加强;甲类建筑和较高高层建筑进行弹塑性时程分析B.竖向构件不连续竖向抗侧力构件经过转换构件传力1.三维模型振型分解反应谱分析和弹性时程分析,考虑耦连,薄弱部位加强;甲类建筑和较高高层建筑进行弹塑性时程分析2.转换构件下端的地震作用力增大1.5倍。C.有薄弱层层间抗侧力构件的承载力<上层的80%1.三维模型振型分解反应谱分析和弹性时程分析,考虑耦连,薄弱部位加强;甲类建筑和较高高层建筑进行弹塑性时程分析2.薄弱层层抗侧力构件承载力不小于上层的65%注:1.侧向刚度≈Vh/Δu=层剪力×层高/层间剪切位移;2.层间剪切位移指建筑某一层相对于相邻层的位移扣除结构整体弯曲变形产生的水平位移值。3.3.3轴网布置:考虑使用空间要求,各类建筑常见轴网为:1.住宅、办公楼、公寓等底层有商场、车库时,适宜轴网为8000×8000,8000×7200;2.住宅:常见开间为2100、3300、3600、3900、4200等,当底层有大开间要求时,一般可取两开间设一柱位;3.办公楼:常见开间采用7200、7500、8000、9000、10800等;进深一般8000～1;4.高层公寓:常见轴网为:7200、7500、7800、8000、8400等;5.多层民用建筑,常见柱距为3300～6000,6000～8000,6000～1;6.多层厂房:内廊式边跨6～8米,中跨2.4～3米;等跨式双跨时跨度6～12米,多跨时跨度6～8米。框架间距一般为6米。3.3.4剪力墙是高层建筑的主要抗侧力构件,其布置原则要求:1.沿结构纵横两个方向均应布置,并力求分散均匀、相对集中、对称布置。经过调整墙的长度和厚度,使抗侧刚度中心接近质量中心;建筑物质量集中部位应多布置剪力墙。2.每个结构单元的两个主轴方向,均宜沿两条以上轴线布置剪力墙,且应尽量沿周边布置,以增强结构抗扭刚度;抗震设计时,各主轴方向剪力墙的刚度宜相近。3.在水平楼盖水平刚度急剧变化处,及楼盖大洞口,宜两侧布置剪力墙;忌大洞口只一边布置。4.剪力墙间距不应超过表3.3.4.4要求,否则应考虑楼盖水平变形影响。表3.3.4.4剪力墙间距(米)和剪力墙间楼盖长宽比限值抗震设防烈度6789楼盖类型间距L长宽比L/B间距L长宽比L/B间距L长宽比L/B间距L长宽比L/B现浇、迭合钢筋砼板504504403302装配楼盖403403302.5——框支层、筒体结构现浇梁板抗震设计长宽比L/B≤2非抗震设计长宽比L/B≤35.同一方向单片墙的抗侧移刚度不应大小悬殊,单片墙承担的剪力不应大于总水平力的40%;。6.纵横墙能联成整体的宜联成十、L、I、U型,以增大抗侧刚度。7.剪力墙宜沿竖向连续布置,不应中间层中断或错位。8.避免顶层大空间;当不可避免而中止剪力墙时,应在以下两三层逐渐减少或减薄,以免突变。9.剪力墙宜从下向上逐渐减薄,墙厚随层数不同,一般在1/4、1/3和1/2房屋高度处变化一次,每次减薄不宜超过25%且小于100,最好以50为级差;砼强度等级变化不宜与墙厚变化同层。10.剪力墙洞口宜上下对齐,洞口面积不应大于该墙层间面积的1/6,洞口上连梁高宽比不宜大于5且梁高≥400。11.剪力墙中心线与框架梁柱中心线偏距不宜大于柱宽1/4。12.整个体系中应有一定数量的联肢墙,不应全为单肢墙,以免出现同时在底层屈服失稳。13.平面形状凹凸较大时,宜在凸出部份的端部附近布置剪力墙。14.楼电梯间采用剪力墙结构时,宜形成墙筒,且与靠近的抗侧力结构有机结合,不宜孤立布置在单片抗侧力结构或柱网以外。15.单肢剪力墙断面长度不宜大于8000,过大时宜用构造洞变为联肢墙;洞口连梁的跨高比不宜大于5,每段墙断面长度不宜小于2倍墙厚。3.3.5框架结构布置1.框架结构应布置成双向梁柱抗侧力体系;主体结构不宜用铰结。2.框架结构不宜采用单跨,常见三跨不等跨内廊式或多跨等跨布置。3.梁柱中心线宜重合,偏心距不宜大于柱宽的1/4。4.填充墙及隔墙应优先考虑轻质墙体,并应与框架牢固拉结。5.当楼电梯间布置较偏或在建筑的一端时,楼电梯间不宜采用剪力墙结构。6.按抗震设计的框架结构,其局部突出屋面的机房、水箱等应采用框架承重,不得采用砌体墙重。7.框架结构宜避免断梁、断柱,避免顶部大空间。3.3.6楼面结构体系1.楼面结构体系把竖向抗侧力构件连成整体,并把水平力按竖向抗侧力构件刚度和变形协调条件分配。因此楼面结构体系要有适当的刚度,过小会降低结构的整体性,增大层间位移;过大会增大梁的刚度,不符合强柱弱梁设计原则。2.楼盖设计原则:高层建筑宜尽量减小楼屋盖厚度,尽可能采用扁梁结构,以降低层高。宜采用较大的楼盖次梁跨度和开间。地震区楼屋盖应尽量采用现浇结构。楼盖应避免开大洞,必须开洞时应满足本规定表3.3.1的要求。当结构在竖向上由一种结构向另一种结构转变时的转变层楼板厚度宜加厚,以加强整体性;现浇楼板最小厚度要求如表3.3.6。表3.3.6现浇楼板最小厚度(㎜)楼板部位一般楼面屋面地下室顶板转换层转换层邻层6级人防顶板板厚(㎜)80/100120/130160/1801801302503.4构件尺寸的拟定3.4.1剪力墙设置数量的原则和要求:1.剪力墙承担的结构底部地震弯矩应≥总地震弯矩的50%,否则是框架结构。2.沿结构单元两个主轴方向的弹性层间侧移角不大于本规定表3.1.4.1的要求。3.结构的重力荷载与地震荷载组合效应,剪力墙边框柱不致于由拉力控制。3.4.2剪力墙数量初估计算(用于方案设计和初步设计)可按表3.4.2采用。表3.4.2剪力墙数量初估计算表设计条件(Aw+Ac)/AfAw/Af备注7度II类场地土3～5%2～3%层数多、高度大时取上限8度II类场地土4～6%3～4%注:Aw—剪力墙断面积;Ac—柱断面积;Af—楼层建筑面积。3.4.3剪力墙厚度对不同结构体系,初设时可按表3.4.3.1和表3.4.3.2采用。表3.4.3.1底层剪力墙厚度初选表结构体系初定墙厚(㎜)限制剪力墙结构9N≥160或1/20层高(3、4级1/25)框架剪力墙结构11N≥160或1/20层高(3、4级1/25)框架墙筒结构12N≥250或1/20层高底层大空间结构13N≥300或1/20层高注:1.N为建筑结构总层数表3.4.3.2初选底层剪力墙厚(㎜)参考表设防烈度78层数场地I—IIIII—IVI—IIIII—IV十层左右160160-180160-180160-200十五层左右160-200200-300200-300250-350二十层左右200-300250-350250-350300-400三十层左右250-350300-400300-400350-450四十层左右300-400350-450350-450400-500注:带转换层的落地剪力墙宜按表中数值×1.5。3.4.5框架结构柱截面初拟:底层柱总截面积ΣAC与楼面面积AF之比,大约为AF/ΣAC=2、3(7、8度)。每根柱还应满足轴压比要求,由轴压比控制的每㎡柱截面能承受的楼面面积见表3.4.5。表3.4.5每㎡柱截面能承受的楼面面积Af(㎡)(按单位建筑面积折算竖向荷载标准值q=10kN/㎡计)柱砼强度等级C30C40C50C60备注轴压比0.770096011901320当q≠10时,Afc=qAf/100.88401120133015400.99601260140017403.4.6梁的截面高度与跨度之比可参照表3.4.6采用。表3.4.6梁的截面高度与跨度比值表梁类单跨梁建续梁扁梁单向密肋梁双向密肋梁悬挑梁井字梁框支墙托梁单跨预应力梁多跨预应力梁Hb/L1/8-1/121/12-1/151/12-1/181/18-1/1/221/22-1/251/6-1/81/15-1/201/5-1/71/12-1/181/18-1/20附:钢筋砼梁梁高精确取值1..悬臂梁允许跨高比限值表表3.4.6.1-1均布荷载下钢筋砼悬臂梁(h/b=2～3)的容许跨高比上下限(gk+pk)/lKN/㎡下限(按裂缝宽w)上限Ф25Ф20Ф16按挠度f按抗弯M≤111.1～9.510.8～8.58.9～7.411.3～10.5≤28.9～8.08.0～7.17.3～6.810.2～9.7≤37.8～6.97.3～6.26.5～5.99.4～9.09.4～9.0≤47.2～6.46.7～5.86.1～5.58.6～7.5≤56.7～5.96.1～5.55.6～5.18.0～7.0≤66.2～5.55.7～5.15.3～4.77.6～6.6≤75.8～5.15.4～4.85.0～4.47.3～6.3表3.4.6.1-2.集中荷载下钢筋砼悬臂梁(h/b=2～3)的容许跨高比上下限(Gk+Qk)/lKN/㎡下限(按裂缝宽w)上限Ф25Ф20Ф16按挠度f按抗弯M≤19.2～7.98.6～7.28.1～6.710.0～9.3≤27.8～8.07.2～6.46.8～5.98.7～8.38.7～8.3≤36.8～6.16.3～5.55.8～5.27.8～7.4≤46.2～5.65.7～5.25.3～4.97.2～6.3≤55.8～5.35.3～4.95.0～4.66.7～5.9≤65.6～5.15.2～4.64.8～4.36.3～5.5≤75.5～4.95.1～4.44.7～4.16.0～5.2表3.4.6.1-3.均布荷载下钢筋砼简支梁(h/b=2～3)的容许跨高比上下限(gk+pk)/lKN/㎡下限(按裂缝宽w)上限Ф25Ф20Ф16按挠度f按抗弯M≤119.0～16.317.4～14.816.3～13.616.5～15.3≤215.2～13.614.3～12.712.7～11.914.6～13.9≤313.4～11.812.7～11.011.4～10.413.9～13.3≤412.1～10.811.4～10.010.4～9.313.5～12.4≤511.4～10.010.4～9.39.5～8.613.0～11.413.0～11.4≤610.7～9.59.9～8.89.1～8.112.3～10.7≤710.1～8.99.5～8.38.8～7.711.7～10.1注:1.计算条件:II级钢,C20砼,梁高/梁宽=h/b,梁固端为理想固定端;2.容许跨高比上限,当(gk+pk)/l≤3或(Gk+Qk)/l2≤2时由挠度控制;当(gk+pk)/l>3或(Gk+Qk)/l2>2时由正截面抗弯控制;3.容许跨高比下限,由裂缝宽度控制;跨高比愈小,梁高愈大,裂缝愈宽。gk、pk为均布静、活荷标准值;Gk、Qk为集中静、活荷标准值.l为梁跨.2.框架梁高(1)经验公式:h=(1/8)～(1/12)LL—梁设计跨度.(2)均布荷载q作用下的框架梁高最大梁高:hmax=2.58×10-3q1/2L(m)控制条件:ρ≧ρmin最小梁高:hmin=3.48×10-4q1/2L(m)控制条件:ξ≧ξb经济梁高:he=4.00×10-4q1/2L(m)控制条件:C总=Cmin满足挠度梁高:hf=4.19×10-4q1/3L(m)控制条件:f≤[f]hmax>he>hmin>hf.一般可按he选择,当建筑要求小梁高时按hmin选择。3．转换梁断面选择(1)当转换梁上部墙体满跨或只开小洞时,梁全跨为偏拉;当转换梁上部墙体长度与跨度之比较大时,梁的跨中区域为偏拉,支座为偏压;当转换梁上部墙体为小墙肢时,梁全跨为偏拉。(2)转换梁断面尺寸由抗剪强度确定,按剪压比控制;剪力可按下式估算:当转换梁上部墙体满跨或只开小洞时:V=0.25G当转换梁上部墙体一侧满跨,另一侧不满跨时:V=0.3～0.35G当转换梁上部墙体两侧都不满跨时:V=0.5GG为转换梁上部所受全部荷载设计值.表3.4.6.3转换梁适宜的剪压比限值表砼强度等级抗震等级备注一级二级三级非抗震C300.100.130.150.15转换梁剪压比=Vmax/(fcbh0)C400.090.110.130.13C500.080.100.110.123.4.7一般楼板厚度t与板跨L之比可按表3.4.7.1采用。高层建筑楼板的最小厚度见表3.4.7.2表3.4.7.1板的t/L表板类型单向板单向连续板双向板(短边)悬挑板楼梯跑无粘结预应力无柱帽无梁板有柱帽无梁板(重载)有柱帽无梁板(轻载)t/L1/25-1/301/35-1/401/40-1/451/10-1/121/301/401/301/301/35常见跨度(m)≤4≤4≤8≤1.5≤7≤9≤9表3.4.7.2高层建筑梁式板的最小厚度dmim(mm)部位普通地下室顶板人防顶板标准层楼板(埋管)顶层楼板结构转换层上部结构嵌固层现浇预应力砼楼板dmim15025080(100)1201801801503.4.8基础底板厚度可按表3.4.8采用。表3.4.8基础底板厚度表平均反力(kN/㎡)受力状况t/L(板厚/板跨)150～200单向1/6～1/8双向1/9～1/12400～500单向1/3～1/4双向1/4～1/63.5抗震概念设计3.5.1抗震概念设计的原则1.建筑场地应选择对抗震有利地段,避开不利地段,不应在危险地段建造甲、乙、丙类建筑。2.抗震设防目标:小震不坏,中震可修,大震不倒。3.结构构件设计宜符合”四强四弱”准则:强柱弱梁,强剪弱弯,强节点弱构件,强压弱拉。4.基础整体刚度越大,结构抗震性能越好;基础埋深越深,结构地震作用效应越小。5.多道防线设计:结构采用的超静定次数愈高,由于塑性铰出现而导致失稳的可能性愈低;应对不同构件和构件不同部位给予不同安全度,力求达成理想破坏过程。6.结构刚度在平面内的分配应相对集中,均匀分布,周边布置。相对集中形成三维构件,增大刚度,节省材料,减轻自重,减小地震作用;均匀分布可避免局部过大变形,避免过大的偏心扭转;周边布置可获得较大的抗扭刚度,减小扭转变形。3.5.2结构的理想破坏过程:1.框架剪力墙结构理想破坏的过程是:连梁出现塑性铰→墙底出现塑性铰→框梁端出现塑性铰→框柱底出现塑性铰→失稳。框架剪力墙结构设计中,首先是剪力墙的强度和刚度设计,其次是框架的延性及变形能力设计。2.框架结构的理想破坏过程是框梁端出现塑性铰→框柱底出现塑性铰→失稳。3.剪力墙结构理想破坏的过程是:连梁出现塑性铰→墙底出现塑性铰→失稳。3.5.3框架抗震设计要求:1.加强底柱的抗弯和抗剪强度,提高其可靠度,以推迟柱底塑性铰的出现;2.除框支梁及地下室顶板梁外,其它框架梁端弯矩可进行调幅设计,以提高框架的整体延性;3.框架梁端下部筋,非计算配筋部份可不伸入柱中或不完全锚固在柱中,以保证在地震作用下,梁端先达到屈服状态。3.5.4剪力墙抗震设计要求:1.联肢墙比单肢墙抗震性能好;联肢墙应避免墙肢刚度相差悬殊,以免弱肢先破坏造成连续破坏。2.剪力墙竖向配筋率不宜过小,避免产生脆性破坏;水平筋布置不宜过稀和直径过小,且应布在竖筋外侧,以利施工。3.在剪力墙端部及交叉处应设置暗柱,利于抗弯和抗扭。4.剪力墙与楼板间应有可靠连接,防止楼板脱落,造成剪力墙水平支承丧失而失稳破坏。5.楼屋面沿建筑物周边应设置封闭式圈梁,以保证楼板在强震时不致被撕裂而失去整体性;无边梁时应加设暗梁。6.剪力墙底部1/8总高,且不小于底部两层高和15米的范围内配筋应加强,以推迟塑性铰的出现和提高延性;框支剪力墙结构加强部位为框支层上两层至地下一层。屋面层墙配筋率应适当加大,以抵抗温度应力。3.5.5外框架筒结构设计要求,其框架平面的开洞面积不宜超过50%,以保证其壳筒的受力状态;其角柱截面应加大或削弱甚至取消。3.6等强度与耗能设计原则3.6.1整体设计中应力求等强度设计,充份发挥材料的抗力;避免应力集中,避免构件强度相差悬殊,产生不良的薄弱部位。3.6.2结构某些构件可设计为耗能构件,人为地制造薄弱环节,使其在小震时处于弹性工作状态,但在大震时产生塑性铰,以耗散大量地震作用能量。耗能构件的选择应符合:1.耗能构件的屈服应仍受处于弹性阶段工作的构件的约束,不致整体失稳。2.耗能构件不能选用竖向受力构件(柱、剪力墙等)。3.为达耗能目的,耗能构件应有相当的数量和有较好的延性。除框支梁外的各种梁均适宜作耗能构件。3.7带转换层结构设计要点3.7.1采用转换层可实现以下结构转换:上、下层结构类型转换;上、下层柱网、轴网的转换;结构类型和结构轴线同时转换。3.7.2转换层结构构件可采用梁、桁架、空腹桁架、斜撑、箱形结构、密井字梁和厚板(只适用于6度设防或非抗震区)等。3.7.3带转换层结构受力复杂,9度区不应采用;转换层层位,8度区限于≤3层用,6、7度区限于≤5层用;高于3(5)层时采用应作专门分析和采取有效措施,防止框支层破坏。3.7.4带转换层结构的高层建筑结构抗震设计时宜采用弹性时程分析法进行地震作用补充计算和校核。8度设防时,转换构件应考虑垂直地震的影响(转换构件在重力荷载标准值作用下的内力放大1.1倍)。3.7.5带转换层结构,转换层上、下层的侧向刚度比应满足(Vi+1hi+1/Δui+1)/(Vihi/Δui)≤2要求,同时满足:γe=Δ1Η2/Δ2Η1≤1.3,要求H2≈H1,其它符号意义见图3.7.5。实际操作时,Δ的计算较困难;当各层剪弯刚度Ki程序已给出时,转换层以下H1范围内和转换层以上H2范围内的平均剪弯刚度K1和K2,可由1/K1=∑1/Ki和1/K2=∑1/Kj求出,则转换层上、下平均剪弯刚度比要求γe=K2/K1≤1.3。图3.7.53.7.6转换层楼面梁板宜连续整体性好,楼板不宜开大洞,梁宜连续贯通,边椽梁刚度应适当加大;转换层楼板不应错层布置。3.7.7梁式转换设计要点:转换梁一般为偏心受拉构件;断面尺寸受剪压比控制,由抗剪强度确定。(详3.4.6条)2.当转换梁剪切超限需加腋时,宜首先考虑水平加腋,避免竖向加腋带来的短柱和强梁弱柱问题。3.不宜采用框支梁托梁结构,避免造成内力复杂化;不可避免时应加强构造措施。4.转换梁按偏心受拉构件设计,跨中(0.2～0.8L0)范围内内力都较大,故转换梁下部纵向受拉筋应通长配置。5.梁宽应≥2倍梁上墙厚,且≥400;梁高≥L0/6,L0为框支梁净跨。3.7.8斜撑转换设计要点:1.斜撑是轴心受压构件,按强度及稳定控制设计。2.斜撑产生较大的水平分力,要有相应的构造措施,相应的水平受拉或受压构件平衡该内力,不宜将该力直接传至竖向构件。3.斜撑的上节点应是转换层上层竖向构件的下节点,不应是梁节点。4.斜撑轴线与水平轴的挟角不宜<450。5.斜撑适用于核心筒周边断柱转换和抽柱柱列的桁架式转换中的斜杆。3.7.9密井字梁式转换的设计要点1.密井字梁式转换兼有厚板转换上下轴网布置灵活和梁式转换受力简明的优点,特别适合底部大空间结构,可不改变转换层下部轴网,满足商业和车库要求,又能满足上部建筑多变的轴网灵活布置的要求。2.密井字梁梁轴间距在2500左右为宜,柱网轴线上布置边梁。边梁高跨比约1/5,宽高比约为1/2;井字梁宽为2倍墙宽,高约为边梁高-300。3.井字梁不要求一定沿墙轴布置,但要求每片剪力墙必须有两个节点落在井字梁上。4.井字梁转换层楼板厚度不小于300;当有剪力墙穿过的板块,板厚不小于墙竖筋直径的45倍和≥500。5.在井字梁区间内若有竖向构件转换,则在该区间楼板不宜开洞。3.7.10当转换层兼作设备层或避难层时,转换构件可采用桁架、空腹桁架等;当转换层只作管线层时,转换构件可采用桁架、空腹桁架、箱型梁等。3.7.11应少用或不用厚板转换,7、8度抗震设计的地下室转换构件可采用厚板。当采用厚板转换时,应进行专门分析和用弹塑性时程分析法作地震作用的补充计算。3.7.12长矩形平面建筑中,落地剪力墙的间距LWW和落地剪力墙与相邻框支柱的距离LWC应符合下述规定:当框支层层位≤2时,LWW≤2B,且LWW≤24,LWC≤12;当框支层层位≥3时,LWW≤1.5B,且LWW≤20,LWC≤10;B为短边边长。3.8加强层的设计要点3.8.1加强层利用从核心筒伸出的水平外伸结构和边框周边刚度较大的水平环带结构,加强心筒与边柱及边柱间的连系,充分发挥边框柱的轴压抗力效应,有效控制框架筒体结构位移,对结构高宽比较大(≥6),核心筒高宽比较大(≥12)的框架筒体结构尤为显著。3.8.2水平外伸结构一般采用钢筋砼斜腹杆铰接的刚接桁架或刚接空腹桁架。3.8.3水平外伸结构、外框柱、内筒间的刚度应互相匹配。一般宜取:水平外伸结构与心筒抗弯线刚度之比=EbHΣIb/EcLΣIc≈0.3边柱轴向抗弯刚度与心筒抗弯刚度之比=EzΣAzB2/EcΣIc<2～3其中:Ic、Ib为核心筒、水平外伸结构的抗弯刚度,Az为边柱截面积,L为水平外伸结构平均跨度,H为加强层相对基础嵌固面标高,B为结构在水平外伸结构方向上的总宽。3.8.4一般加强层结合避难层布置,水平外伸结构桁架高等于层高。3.8.5加强层位置,当只设一个时,最佳位置在(0.6～0.7)H处;当设两个时,最佳位置在(0.5～0.6)H及H处。除超高层外,设置第三个效果不显著。3.8.6水平外伸结构在施工中宜用后浇带断开,以减小结构竖向温度变形及轴向压缩对加强层影响,待主体结构完工后再封闭。3.8.7加强层上下层的板、梁、柱在构造上均要特别加强,并保证有效的连结。加强层上下层的边框柱抗震等级提高一级,箍筋全柱加密,体积配箍率不小于1.6%,轴压比≤0.7。3.8.8设防烈度为9度时,不应采用加强层结构。3.9超限高层建筑抗震设计3.9.1高宽比超限的计算高度H计算:平屋顶时地面至檐口;坡顶时,地面至坡屋顶一半的高度;宽度B的计算:对可按规则平面进行抗震分析的结构,B=Bmax;对平面为园形的建筑,B=直径,对平面为椭园形的建筑,B=短直径;体型特别复杂但不超限的高层建筑平面,可采用平面面积和静面矩相同的原则折算B。3.9.2高宽比超限时的抗震设计分析要求结构抗震计算应采用符合结构实际受力情况的两个或两个以上力学模型不同的程序进行;振型数的取值,以振型有效质量达到大于90%为准;应验算结构整体的抗倾复稳定;验算结构底部外围构件在侧向力最不利组合情况下的轴压比;验算桩基在侧向力最不利组合情况下桩身是否出现拉力;验算结构顶层楼面在风力或地震作用下的舒适度;抗震构造措施:加强顶部2～3层及突出屋面结构物的竖向构件的配筋和延性;降低底部2～3层竖向榜件的轴压比,同时加强其竖向和水平配筋(或箍筋);3.9.3平面超限的程度控制及概念设计(符号意义见图3.9.3)平面布置中的凹口深度控制b/B≤0.5;平面布置中局部突出超限控制l/b≤2;平面楼板间连接薄弱的控制:(S1+S2)/B≤0.5,或S1+S2≥5m;平面楼板中开大洞的控制:b/B≤0.5,或S1+S2≥5m;图3.9.3抗震构造措施:楼板凹口部分,局部突出楼板的根部及洞口四角等应力集中部位和弱连结的楼板截面和配筋应予加强,改进其强度和延性;当凹口深度接近超限的上限时,宜在凹口部位设置控梁或拉板;在洞口周边设置钢筋砼边梁;3.9.4平面超限的抗震分析要求平面规则性超限的建筑,一般情况下应考虑楼板的弹性变形,也可采用分块刚性加弹性楼板连结的计算模型;对于点式建筑或平面尺寸较小的建筑,可将整个楼面考虑为弹性板;计算结果应反映楼板在凹口部位、突出部位根部及楼板较弱部位内力,作为楼板截面设计及是否设置拉梁、拉板的参考。3.9.5结构扭转效应的控制结构扭转基本周期与各向平动基本周期的比值要控制在0.85以下;楼层的最大层间位移角与楼层的平均层间位移角的比要小于1.2～1.5;减少结构扭转效应的结构措施:减少结构布置的长宽比,避免较窄长的板式平面;抗侧力构件在平面布置中宜对称、均匀,避免过大偏心;加强外围构件的抗侧刚度和强度。3.9.6立面规则性超限程度的控制和概念设计立面收进过大超限控制:Ki+1/Ki≤0.7,或Ki+2/Ki≤0.5;Ki为i层结构抗侧刚度;连体结构连接体的层数不宜超过该建筑总层数的20%;立面开大洞建筑,一般情况下洞口尺寸不宜大于整个建筑立面积的30%;大底盘多塔楼结构,各塔楼的层数、平面和抗侧刚度宜接近;塔楼对底盘宜对称布置,塔楼结构与底盘结构质心的偏心距不宜大于底盘边长的20%;转换层层位大于2为高位转换,属竖向不规则结构;转换层层位控制:7度区≤5层,8度区≤3层。3.9.7立面规则性超限时的计算分析立面收进过大超限:当楼板无开洞,且平面较规则时,计算模型可用刚性楼板假定;一般情况下可采用振型分解反应谱法进行计算。结构分析的重点:检查结构的位移和刚度沿高度的分布有无突变;结构的扭转效应是否控制在合理范围内。连体建筑:在结构分析中应采用局部弹性楼板、多刚性块弹性连接等的多塔楼计算模型;连体部分及以下两层楼板均应采用弹性楼板模型;应特别分析连体部分楼板和梁的应力和应变;在多遇地震作用下应控制连体部分梁、板的拉应力≤砼标准抗拉强度;应检查连接体以下各塔楼局部变形及对结构抗震性能的影响。立面开大洞建筑:计算模型与连体建筑同;洞口以上5层楼板宜采用弹性板模型;重点检查洞口角部构件内力,避免小震时出现裂缝;洞口以上的转换构件应检查在竖向荷载下的变形,并评价这种变形对洞口上部结构的影响。多塔楼大底盘建筑:计算分析的重点是裙房的整体性和裙房协调上部多塔楼变形的能力;裙房楼板应按弹性楼板处理;当塔楼平面较规则时,该塔楼可考虑为刚性楼板,否则采用刚性块弹性连接或弹性板模型;计算振型数不少于N*9,N为楼塔数;当只有一层群房且K1/K2>2,裙房顶板厚度≥200时,可按刚性板考虑;当裙房楼板因开洞等削弱较多,不能协调多塔楼共同工作时,能够根据建筑布置搭接分割裙房,按单塔进行简化计算。带转换层结构:转换层及以下各层楼板按弹性楼板考虑;分析的重点与主立面收进建筑要求相同;重点检查框支柱所受的地震剪力,框支柱的轴压比及转换构件的应力和应变。3.9.8立面规则性超限时的抗震设计内力调整:刚度突变的软弱层,地震剪力应增大20%;不落地竖向构件传给水平转换构件的地震内力增大50%;框支层层位为3时,框支柱承担的地震剪力不应小于基底剪力的25%,框支柱少于10根时,每根柱不少于2.5%;框支层层位超过3时,框支柱承担的地震剪力不小于基底剪力30%,框支柱少于10根时,每根柱不少于3%。抗震构造要求:立面收进层楼板加厚,配筋加强,收进部位的竖向构件加强配筋。当收进层在顶层时,整层竖向构件宜加强,应付可能的鞭梢效应;连体建筑,尽量减少连结体重量。加强连接体水平构件的强度和延性。连接体与两侧塔楼有有效的连接,一般宜刚性连接。加强连接体以下塔楼内侧和外围构件的强度和延性;立面开大洞建筑,抗震构造要求同(2),应加强洞口周边梁柱和洞口上下楼板;多塔楼建筑,应加大底盘屋面板厚度和配筋。加强多塔楼间的裙房屋面梁,穿越裙房屋面的塔楼的外围柱和墙的配筋和延性;带转换层结构,当转换层层位在第3层以上时,其框支柱,剪力墙抗震等级提高一级。底部落地墙(筒)所承载的地震倾复力矩应大于50%。转换层上下的侧向刚度比≤1.3。落地剪力墙和筒体的洞口宜设置在墙体中部。框支转换梁上的墙体不宜设边洞,中柱上方不宜设门洞。矩形平面建筑中,落地剪力墙间距宜小于1.5倍的楼盖宽,且不大于20m。落地剪力墙与相邻框支柱的距离不宜大于10m;3.9.9超限高层建筑抗震设计报告应包括:1．结构自振特性的计算结果,分析和评价其中的扭转影响;结构总变形大小和沿高度的分布情况;结构最大层间位移和沿高度分布,分析有无形成突变层;结构地震作用力及剪力沿高度的分布,分析有无形成突变层;各主轴方向地震剪力系数;超限部分的内力和变形分析;高度和高宽比超限时的稳定和抗倾复验算,外围构件轴压比控制及桩身抗拔验算;对于竖向结构布置有突变的情况,要给出结构抗侧刚度沿高度的分布;阐明所采用的抗震措施使超限设计是可行的。包括:(1)减少扭转效应措施;(2)针对各项超限的抗震措施。3.10控制和降低工程造价的经验3.10.1推广使用III级钢和变形钢筋网;3.10.2内隔墙采用轻质墙板,减轻结构自重;3.10.3地下底板尽可能结构找坡,减少砼量和减轻结构自重;3.10.4尽可能降低地下室层高,节省工程量;3.10.5电梯井筒板底尽可能上抬至一般承台板底,集水井外置,简化井筒结构和减少工程量;3.10.6标准层配筋不宜一个标准层到顶,一般应每隔5～7层给出一个配筋代表层,配筋归并系数不宜大于0.2;3.10.7一般构件超强配筋不应超过0.1,个别特殊构件特别处理;3.10.8梁配筋控制:1.净跨≥的次梁,负筋一般不用通长筋;2.框架梁负筋,间距允许时尽可能采用小直径钢筋,一般取两角筋通长即可,但通长筋面积应不小于梁正负筋大值的1/4;3.除边椽梁应考虑配置抗扭筋外,其它梁均可不考虑,但腰筋仍要按构造配足;4.框架梁端底面和顶面纵向钢筋比,一级≥0.5,二、三级≥0.3;3.10.9板配筋控制:1.除结构转换层(地面层、框支层、屋面层)通长或部分通长配筋外,其它宜用分离配筋;2.板一般均按弹性板计算配筋;若构造配筋,则单边单向面积配筋率不少于0.15%。3.10.10剪力墙配筋控制1.当剪力墙非计算配筋时,其单向构造配筋率为0.25%,常见配置:墙厚(㎜)180200220250300350400配筋D8d8@220d8@200d8@180d8@160d8@130D10d10@300d10@285d10@250d10@205d10@175d10@155D12d12@300d12@255d12@2252.不宜采用一墙到顶的设计,一般框架剪力墙结构,楼高顶部1/3部位剪力墙面积可减少,但对层间位移影响较小;3.剪力墙竖向和水平纵筋直径不宜大于墙厚的1/10。3.11结构分缝构造3.11.1地下室尽可能不分缝;一定要分时应采取必要的结构措施保证:1.满足建筑埋深要求;2.满足抗震缝宽要求;3.满足防水要求;4.满足外墙强度和刚度要求。3.11.2当结构分缝不是竖向通缝时,分缝处的竖向构件在开始设缝平面应设置水平锁缝构造筋。3.11.37度抗震设防建筑防震缝宽d应满足下面要求;d0=〔H-15〕×5+70(mm),H为缝两边较低部分建筑高度(米)。框架结构d≥d0,≥70mm框剪结构d≥0.7d0,≥70mm剪力墙结构d≥0.5d0,≥70mm其它上面未包括的结构类型,抗震缝的宽度:d=0.8(3ΔA+3ΔB)+20mm式中ΔA、ΔB为多遇地震作用下,抗震缝两边建筑在较低屋面高度处的弹性侧移值,系数3是设防烈度地震作用下弹塑性侧移与多遇地震作用下弹性侧移比值;0.8是最大侧移遇合系数。3.11.4抗震设计建筑的结构缝均应满足防震缝要求。3.11.5降低砼温度和收缩应力的结构和施工措施:1.顶层、底层、山墙和纵墙端开间等温度变化影响较大的部位提高配筋率;2.顶层加强保温隔热措施,外墙设置外保温层;3.每隔30～40m留施工后浇带,带宽800～1000mm,两边伸出钢筋搭接,后浇带砼宜在两个月后浇灌;4.顶部楼层改用刚度较小的结构形式或顶部设局部温度缝,将结构划分为长度较短的区段;5.采用收缩小的水泥、减少水泥用量、在砼中加入适宜的膨胀剂或抗拉纤维;6.提高每层楼板的构造配筋率或采用部分预应力结构;7.以《膨胀加强带》取代《后浇带》;膨胀加强带间距30～50m,带宽2～3m,带外用小膨胀砼(掺胶合料3%的YK—FS超塑化复合防水剂),带内用大膨胀砼(掺胶合料12%～14%的低碱高效膨胀剂AEA),带内砼强度等级较带外高C0.5。3.11.6下列情况下,若用后浇带不能解决沉降差时,一般应设置沉降缝:1.在建筑高度差异或荷载差异较大处;2.地基土的压缩性有显著差异处;3.上部结构类型和结构体系不同,其相邻交接处;4.基础底标高相差过大,基础类型或基础处理不一致处。3.11.7采用以下措施,主楼与裙房间可不设沉降缝:1.采用桩基,桩端持力层为基岩;2.采用减少沉降差的有效措施并经计算,沉降差在允许范围内;3.主楼与裙房采用不同的基础形式调整基础应力,先施工主楼,后施工裙房,使后期沉降基本接近;4.当沉降计算较可靠时,主楼与裙房标高预留沉降差,使最后两者标高基本一致。3.11.8下列情况,一般应设置防震缝:平面布置超过表3.11.8的限值,但不采取加强措施时;建筑有较大错层;3.各部分结构的刚度或荷载相差悬殊而未采取有效措施。表3.11.8长宽比,凹凸比限值表设防烈度L/Bl/Bmaxl/bl’/Bmax6度和7度≤6≤0.35≤2≥18度和9度≤5≤0.30≤1.5≥1表中符号见图3.9.34.结构分析本章规定只适用于现浇钢筋砼结构,砌体结构的计算规定见第*章。4.1一般要求4.1.1每项工程,应根据阶段不同,完成相应深度的结构分析工作,并提交相应成果审核归档。▲方案阶段根据建筑方案选择可行的结构体系,进行方案比较,并对其可行性作出定性分析。▲初设阶段1.拟定结构荷载,结构布置和抗震等级,根据勘察报告确定场地类别;2.对结构方案进行初步分析;3.应提交各方案的输入数据文件,计算简图及关键部位和底层竖向构件的组合内力、基础计算书。对于高层建筑,尚须提交自振周期、振型、层剪力系数、层间位移角、墙柱轴压比;4.确定合理的方案,技术经济可行的构件尺寸和基础形式。▲施工图设计1.对选定初步设计方案进行详细分析,确定合理的结构方案和构件尺寸;2.对本措施4.1.2条规定的结构和高度≥100米的结构,要用力学模型不同的两个程序进行分析比较;3.对复杂的部位进行局部有限元分析;4.对框架结构进行罕遇地震下薄弱层验算;对7度的3,4类场地上高度≥80m的乙丙类高层建筑进行时程分析校核。对体形较复杂、质量刚度分布明显不对称的结构应考虑平移、扭转的耦联振动。5.对计算结果进行正确性与合理性,定量和定性分析;6.应提交上述各项计算的输入数据文件,计算简图,自振周期,振型,层剪力系数、层间位移角、超筋超限信息、代表层的内力和配筋。4.1.2对高度≥100m,体型复杂,结构布置复杂或B级高度的高层建筑结构应采用至少两不同力学模型的结构分析程序进行整体计算,相互校验。4.1.3带加强层或转换层的高层建筑、错层建筑、连体结构、多塔楼结构、B级高度的高层建筑结构,应符合下列要求:应采用合适的计算模型,按三维空间分析方法进行整体计算;抗震计算时,宜考虑耦联震动的扭转效应;应进行地震波弹性时程分析;必要时宜采用弹塑性静力(PUSHOVER)或动力分析方法进行校核。4.1.4高层建筑结构的稳定性验算,若满足下列要求,可不考虑重力二阶效应:框架结构(剪切型):剪力墙结构、框剪结构、筒体结构(弯剪型):式中:EJd—一个主轴方向的结构等效侧向刚度。可按顶点位移相等的原则将结构的侧向刚度折算为竖向悬臂受弯构件的等效侧向刚度;H、hi—分别为房屋总高度、第i层层高;Gi、Gj—分别为第i、j楼层重力荷载设计值;Di—第i楼层的等效抗侧力刚度,可取该层剪力与层间位移的比值。若不满足,可按弹性分析方法计算重力二阶效应的不利影响;考虑重力二阶效应的位移应满足本规定3.1.4条要求,同时结构稳定应符合下式要求:——剪力墙结构、框剪结构、筒体结构(弯剪型)——框架结构(剪切型)4.1.5在内力和位移计算中,型钢砼和钢管砼构件宜按实际情况直接输入计算。若程序无此功能时也可按刚度等效成钢筋砼构件进行计算。4.1.6非结构构件,包括建筑非结构构件和建筑附属机电设备,自身及其与结构的连接,应进行抗震设计。屋顶广告牌、装饰板架结构设计,其风荷应考虑风振系数影响。4.1.7屋顶高塔(通讯、电视塔)宜作特殊计算,并用时程分析法作补充分析。4.1.8下列建筑应采用弹性时程分析法进行多遇地震作用下补充计算,结构地震作用效应宜取3条以上地震时程曲线计算结果的平均值与振型分解反应谱法计算结果两者较大值。甲类建筑结构;《抗震规范》表5.1.2-1所列的乙丙类高层建筑;《抗震规范》所规定的特别不规则的建筑结构;复杂高层建筑结构:1)带转换层的结构;2)带加强层的结构;3)错层结构;4)连体结构;5)多塔楼结构;质量沿竖向分布特别不均匀的高层结构。4.2计算程序选择4.2.1经国家鉴定和注册的程序,方可用于设计;凡未经鉴定和注册的程序,须经总师室验算认可,方可用于设计。多层结构一般宜采用有活荷不利组合的程序进行分析。如PK、广厦CAD等。多层砖混结构宜用有分析砖混结构功能的程序进行分析,如PM程序。4.2.4高层钢筋砼结构可采用空间三维分析程序进行分析。如按薄壁杆件模型处理剪力墙的TBSA、TAT程序,按嵌板(膜元)模型处理剪力墙的TUS程序和用板壳单元模拟剪力墙的SAP84程序、SATWE程序及采用广义协调技术的新型矩形细分墙元模型和分区二次位移假定的PMSAP。4.2.5高层钢筋砼结构,钢筋砼与钢混合结构可采用SAP84、SATWE、TAT、PMSAP等程序进行分析。4.2.6大底盘多塔楼结构宜用可处理多葫芦串模型的动力分析程序,如TBSAV6.0、TAT、TUS、SATWE及SAP84程序。4.2.7对楼板削弱过大或大错层的结构和连体结构等宜采用可考虑局部楼板在平面内变形影响的程序(如TBSAV6.0、TAT、TUS、SATWE、PMSAP及SAP84等程序)或分成多个独立结构进行分析。4.2.8对转换层、加强层及框支剪力墙和楼板平面内受力较大的部位宜采用通用有限元程序作局部应力分析,与总体分析结果比较,作为结构设计依据。有限元程序可选择SAP84等;对框支剪力墙可用专用程序TBFEM或TAT、SATWE、SAP84、PMSAP分析。4.3计算简图4.3.1正确的计算简图应满足三个条件:基本反映原结构的受力特征和传力关系;基本符合原结构的边界条件;基本符合分析程序采用的计算假定条件。4.3.2如下情况宜采用弹性楼板假定:楼板大开洞;回形、凹形、弧形、长条形平面;转换层、裙房屋面层、嵌固层和立面收进或外挑变化的边界层及上下相邻层;两结构单元间只有簿弱的水平构件联结时;复杂结构有关层面:连体结构的连结体及连结体两端上下各两层;错层结构咬合部位两侧的楼板。4.3.3顶部有多个小塔楼时,应按多塔楼处理,或只输入一个主要塔楼,其它塔楼作用当荷载输入;否则小塔楼的风荷应修正,且该层的层刚度与实际不符。4.3.4特殊构件(包括角柱、框支柱、跨层柱、框支梁、悬挑梁、非连梁、非调幅梁、铰接梁),程序不能自动识别时,要人工指定。1．宜先指定框支柱,后指定角柱;2．当连梁跨高比≤2.5时,宜按墙洞输入;当连梁跨高比≥5.0时宜按非连梁输入;3．当连梁轴线与墙轴线斜交角≥30o时应按非连梁输入;转换层及嵌固层框架梁不能调幅,应按非调幅梁输入。4.3.5无地下室时注意第一计算层层高应考虑埋深。4.3.6顶层网架支承于柱上时,沿网架跨度方向应设置铰接梁,该层柱应按顶部铰支情况考虑其计算长度影响。4.3.7异型柱结构有少量小墙肢时,小墙肢宜按长矩形柱输入,不宜按剪力墙输入,否则要按框剪结构处理。4.3.8错层结构,位于错层咬合部位的柱、墙,当程序无自动处理功能时,应注意人工指定或人为加强。4.3.9当程序无自动处理跨层柱功能时时,应人为指定跨层柱的下节点层号。4.3.10转换层的连结关系应正确反映结构的传力关系:当采用墙元模型时,每片墙肢应有不少于一个下节点落在水平转换构件上;当采用薄壁杆件模型时,杆件下节点应落在水平转换构件上;当采用薄壁杆件模型时,若杆件由不在同一轴线的两片或多片墙组成时,各片墙间宜用结构洞分开;框支剪力墙与框支梁轴线偏心时,可在墙的下节点处沿偏心距方向设附加大刚度梁模拟,以反映墙偏心对框支梁的扭弯作用。4.3.11长墙肢宜分段输入,每段长度≤8m;墙肢平面形状尽可能对称,使墙体的形心与剪心尽可能重合。复杂的多肢墙宜分成大致对称的多个多肢墙输入,分段间以跨高比大于5的连梁相连。4.3.12采用薄壁杆件模型输入时注意:1.上、下墙体的剪心、形心应尽可能对齐;局部开洞整体剪力墙化成无洞剪力墙输入;局部无洞剪力墙化成整体开洞剪力墙输入。2.带边柱剪力墙按无边柱剪力墙输入;当柱断面较大时,可再单独输入柱,最后柱配筋＝柱筋＋墙端筋。3.单片框支剪力墙下节点应联结在墙肢形心对应的框支梁或柱节点上;满跨(或跨中开小洞)剪力墙的框支梁梁高可取上层层高,梁宽取墙宽输入。若单片墙不满跨,则框支梁取实际梁高,且当墙肢形心落在下柱断面内时,可直接与柱相连。4.当采用正交框支剪力墙时。宜用结构洞分成单片墙输入,另一方向墙肢用小跨连梁人为分开,连梁高取层高,墙肢下节点落在框支梁的附加节点上。当另一方向墙肢形心落在下柱断面内时,可直接与柱相连。4.3.13纯框架结构的电梯井不宜采用剪力墙结构,宜开洞作壁式框架输入。4.3.14一般与剪力墙正交梁端宜按铰支输入;当墙厚≥0.8梁高时,可按弹性固结梁输入。按铰支输入时,与墙正交梁端的负筋不少于跨中的40％。4.3.15插入