30米预应力砼t梁梁桥设计本科毕业论文

摘要本设计是钢筋混凝土T型梁桥，我国的桥梁结构中多数都是使用T型桥梁。因为这种设计有它的很多的优点，它能够大大的实现资源的优化配置，能有效的发挥材料的性能，充分利用材料的作用；它能大大的降低成本，机械化操纵，节省工期；有利于就地取材。桥梁美观好看，坚实耐用。我国如今利用最为遍及的还是钢筋混凝土简支梁桥。这类设计方案在我国中、小型桥梁设计中普遍存在。因为这种设计有它的很多的优点，它能够大大的实现资源的优化配置，能有效的发挥材料的性能，充分利用材料的作用；机械化操纵，收缩工程工期，提高效率；所以在公路中，小跨径钢筋混凝土简支梁桥有比较大的优势和广阔长远的应用前景。在老师精心的指导下，在同学的帮助下，经过反复的计算演练和现场学习下，更是通过自己不断的学习，查阅了专业规范书籍，我在多方面都有所提高。通过这次设计认识到学生在课堂上的理论知识如果不能运用到实际当中去，那都成为一纸空谈，全面运用了学生所学专业知识，再通过实践达到结合的理论和实践帮助学生提高独立履行任务能力的效果,并帮助学生提高综合能力。

关键词:

简支梁桥；标准跨径；桥梁设计；造型设计；计算数据NP0=50123.51KNMP0=5971.381KN•mMg1=1684.10KN•mIn=54044639cm4An=8058.11cm2en=ep=108.89cmEp=1.95X105MPaαEP=5.65计算σpeNP0/A(Mpa）en（Mp0-Mg1）/In（Mpa）σpe（Mpa）（1）（2）（3）=（1）+（2）6.19958．637814.8373算应力损失计算公式：分子项分母项（4）αEP×σpc×φ（t，t0）138.3207i2=In/An6707.11（5）Ep×εcs（t，t0）42.9ρp=1+ep2/i22.7678（6）0.9（（4）+（5））163.099ρ=6ΔAp/An0.608%1+15ρρp1.2524σl6=130.229MPa表6-5四分点截面预加力计算及钢束预应力损失汇总施工阶段传力锚固应力σp0及其产生的预加力：=1\*GB2⑴. =2\*GB2⑵.由产生的预加力纵向力：弯矩：剪力：式中：——钢束弯起后与梁轴的夹角，sinα与cosα的值参见表4.3；——单根钢束的截面积，。可用上述同样的方法计算出使用阶段由张拉钢束产生的预加力，下面将计算结果一并列入表6-6内。截面钢束号预加应力作用阶段由张拉钢束产生的预加力作用使用阶段由张拉钢束产生的预加力作用见表6.3（0.1KN）见表6.3（KN）(KN)Mp0见表6.3（KN·m）见表6.3（0.1KN）见表6.3(KN)Mp0见表6.3（KN·m)四分点1018291.01010096.6302018683.5010515.71030.026790.999648902.959.20710743.529.20740.026790.999648289.648.85010326.798.85050.074420.997238002.1235.3289602.5435.32860.103380.994648097.1175.06410215.5875.064∑5012.351189.335971.3815126.099189.335971.381跨中∑5282.0580.0005035.3175282.0580.0004342.616支点∑5346.3161378.4962839.6695346.3161378.4962839.669表6-6预加力作用效应计算表6.6钢束预应力损失一览表截面钢束号预加应力阶段正常使用阶段锚固前预应力损失锚固时钢束应力损失锚固后预应力损失钢束有效应力σl1σl2σl4σl5σl6单位MpaMpaMpaMpaMpaMpaMpa跨中163.596089.131242.274632.5355145.96911063.7654263.596030.061301.342640.52981114.8411363.51000.001331.490144.83571140.6852463.510057.781237.000931.85201059.18895105.040129.121160.7522.461020.42596104.900100.911189.1925.85923.95四分点145.76576.9484.641187.65525.2749130.2291032.1511245.76576.9428.581243.67532.30501081.181332.64377.0901285.26736.46561118.572432.64377.0954.481230.78725.40651075.152551.61576．5291.561179.30520.441028.636635.39178.24109.271172.30929.191019.87支点10.66396.4426.171353.56548.0986.0241220.46020.66396.449.761369.97650.551234.40230.5596.6101297.8440.041153.8040.5596.6115.111282.7337.951125.6750.6196.5125.881272.0036.491105.6360.4496.8428.941268.7838.501097.34第七章主梁截面承载力与应力验算预应力混凝土梁从预加应力开始到加载破坏，要进行预加应力，使用荷载作用，裂缝出现和破坏这四个阶段，以确保主梁受力可靠并予以控制，应该对控制横截面进行各个阶段的检查。在下文中，先进行极限状态承载力和持久状态承载能力验算，然后分别对极限状态下持久状态抗裂和应力验算，最后进行短暂应力状态构件截面的验算。对于抗裂验算，按照《公预规》公路简支T梁标准设计经验，在使用整个阶段预应力梁的短期效应组合作用，只要横截面不出现拉应力就可以满足。7.1持久状况承载能力极限状态承载力验算在承载能力极限状态下，预应力混凝土梁沿斜截面和正截面都有可能被破坏，下面验算这两类截面的承载力。7.1.1正截面承载力验算图7-1正截面承载能力计算图(单位mm)=1\*GB3①确定混凝土受压区高度根据《公预规》5.2.3条规定，对于带承托翼缘板的T形截面：当成立时，中性轴在翼缘板内，否则在腹板内。本设计的这一判别式：因为左边<右边，所以中性轴在翼缘板内。设中性轴到截面上缘距离为，则：式中：——预应力受压区高度界限系数，按《公预规》表5.2.1采用，对于C50混凝土和钢绞线，；——梁的有效高度，，以跨中截面为例，。说明此截面破坏时属于塑性破坏状态。=2\*GB3②验算正截面承载力由《公预规》5.2.2条，正截面承载力按下式计算：式中：——桥梁结构的重要性系数，按《公预规》5.1.5条取用，本设计设计安全等级为二级，所以取1.0。则上式为：主梁跨中正截面承载力已满足要求，其他截面均可用同样方法验算。=3\*GB3③验算最小配筋率由《公预规》9.1.12条，预应力混凝土受弯构件最小配筋率应满足下列条件：式中：——受弯构件正截面抗弯承载力设计值，由以上计算可得：——受弯构件正截面开裂弯矩值，按下式计算：其中：式中：——全截面换算截面重心轴以上（或以下）部分截面对重心轴的面积矩，见表5.3；——换算截面抗裂边缘的弹性抵抗矩，见表5.3；由于：所以需要配置普通钢筋来满足最小配筋率要求。1)计算受压区高度整理上面式子：得：2)计算普钢筋As为了满足要求，即在梁底配置6根直径20mmHRB335钢筋，As=18.84cm2。7.1.2斜截面承载力验算=1\*GB3①斜截面抗剪承载力验算根据《公预规》5.2.6条，计算受弯构件斜截面抗剪承载力时，其计算位置应按照下列规定采用：=1\*Arabic1.距支座中心h/2截面处；=2\*Arabic2.受拉区弯起钢筋弯起点截面处；=3\*Arabic3.锚于受拉区纵向钢筋开始不受力的截面处；=4\*Arabic4.箍筋数量或间距改变的截面处；=5\*Arabic5.构件腹板宽度变化的截面处。本设计以距支座中心h/2处截面为例进行斜截面抗剪承载力验算。1)复核主梁截面尺寸T形截面梁当进行斜截面抗剪承载力计算时，其截面尺寸应该要符合《公预规》5.2.9条规定，即：式中：——经内力组合后支点截面上的最大剪力(kN），见表2.7，1号梁的Vd为921.81kN；——支点截面的腹板厚度（mm），即；——支点截面的有效高度（mm），即——混凝土强度等级（MPa）。上式右边=所以本设计主梁的T形截面尺寸符合要求。2）截面抗剪承载力验算验算是否需要进行斜截面抗剪承载力计算。根据《公预规》5.2.10条规定，如果符合下列公式要求，那么不需要进行斜截面抗剪承载力计算。式中：——混凝土抗拉设计强度（MPa）；——预应力提高系数，对预应力混凝土受弯构件，取1.25。对于距支座中心h/2截面处：上式右边=，所以需要进行斜截面抗剪承载力计算。=1\*GB3①计算斜截面水平投影长度C按《公预规》5.2.8条，计算斜截面水平投影长度C：式中：——斜截面处受压端正截面地方的广义剪跨比，，当时，取；——通过斜截面受压端正截面内荷载产生的最大剪力组合设计值；——相应上述最大剪力时弯矩组合设计值；——通过斜截面受压区顶端正截面上的有效高度，自受拉纵向主钢筋合力点到受压边缘的距离。为了计算剪跨比m，首先一定要确定最不利的截面位置以后才能得到V值和相应的M值，所以只能采取试算的方法，即首先假定C1值，按照所假定的最不利截面位置计算V和M，根据上面公式求得m值及C值，如果假定的C1值与计算的C值相等或者基本相等，则最不利位置就可以确定了。首先假定，计算得到，对应。可得与假定的值基本相同，可以认为这是最不利截面。最不利截面在距离支座3.15m处。=2\*GB3②箍筋计算根据《公预规》9.4.1条，腹板内箍筋直径不小于10mm，并且应该采用带肋钢筋，间距小于等于250mm。本设计选用φ10@200mm的双肢箍筋，则箍筋的总截面面积是：箍筋间距，箍筋抗拉设计强度，箍筋配筋率为：式中：—斜截面受压端正截面处T形截面腹板的宽度，本处。满足《公预规》9.3.13条为满足“箍筋配筋率ρsv，HRB335钢筋不应小于0.12%”的要求。同时，根据《公预规》9.4.1条，在距离支点一倍梁高范围内，箍筋间距缩小到100mm。=3\*GB3③抗剪承载力计算根据《公预规》5.2.7条规定，主梁斜截面抗剪承载力应按照下面式子计算：式中：——斜截面受压端正截面处最大剪力组合设计值，为1251.06kN；——斜截面内部混凝土与箍筋共同的抗剪承载力（kN），按下面式子计算：——异号弯矩影响系数，简支梁则取1.0；——预应力提高系数，对预应力混凝土受弯构件，则取1.25；——受压翼缘的影响系数，则取1.1；——斜截面受压端正截面处，T形截面腹板宽度，此处；——斜截面受压端内正截面处梁的有效高度，，（见表7.1），因此；——斜截面内纵向受拉钢筋的配筋百分率，，，当时，取P=2.5；——混凝土强度等级；——斜截面内箍筋配筋率，；——箍筋抗拉设计强度；——斜截面内配在同一截面的箍筋各肢总截面面积（mm2）；——斜截面内部箍筋的间距（mm）；——与斜截面相交的预应力弯起钢束的抗剪承载力（kN），按下式计算：——斜截面内在同一弯起平面的预应力弯起钢筋的截面面积（mm）；——预应力弯起钢束的抗拉设计强度（MPa），本设计的；——预应力弯起钢筋在斜截面受压端正截面处的切线与水平线的夹角，表7-1示出了N1～N6钢束的值。表7-1斜截面受压端正截面处的钢束位置及钢束群重心位置截面钢束号x4(cm)R(cm)sinθp=x4/Rcosθpa0(cm)ai（cm)ap(cm)锚固点斜截面顶端N1(N2)60.762523.530.02407740.999710199.7356.7N3(N4)593.776856.860.08659500.996243616.742.46N5664.683525.250.18854830.9820639972.30N6842.114179.710.20147570.979493516.7102.41这表明主梁钢束锚固处斜截面抗剪承载力满足要求，同时也表明上述箍筋配置是合理的。=2\*GB3②斜截面抗弯承载力验算在此设计中，因为梁内预应力钢束都在梁端锚固，所以钢束根数沿梁跨几乎没有变化，可以不必进行此项承载力的验算，通过构造要求加以保证。7.2持久状况正常使用极限状态抗裂验算一直以来，桥梁预应力构件的抗裂验算，都是用构件混凝土的拉应力都超过规定的限值来表示的，分为正截面抗裂及斜截面抗裂验算。7.2.1正截面抗裂验算根据《公预规》6.3.1条，对预制的全预应力混凝土构件，在短期作用效应组合下，应该符合下列要求：式中：——表示在短期作用效应组合下构件抗裂验算边缘混凝土的法向拉应力，应按下式计算：表7-2表示出了正截面抗裂验算的计算过程及结果，可以知道这样的结果符合规范要求。表7-2正截面抗裂验算表应力部位跨中下缘四分点下缘支点下缘NP（0.1KN）(见表6.6)⑴53267.3551260.9953463.16MP（N·m）(见表6.6)⑵532462359713812839669An（cm2）(见表5.3)⑶8058.118058.1114156.86Wnx（cm3）(见表5.3)⑷382046.36391387622105.19W0x（cm3）(见表5.3)⑸487786.50479948.13622105.19Mg1（N·m）(见表2.7)⑹224547016841000Ms（N·m）(见表2.7)⑺472037032607700NP/An(MPa)⑻=⑴/⑶6.616.363.78MP/Wnx(MPa)⑼=⑵/⑷13.9415.265.01σpc(MPa)⑽=⑻+⑼20.5521.628.79Mg1/Wnx(MPa)⑾=⑹/⑷5.884.300(Ms-Mg1)/Wox(MPa)⑿=(⑺-⑹)/⑸5.073.290σst(MPa)⒀=⑾+⑿10.957.590σst-0.85σpc(MPa)⒁=⒀-0.85×⑽-6.52-10.787-7.477.2.2斜截面抗裂验算这项验算的目的主要是为了保证主梁斜截面拥有与正截面相同的抗裂安全度。计算混凝土主拉应力时应该选择跨径中最不利的位置截面进行计算，对此截面的重心和宽度改变处进行验算。此设计以1号梁的跨中截面为例子，对梁的上梗肋（a-a，见图5.1所示）、净轴（n-n，见图5.1所示）、换轴（o-o，见图5.1所示）和下梗肋（b-b，见5.1所示）等四个地方分别进行主拉应力验算，其它的截面都可以用同样方法计算。根据《公预规》6.3.1条知，对于预制的全预应力混凝土构件，在短期作用效应组合下，斜截面混凝土的主拉应力，应符合下面要求：式中：——由短期作用效应组合及预应力产生的混凝土主拉应力，按下式计算：式中：——在计算主应力点，由短期作用效应组合及预应力产生的混凝土法向应力；——在计算主应力点，由短期作用效应组合和预应力产生的混凝土剪应力。表7.3求出了的计算过程，表7.4表示出了的计算过程，混凝土主拉应力计算结果见表7.5，可已知道其结果符合规范要求。表7-3σCX计算表截面应力部位a-ao-on-nb-b跨中NP（0.1KN）(见表6.6)⑴53267.3553267.3553267.3553267.35MP（N·m）(见表6.6)⑵53246.2353246.2353246.2353246.23An（cm2）(见表5.3)⑶8058.118058.118058.118058.11In（cm3）(见表5.3)⑷52974548529745485297454852974548yni(cm)⑸66.343.680-98.66Io（cm3）(见表5.3)⑹69431530694315306943153069431530yoi(cm)⑺62.660-3.68-102.34Mg1（N·m）(见表2.7)⑻2245470224547022454702245470Ms（N·m）(见表2.7)⑼4720370472037047203704720370NP/An(MPa)⑽=⑴/⑶6.616.616.616.61MPyni/In(MPa)⑾=⑵X⑸/⑷6.670.370.00-8.47σpc(MPa)⑿=⑽-⑾-0.076.246.6115.08Mg1yni/In(MPa)⒀=⑻X⑸/⑷2.810.160.00-4.18(Ms-Mg1)yoi/Io(MPa)⒁=(⑼-⑻)X⑺/⑹2.230.00-0.13-4.74σs(MPa)⒂=⒀+⒁5.040.16-0.13-8.92σCX=σPC+0.5σS(MPa)⒃=⑿+⒂5.976.406.486.16四分点σCX(MPa)4.326.036.057.17支点σCX(MPa)3.194.234.28表7-4τ计算表荷载项目VInI0腹板宽b上梗肋a-a净轴n-n换轴o-o下梗肋b-bSa-nSa-oτaSn-nSn-oτnSo-nSo-oτoSb-nSb-oτb单位0.1KNcm4cm4cmcm3cm3cm3cm3cm3cm3cm3cm3cm3cm3cm3cm3跨中一期恒载05297454869431530202519890.002959950.002958020.001986910.00短期组合1117.23367730.273759430.303760300.302106240.17预加力02519890.002959950.002958020.001986910.00短期组合剪力0.210.300.300.17四分点短期组合剪力1.301.411.410.81支点短期组合剪力0.07-0.10-0.10表7-5σlp计算表截面主应力部位σCX见表7.3(MPa)τ见表7.4（Mpa）短期组合短期组合短期组合跨中a-a5.970.21-0.00738o-o6.40.30-0.01403n-n6.480.30-0.01386b-b6.160.17-0.00469四分点a-a4.321.15-0.2871o-o6.031.33-0.2803n-n6.051.33-0.2566b-b7.170.47-0.0307支点a-a3.190.09-0.0025o-o4.230.07-0.0438n-n4.280.12-0.002347.3持久状态构件的应力验算预应力混凝土设计应该根据受弯构件的持久状态，应该用阶段正截面混凝土法向压应力进行计算，受拉区拉应力和钢筋混凝土的主拉应力值，不得超过技术指标。7.3.1.正截面混凝土压应力验算根据《公预规》7.1.5条，使用阶段正截面应力应该符合下面的要求：式中：——在作用标准效应组合下混凝土的法向压应力，按下式计算：——由预应力产生的混凝土法向拉应力，按下式计算：表7-6正截面混凝土压应力验算应力部位跨中上缘跨中下缘四分点上缘四分点下缘支点上缘支点下缘NP（0.1KN）(见表6.6)⑴53267.3553267.3551260.9951260.9953463.1653463.16MP（N·m）(见表6.6)⑵532463253246325971381597138128396692839669An（cm2）(见表5.3)⑶8058.118058.118058.118058.1114156.8614156.86Wn（cm3）(见表5.3)⑷579971382046588039391387742663567249Wo（cm3）(见表5.3)⑸792055487786784955479948880249622105Mg1（N·m）(见表2.7)⑹224547022454701684100168410000Mk（N·m）(见表2.7)⑺556266033902803885260226971000NP/An(MPa)⑻=⑴/⑶6.616.616.366.363.783.78MPyni/Wn(MPa)⑼=±⑵/⑷-9.1813.94-10.1515.26-3.85.01σpt(MPa)⑽=⑻+⑼-2.5720.55-3.7921.62-0.028.79Mg1/Wn(MPa)⑾=±⑹/⑷3.87-5.882.86-4.300.000.00(Mk-Mg1)/Wo(MPa)⑿=±（⑺-⑹）/⑸4.19-2.352.80-1.220.000.00σkc(MPa)⒀=⑾+⑿8.06-8.235.66-5.520.000.00σkc-σPt(MPa)⒁=⑽+⒀5.4912.321.8716.1-0.028.79表7.6表示了正截面混凝土压应力验算的计算过程和结果，最大压应力在四分点下边缘，为16.1MPa，可以知道其结果是符合规范要求的。7.3.2.预应力筋拉应力验算根据《公预规》7.1.5条，使用阶段预应力筋拉应力应该符合下面的要求：式中：——预应力筋扣除全部预应力损失后的有效预应力；——在作用标准效应组合下受拉区预应力筋产生的拉应力，按下式计算：——分别为钢束重心到截面净轴和换轴的距离，即——在作用标准效应组合下预应力筋重心处混凝土的法向拉应力；——预应力筋与混凝土的弹性模量比。此时取最不利的外层钢筋N2进行验算，表7.7表示了预应力筋拉应力的计算过程和结果，最大拉应力在跨中截面，为1179.93MPa，可以知道其结果是符合规范要求的。应力部位跨中四分点支点In（cm4）(见表5.3)⑴52974548.0054046639.0073969267.00Io（cm4）(见表5.3)⑵69431530.0068502997.0083834895.00en(cm)⑶125.81108.8938.34e0(cm)⑷129.49113.5842.70Mg1（N·m）(见表2.7)⑸224547016841000.00Mk（N·m）(见表2.7)⑹556266038852600.00Mg1en/In(MPa)⑺=⑸×⑶/⑴5.333.390.00(Mk-Mg1)e0/I0(MPa)⑻=(⑹-⑸)×⑷/⑵6.193.650.00σkt(MPa)⑼=⑺+⑻11.527.040.00σp=αEpσkt(MPa)⑽=5.65×⑼65.0939.780.00σpc(MPa)(表2.21)⑾1114.841081.181137.91σpc–σp(MPa)⑿=⑽+⑾1179.93112.961137.91表7-7N2号预应力拉应力验算表7.3.3.截面混凝土主压应力验算为了使混凝土在沿主压应力方向破坏时也具有足够的安全性，以1号梁的跨中截面为例，对1号梁上梗肋（a-a，见图5.1所示）、净轴（n-n）、换轴（o-o）和下梗肋(b-b)等四处分别进行主压应力验算，其它截面都可以用同样方法计算得出。根据《公预规》7.1.6条，斜截面混凝土主压应力应该要符合下面的要求：式中：——由作用标准效应组合和预应力产生的混凝土主压应力，按下面式子计算：式中：——在计算主应力点，由荷载标准值组合和预应力产生的混凝土法向应力；——在计算主应力点，由荷载标准值组合和预应力产生的混凝土剪应力。表7-8表示了的计算过程，表7-9示出了的计算过程，混凝土主压应力计算结果见表7-10，最大主压应力为6.68MPa，可以知道其计算结果是符合规范要求的。表7-8σCX计算表截面应力部位a-ao-on-nb-b跨中NP（0.1KN）(见表6.6)⑴53267.3553267.3553267.3553267.35MP（N·m）(见表6.6)⑵5324632532463253246325324632An（cm2）(见表5.3)⑶8058.118058.118058.118058.11In（cm3）(见表5.3)⑷52974548529745485297454852974548yni(cm)⑸66.343.680-98.66Io（cm3）(见表5.3)⑹69431530694315306943153069431530yoi(cm)⑺62.660-3.68-102.34Mg1（N·m）(见表2.7)⑻2245470224547022454702245470Mk（N·m）(见表2.7)⑼5562660556266055626605562660NP/An(MPa)⑽=⑴/⑶6.616.616.616.61MPyni/In(MPa)⑾=⑵×⑸/⑷6.670.370.00-8.47σpc(MPa)⑿=⑽-⑾-0.076.246.6115.08Mg1yni/In(MPa)⒀=⑻×⑸/⑷2.810.160.00-4.18(Mk-Mg1)yoi/Io(MPa)⒁=(⑼-⑻)×⑺/⑹3.000.00-0.18-4.89σk(MPa)⒂=⒀+⒁5.810.16-0.18-9.07σCX=σPC+σk(MPa)⒃=⑿+⒂5.746.46.436.01四分点σCX(MPa)4.976.036.068.43支点σCX(MPa)3.194.234.28表7-9τ计算表荷载项目VInI0腹板宽b上梗肋a-a净轴n-n换轴o-o下梗肋b-bSa-nSa-oτaSn-nSn-oτnSo-nSo-oτoSb-nSb-oτb单位0.1KNcm4cm4cmcm3cm3cm3cm3cm3cm3cm3cm3cm3cm3cm3cm3跨中一期恒载05297454869431530202519890.002959950.002958020.001986910.00短期组合1117.23367730.273759430.303760300.302106240.17预加力02519890.002959950.002958020.001986910.00短期组合剪力1117.20.210.300.300.17四分点短期组合剪力1.151.331.330.47支点短期组合剪力0.090.070.12表7-10σcp计算表截面主应力部位σCX见表7.8(MPa)标准组合τ见表7.9（Mpa）标准组合标准组合跨中a-a5.740.275.75o-o6.40.306.41n-n6.430.306.44b-b6.010.176.01四分点a-a5.231.155.47o-o5.891.336.18n-n6.031.336.31b-b8.351.7286.68支点a-a3.190.093.19o-o4.230.074.23n-n4.280.074.287.4短暂状况构件的应力验算桥梁结构短暂的状态，应该计算出预应力混凝土的法向预应力在生产，运输和安装等施工阶段。7.4.1预加应力阶段的应力验算此阶段是指初始预加应力与主梁自重应力共同作用的阶段，应该验算混凝土截面下缘的最大压应力和上缘的最大拉应力。根据《公预规》7.2.8条，施工阶段正截面应力应该符合下面的要求：式中：——预加应力阶段混凝土的法向压应力、拉应力，按下式计算：——与构件制作、运输、安装各施工阶段混凝土立方体抗压强度相应的抗压强度、抗拉强度标准值，此设计考虑混凝土强度达到C45时20.5MPa开始张拉预应力钢束，则：。表7.11表示了预加应力阶段混凝土法向应力的计算过程。通过各控制截面计算，可知截面边缘的混凝土法向应力都能符合上面的规定。因此是在主梁混凝土达到C45时的20.5MPa强度时开始张拉钢束。7.4.2.吊装应力验算此设计采用两点吊装，吊点设置在两支点内移50cm处。即两吊点间的距离为28m。对于1号梁，一期恒载集度为。根据《公预规》4.1.10条规定，构件在吊装、运输时，构件重力应乘以动力系数1.2或0.85，因此可分别按（超重）和（失重）两种情况进行吊装应力验算，结果列于表7.12。通过各控制截面计算，可知最大压应力为19.07MPa，是发生在失重状态下四分点截面下缘；最大拉应力为-0.04MPa，发生在失重状态四分点截面上缘，可知混凝土法向应力都能满足施工阶段的要求。表7-11预加应力阶段法向应力验算表应力部位跨中上缘跨中下缘四分点上缘四分点下缘支点上缘支点下缘NP0（0.1KN）(见表2.20)⑴52820.5852820.5851260.9951260.9953463.1653463.16MP0（N·m）(见表2.20)⑵590141059014105693526569352628396692839669An（cm2）(见表2.14)⑶8058.118058.118058.118058.1114156.8614156.86Wn（cm3）(见表2.14)⑷579971382046588039391387742663567249Mg1（N·m）(见表2.7)⑸224547022454701684100168410000NP0/An(MPa)⑹=⑴/⑶6.556.556.366.363.783.78MP0/Wn(MPa)⑺=±⑵/⑷-10.1815.45-9.6814.55-3.745.01σp(MPa)⑻=⑹+⑺-3.6322.00-3.3220.910.048.79M