详细勘察报告

PAGEPAGE2PAGE1重庆市两江新区水土污水处理厂及配套干管工程工程地质勘察报告(详细勘察)中兵勘察设计研究院二〇一二年七月PAGEPAGE2PAGE1重庆市两江新区水土污水处理厂及配套干管工程工程地质勘察报告(详细勘察)经理：总工程师：审核：项目负责：提交报告单位：中兵勘察设计研究院提交报告时间：二〇一二年七月PAGE-1前言1.1任务由来重庆市两江新区水土污水处理厂及配套干管工程，主体处理构筑物的建设规模为5×104m3/d，安全等级为二级。拟建受重庆碧水源建设项目管理有限责任公司（业主）委托，我公司对拟建“重庆市两江新区水土污水处理厂及配套干管工程”场地进行本次工程地质详细勘察工作（附件1）。本工程设计单位为“中国市政工程中南设计研究总院”。2011年6月本工程地进行了初步勘察工作，见《重庆市两江新区水土污水处理厂工程工程地质勘察报告》（初步勘察），提交报告单位为：重庆诚德岩土工程勘察有限公司。审查机构为：重庆市涪陵区建筑勘察设计质量审查中心。初勘报告主要结论为：通过本次勘察，场区工程地质条件已初步查明。场地未见滑坡、危岩、崩塌、泥石流、断裂破碎带等不良地质现象，场地现状稳定，场地适宜建设。应对各类后期形成的边坡进行有效治理。1.2工程概况根据重庆碧水源建设项目管理有限责任公司（业主）提供的“带拟建建（构）筑物的1：500地形图和《工程地质勘察任务委托书》（附件2），场地拟建建（构）筑物主要包括表1.2-1中的拟建建（构）筑物和排洪暗渠，其概况分别阐述如下：表1.2-1拟建建（构）筑物概况一览序号构（建）筑物名称层数设计地坪标高（m）设计地下室或池底高程（m）结构形式基础形式荷载1粗格栅井205.30192.60钢筋混凝土筏板基础150KN/m22污水提升泵房1F/-1F205.30190.45钢筋混凝土筏板基础150KN/m23细格栅渠211.12209.02钢筋混凝土筏板基础150KN/m24旋流沉砂池209.55205.30钢筋混凝土筏板基础150KN/m25水解池209.75204.15钢筋混凝土筏板基础150KN/m26生化池208.65201.65钢筋混凝土筏板基础150KN/m27配水井及污泥泵房1F207.45200.57钢筋混凝土筏板基础150KN/m28二沉池207.10202.80钢筋混凝土筏板基础150KN/m29纤维转盘滤池206.75202.25钢筋混凝土筏板基础150KN/m210接触池205.80201.00钢筋混凝土筏板基础150KN/m211加氯加药间1F204.80钢筋混凝土独立基础或桩基础1000KN/柱12鼓风机房1F204.00钢筋混凝土独立基础或桩基础1000KN/柱13变配电间1F204.00钢筋混凝土独立基础或桩基础1000KN/柱14活性炭投加间1F204.80钢筋混凝土独立基础或桩基础1000KN/柱15储泥池205.60202.60框架筏板基础150KN/m216污泥浓缩脱水间1F204.80框架独立基础或桩基础1000KN/柱17生物除臭205.00框架筏板基础150KN/m218泥饼柜1F204.80框架独立基础或桩基础1000KN/柱19综合楼3F204.00框架独立基础或桩基础1000KN/柱20食堂、值班宿舍1F204.00框架独立基础或桩基础1000KN/柱21维修车间、仓库1F204.00框架独立基础或桩基础1000KN/柱22大门及门卫1F204.00砖混条形基础150KN/m排洪暗渠：起点与进水口相连，其坐标：X=92922.081，Y=59494.494，设计渠底高程为188.00；终点与出水口相连，其坐标：X=92775.233，Y=59727.240，设计渠底高程为183.50。排水暗渠全线长290m（里程桩号：K0+000～K0+290.00），其设计尺寸为宽2.00m，高2.50m，其中拱圈高度1.00m。K0+000～K0+260.00段设计坡度为1.5%，基础采用D50钻孔灌注桩基，单侧暗渠边墙下桩基按1.5m×1.5m矩形布置，单桩承载力不小于1500KPa。K0+260.00～K0+290.00段采用分阶型式，基础采用级配石换填基础，设计荷载150KN/m2。1.3拟建场区以往的工作程度及资料收集1该区域以往作过一定的基础地质工作，主要有：四川省地矿局南江水文地质大队编制的《重庆幅1：20万区域水文地质调查报告》（1980年经四川省地矿局审批通过），该报告的研究成果对场地的地层结构、地质构造、地下水类型的划分等提供了可利用的资料。2以往地质资料主要结论如下场地为构造剥蚀丘陵斜坡地貌，岩层倾角缓，属抗震设防6度区，水文地质条件简单，区内未见致灾地质体，地质环境条件较复杂。1.4勘察目的与任务本次详细勘察是在初勘的基础上进行的，按照“中国市政工程中南设计研究总院”的本工程设计方案，并经重庆碧水源建设项目管理有限责任公司（业主）认可后开展工作的。1.4.1本次详细勘察的目的是为施工图设计和施工提供地质依据。1.4.2具体任务是：1取得附有坐标和地形的建筑总平面布置图，各拟建建（构）筑物及场区的地面整平高程，建筑物的性质、规模、荷载、结构特点，可能的基础类型、尺寸和埋置深度，及对地基基础有特殊要求的有关文件；2查明不良地质现象的成因、类型、分布范围、发展趋势和危害程度，并提出评价与整治工程所需的岩土参数和整治方案建议；3查明建筑范围内岩土的类别、结构构造、厚度、分布、工程特性等，分析、计算和评价地基的稳定性、均匀性和承载力；4对需要进行沉降计算的建筑物，提供地基变形计算参数；5查明地下水埋藏条件及岩土层的渗透性，提供地下水位及其变化幅度；6判定环境水和土对建筑材料的腐蚀性；7评价地基土与地下水在建筑物施工和使用中可能产生的变化及其对工程、环境和相邻建筑物的影响，提出防止措施和建议，必要时提供加固参数；8对深基坑开挖尚应提供稳定性计算和支护设计所需的岩土参数，论证和评价土质基坑开挖降水对邻近工程的影响；9.环境边坡稳定性评价及支护建议；10在抗震设防烈度等于或大于6度的地区进行勘察时，应按《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）划分场地类别和划分对抗震有利、不利或危险地段。11.评价场地稳定性及建筑造适宜性，持力层选择及基础型式建议。1.5勘察依据《建设工程勘察合同》（附件1）《工程地质勘察任务委托书》（附件2）《工程地质勘察纲要》（附件3）带拟建建（构）筑物的1：500地形图1.6勘察执行的技术标准《工程地质勘察规范》（DBJ50-043-2005）《建筑地基基础设计规范》（DBJ50-047-2006）《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2002）《房屋建筑和市政基础设施工程勘察文件编制深度规定》（2010年版）参考:《岩土工程勘察规范》（GB50021-2001）（2009版）1.7工程勘察等级的确定及勘察工作量布置1.7.1.工程勘察等级的确定根据《工程地质勘察规范》（DBJ50-043-2005）中的工程勘察等级分级标准,该拟建工程安全等级为二级，场地类别为中等复杂场地（场地类别划分见表1.7-1）。综合确定场地工程勘察等级为二级。表1.7-1勘察场地地质环境复杂程度划分判定因素场地特征场地类别场地复杂程度复杂中等复杂简单地形、地貌微地貌较发育，坡角一般在10~30°√中等复杂岩层倾角(°)15√岩土特征种类较多，较不均匀，特殊岩土有填土√土层厚度(m)8～15√水文地质条件简单√不良地质现象不发育√破坏地质环境的人类活动不强烈√相邻建筑影响程度小√1.7.2.勘察工作的布置是依据《工程地质勘察规范》（DBJ50-043-2005）的有关要求，结合场地实际情况进行的。工作量的布置如下：1资料的收集：搜集区域地质、地形地貌、气象水文、地震、矿产、文物、当地的水文地质、工程地质及岩土工程、建筑经验等。2工程地质测绘和调查以1：500地形图为工作底图，采用路线法与追索法结合，把各种工程地质、地形、地貌点、基岩露头、水文地质的点、线要素圈定到1：500地形图上。查明场地及周边范围内的工程地质概况，包括：危岩、滑坡、防空洞等不良地质现象。已编制成1：500勘探点平面布置图。工程地质测绘面积约0.18Km3勘探点和勘探线布置其布置原则为：在初步勘察勘探点的基础上，沿拟建建（构）筑物范围、角点、周边以及排洪暗渠中心线和两侧加密布置钻孔。同时对环境斜（边）坡进行控制，以达到满足《工程地质勘察规范》（DBJ50-043-2005）、《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2002）详细勘察阶段工程地质勘察等级为二级的勘探线、点布置的要求。1）勘探孔共计113个，且每幢重要建筑物的地基均有钻孔；2）勘探线间距、勘探点间距：10～30m边坡位置钻孔：勘探点间距约15m。6）钻孔深度：拟建建构筑物位置钻孔：一般性钻孔进入预计基底持力层下中等风化基岩层5m,控制性钻孔进入预计基底持力层下中等风化基岩层7边坡位置钻孔：穿过最深潜在滑动面并进入稳定岩土层不小于5m。钻探要求：钻探采用全孔段取芯钻进，钻进过程中严格按钻探操作规定进行，严格控制回次进尺，岩土芯采取率：土层≥65%，强风化层≥70%，中等风化层≥80%。根据以上布置原则，本次勘察工作量布置：本次勘察共布置钻孔113个，编号ZX1~ZX113；另利用《重庆市两江新区水土污水处理厂工程地质初步勘察报告》钻孔46个，编号LZC1~LZC19、LZC21~LZC26、LZC28~LZC33、LZC35、LZC36、LZC39~LZC42、LZC45~LZC48、LZC51~LZC53、LZC55、LZC56。实测地质剖面32条，编号1－1´～32－32´。4岩土样的采集1）土样：采土样7件/5孔作土常规试验。另利用《重庆市两江新区水土污水处理厂工程地质初步勘察报告》土样试验数据10件/10孔。2）采中等风化带岩样40组/38孔作天然单轴抗压、饱和单轴抗压强度试验、岩石抗拉、三轴抗剪。另利用《重庆市两江新区水土污水处理厂工程地质初步勘察报告》中等风化岩样天然单轴抗压、饱和单轴抗压强度试验、岩石抗拉、三轴抗剪试验数据15组/15孔。5开展的简易水文地质工作各孔进行了简易水位观测工作：测钻孔初见水位和钻探结束后24~48h小时后的水位。6工程测量1）图根点：3个2）定测钻孔：113个3）实测纵横剖面：32条1.8完成的工作量该勘察工程共上4台XJ-100型钻机，野外钻探始于2012年5月20日表1.8-1勘察工作量统计工作内容单位工作量工程测量定点测量点1131：200，地质剖面km/条6.43/32工程地质测绘和调查km20.18钻探m/孔1526.30/113利用钻孔深度m/孔662.55/46室内试验岩样单轴抗压组36抗拉组4三轴剪切组4岩样（利用）物性试验组3单轴抗压组12抗拉组3三轴剪切组3土样常规分析件7土样（利用）常规分析件10水文简易水文观测孔1131.9勘察工作质量评述1资料的收集此次勘察收集了场地的区域地质、矿产、地震、文物资料；当地的水文地质资料；工程地质资料；气象资料包括降雨量，风向，气温，雾日等资料。2工程地质测绘和调查本次工程地质测绘和调查纯工作日4日，由项目负责人带头、测量组成员2名、地质组成员2名共同完成本次工作。本次工程地质测绘进一步踏勘和收集、研究以往的区域地质、气象、地震、水文、工程地质、建筑经验等资料，采用路线法与追索法结合完成本次工程地质测绘和调查工作。主要工作内容为：场地的地形地貌、地层岩性及岩石风化程度、地质构造、岩体结构、结构面的性状和发育特征、水文地质、不良地质现象、人类活动对工程地质条件的影响。本次工程地质测绘和调查工作严格遵照《工程地质勘察规范》（DBJ50-043-2005）规定。测绘面积0.18k3钻探钻探施工开孔直径110mm，终孔孔径91mm；钻进回次进尺土层和强风化岩层段限制在1m以内,中等风化岩层段限制在2m或更少；钻孔岩芯采取率：中等风化及完整岩石80~95%,土层65~87%，强风化岩石70~88%，对重要部位采取相应措施尽量提高采取率，土层采用干钻。钻探施工符合规范规定，基本满足勘察纲要的要求。4岩土样的采集5室内试验岩土样试验委托“重庆市渝永岩土检测有限责任公司”承担，试验严格按规范进行。6简易水文地质工作进行了简易水文地质观测和终孔24~48h后孔内水位测量，确保了地下水的量测精度。在水位观测结束之后，对钻孔进行了封孔处理。7工程测量采用中海达GPS-RTK测量仪器设备施测，业主提供的控制点成果（见表1.9-1），高程采用1956年黄海高程系，坐标采用重庆市独立坐标，精度满足要求。表1.9-1控制点成果点名等级标型X（m）Y（m）H（m）备注B435192681.9259523.61217.137重庆市独立坐标系；1956年黄海高程系；B435292776.4259671.77198.692B435392880.2259744.24205.8628地质编录：现场地质人员跟班编录，并进行了岩体裂隙统计和地质调查工作、钻探质量管理工作，以确保原始资料真实准确。9本次勘察外业见证由重庆市607勘察实业总公司承担，见证员：周栋梁，印章号：YKJZ-0440。野外钻探各个环节采用旁站式见证，见证质量满足规定要求。10本勘察文件编制使用的软件为：中国建筑西南勘察设计研究院重庆分院《岩土工程勘察CAD软件》，该软件已通过重庆市勘察质量监督站审查。综上所述，本次勘察的工作，精度和勘察深度满足详细勘察要求，完成了业主委托任务。2自然地理及工程地质条件2.1位置、交通拟建的场地位于重庆市两江新区水土镇（见图2.1），嘉陵江的左岸，场地紧邻206国道和G75重庆绕城高速公路，交通便捷。场地位置场地位置图2.1场地位置示意图2.2气象、水文2.2.1气象场地区属亚热带湿润季风气候区，热量资源丰富，降水量充沛。具有冬暖春早、夏热秋短，降水四季分配不匀，多伏旱、日照少、湿度大、雾日多、风速小等特点。多年平均气温18.4℃，平均降水量1100mm，其中5～9月降水量占全年降水的70%，9月份出现高峰值，占全年降水约15.6%。日最大降雨量为266.6mm(2007年7月17日)。2.2.2水文线路区属长江水系嘉陵江流域，位于嘉陵江左岸。场地中部有一小河沟（乌门沟）通过，小河沟河床宽度在3～5m，流量1～5L/s，常年水深一般0.5～1.00m。场地范围内小河沟50年一遇洪水位为191.50m，长江三峡水库建成后，长江三峡水库坝前吴淞高程175m，场地的回水位为吴淞高程184.67m（黄海高程为183.00m），预估长江三峡水库坝前吴淞高程145m，回水叠加小河沟50年一遇洪水位约吴淞高程193.172.3地形、地貌场地区属浅切丘陵剥蚀地貌。场地地势总体上东北、西南部小山丘较高，中部凹地较低，最高点位于场地西南部，高程约224.07m，最低点位于场地中部，高程约182.66m，相对高差41.41m。小山丘地形坡角10～30°，局部陡坎高约4.00m，坡角2.4地层岩性经此次工程地质测绘和调查及钻探揭露，场地内分布岩土层主要有分述如下：2.4.1第四系全新统（Q4）1人工填土（Q4ml）：1）杂填土灰色、褐色。由砂泥岩块碎石混夹粘性土及建筑垃圾等组成，填料为就近开挖山体的弃土石或为民房撤除后的建筑垃圾，填料未受污染。块、碎石粒径多为10～250mm，土石比3：7，松散、稍湿。堆填时间约5个月。钻探揭示该层零星分布，主要分布于民居住宅周围，分布厚度0.00（ZX1）~2.20（LZC48）m。2）素填土灰褐色、红褐色，主要由泥岩颗粒及粘性土混夹组成，填料为就近开挖山体的弃土石，填料未受污染。土石比8：2，粒径5～20mm，稍密、稍湿。人工倾倒堆填，堆填时间约二十年。钻探揭示该层零星分布，主要分布于民居住宅周围，分布厚度0.00（ZX1）~4.70（ZX108）m。2（Q4el+dl）：粉质粘土：灰褐色，可塑。切面稍有光泽，无摇震反应，干强度、韧性中等3002局部稻田上部呈灰黑色，软塑状。钻探揭示主要分布于耕地和农田中，分布厚度0.00（ZX47）～8.60（ZX14、ZX15）m。钻探揭示，场地上覆土层总厚为0.00～8.6~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~不整合接触~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~2.4.2侏罗系中统沙溪庙组（J2S）场地揭露基岩为。分述如下：1.砂岩（J2S-SS）：灰褐色、灰白色。矿物成分以石英为主，次为长石、并含云母等。中细粒结构，中厚层状构造，泥钙质胶结。局部含泥质重。钻探揭露砂岩最大单层厚度17.60m（LZC1）。2.泥岩（J2S-MS）：红褐色。主要由粘土矿物组成，泥质结构，中厚层状构造。局部含砂质重。钻探揭露最大单层厚度16.87m（LZC51各勘探点揭露岩土层厚度、埋深等详见勘探点数据一览表(附表1)。2.5基岩面及基岩风化特征2.5.1场地范围内基岩顶面埋深0.00～8.60（ZX14、ZX15）m。场地基岩面总体随地形起伏，倾角一般在5~15°，局部达15~40°。2.5.2根据钻探获取岩芯的实际情况，将场地内基岩划分为强风化带和中等风化带。1.强风化带岩体强风化岩层破碎(少量砂岩较完整)，岩芯多呈碎块状，少量短柱状，岩石手捏易碎，质软。厚0.10(ZX103)~7.20m(Z2.中等风化岩体中等风化岩层较完整～完整，岩芯多呈长、短柱状，锤击声脆，手难折断，质硬。2.6地质构造场地区域构造上位于悦来场向斜近轴端西翼，在区内呈单斜状产出，岩层产状135°∠15°，结合差，属硬性结构面。未见断层。岩体中见二组裂隙：LX1：产状305°∠85°，裂面较平整，延伸大于10m，切割深度2m左右，张开宽度3～10mm，有少量泥砂充填，结构面结合差，裂隙间距2.0～3.0mLX2：产状210°∠70°，裂面平直，延伸2m，张开宽度3～10mm，有少量泥砂充填，结构面结合差，裂隙间距1m，为硬性结构面。拟建场地拟建场地34重庆-沙坪向斜、35龙王洞背斜、36悦来场向斜图2.6场地构造纲要图2.7场地水文地质条件2.7.1地表水线路区属长江水系嘉陵江流域。场地中部有一小河沟（乌门沟）通过，小河沟河床宽度在3～5m，流量1～5L/s，常年水深一般0.5～1.00m。场地范围内小河沟50年一遇洪水位为191.50m，长江三峡水库建成后，长江三峡水库坝前吴淞高程175.00m，场地的回水位为吴淞高程184.67m（黄海高程为183.00m），预估长江三峡水库坝前吴淞高程145.002.7.2地下水场地地下水按赋存介质可分为松散岩类孔隙水和基岩裂隙水。各类地下水特征如下：1.松散岩类孔隙水：该类地下水赋存于人工填土层孔隙中，主要接受大气降雨补给，以蒸发和向低洼处紊流的方式排泄。水量因季节和赋存的位置不同而变化。该层地下水受大气降水和地表水的补给，场地总体向中部已有的地表水体方向倾斜，场地内雨季时地表暂时性径流排泄条件较好，水量随季节性变化。2.基岩裂隙地下水：基岩为完整～较完整的泥、砂岩，裂隙不发育。该层地下水受大气降水和河水的补给，场地总体向中部已有的地表水体方向倾斜，场地内雨季时地表暂时性径流排泄条件较好，水量随季节性变化。由于该季节为少雨季节，已有地表水体水量较小，水位较低，且钻孔与已有地表水体有一定的高差，已有地表水体水量较小，钻探后作简易水位观测，钻孔深度范围内未见地下水，场地水文地质条件简单。3.地表水、地下水腐蚀性评价场地无污染源，无含石膏地层，不属于盐湖、盐田、盐渍化土和其它含盐地区，无硫化矿及煤矿矿水渗入，无工业废水渗入，不具使水矿化富集的地形地貌。勘察中未发现有泥炭、泥炭质土和含有大量有机质土，场地内人工填土填料为就近开挖山体的弃土石或为民房拆除后的建筑垃圾，填料未受污染。为此，根据地区经验和有关水质资料综合判定，场地地表水、地下水和土层对钢结构、混凝土结构等建筑材料具微腐蚀性。2.8不良地质现象根据工程地质测绘和调查及钻探资料，场地未见危岩崩塌、滑坡、泥石流等不良地质现象，也未见断层及破碎带，场地现状稳定。3岩土物理力学特征根据《工程地质勘察规范》（DBJ50-043-2005）第9.1.4～9.1.9条，进行数理统计。3.1粉质粘土层试验成果及分析统计本次勘察采集了粉质粘土样7件/5孔作室内土工试验。另利用《重庆市两江新区水土污水处理厂工程地质初步勘察报告》土样试验数据10件/10孔。土工试验成果汇总统计于表3.1-1。表3.1-1室内土工试验成果汇总统计样品天然含水率（%）天然饱和孔隙比液限塑限液性指数塑性指数天然快剪饱和快剪压缩性重度（KN/cm3）重度（KN/cm3）（%）（%）粘聚力（kPa）内摩擦角φo粘聚力（kPa）内摩擦角φo压缩系数压缩模量a0.1-0.2(MPa)-1Es0.1-0.2(MPa)T-ZX2-128.7019.6019.600.7837.1018.900.5418.2027.5010.7520.408.420.463.87T-ZX2-230.3019.0019.200.8637.3019.400.6117.9022.809.8416.707.150.543.44T-ZX529.9019.1019.300.8536.8018.800.6218.0019.908.7813.806.900.573.25T-ZX728.1019.5019.600.7835.9018.500.5517.4021.409.4215.408.130.493.63T-ZX1127.2019.7019.800.7435.2017.700.5417.5025.7010.0118.908.640.424.15T-ZX78-132.3018.8019.000.9138.0020.200.6817.8017.409.1312.607.930.613.13T-ZX78-230.5019.0019.200.8636.5019.600.6416.9020.108.9415.006.740.593.15LZC4127.2019.4019.600.7834.9020.800.4514.1025.8010.7516.808.460.453.95LZC3625.9019.8019.900.7334.1020.400.4013.7027.2012.0419.4010.190.424.12LZC3930.5018.8019.100.8836.2021.300.6214.9021.4010.1514.208.100.543.48LZC3726.1019.2019.600.7733.8018.700.4915.1023.9010.8416.109.330.414.32LZC2018.9019.8020.500.6330.4017.600.1012.8036.2013.0628.3010.760.295.61LZC4225.6019.4019.700.7533.5019.700.4313.8030.4012.7019.5010.130.364.86LZC2926.4019.2019.600.7834.1020.500.4313.6025.7011.6917.309.650.424.23LZC2819.7019.9020.500.6330.1017.400.1812.7038.1014.1525.6011.480.276.04LZC2724.9019.5019.900.7433.9018.800.4015.1033.1013.0521.9011.320.404.36LZC4027.1019.3019.600.7934.6021.300.4413.3024.9010.2216.008.840.444.06样本数1717171717171717171717171717范围值18.9018.8019.000.6330.1017.400.1012.7017.408.7812.606.740.273.1332.3019.9020.500.9138.0021.300.6818.2038.1014.1528.3011.480.616.04平均值27.0219.3519.630.7834.8519.390.4815.4625.9710.9118.118.950.453.96标准差3.570.340.420.082.211.240.162.045.751.614.171.460.100.81变异系数0.130.020.020.100.060.060.330.130.220.150.230.160.210.20修正系数0.900.940.900.93标准值27.0219.3519.630.7834.8519.390.4815.4623.5010.2216.328.320.453.963.2岩石试验成果及分析统计本次勘察共采集中等风化带岩样40组/38孔作天然单轴抗压、饱和单轴抗压强度试验、岩石抗拉、三轴抗剪。另利用《重庆市两江新区水土污水处理厂工程地质初步勘察报告》中等风化岩样天然单轴抗压、饱和单轴抗压强度试验、岩石抗拉、三轴抗剪试验数据15组/15孔。试验结果符合已掌握的客观规律和重庆地区特点，成果资料可信，试验数据采用概率理论进行统计，置信概率值PS取0.95。岩样统计结果见下表3.2-1、3.2-2。表3.2-1中等风化泥岩室内物理力学试验统计样品

编号天然重度单轴抗压强度抗拉强度抗剪强度指标(最小二乘法)(kN/m3)天然值(Mpa)饱和值(Mpa)（MPa）φ(°)c（MPa）Y-ZX55.422.845.272.695.893.20Y-ZX95.122.814.892.475.773.27Y-ZX124.652.355.322.804.792.64Y-ZX165.452.776.153.325.693.18Y-ZX194.482.245.322.775.282.69Y-ZX226.153.455.783.126.403.68Y-ZX265.773.215.633.185.192.77Y-ZX325.753.425.153.026.263.45Y-ZX396.753.947.324.326.884.11Y-ZX424.252.244.152.074.592.39Y-ZX475.652.875.783.114.912.65Y-ZX534.422.324.652.575.172.98Y-ZX555.963.266.323.616.083.42Y-ZX585.542.874.882.556.013.30Y-ZX606.423.456.583.716.193.69Y-ZX635.542.985.432.846.253.43Y-ZX665.432.985.773.216.393.55Y-ZX705.252.746.403.676.393.45Y-ZX754.752.325.312.804.692.51Y-ZX795.422.755.752.966.163.42Y-ZX814.142.214.482.354.792.69Y-ZX865.653.175.423.034.702.68Y-ZX93-25.152.745.252.915.783.42Y-ZX975.422.884.652.424.982.61Y-ZX1025.783.016.333.675.913.34Y-LZC218.455.457.794.899.035.78Y-LZC256.583.956.704.058.135.31Y-LZC294.072.085.443.095.162.87Y-LZC337.714.667.694.356.544.02Y-LZC404.652.685.753.275.913.41Y-LZC435.643.385.683.095.072.83Y-LZC474.342.366.653.285.203.40Y-ZX980.2633.020.720.220.21Y-ZX36-10.2330.960.620.170.20Y-LZC1324.900.2441.540.3625.000.2124.900.18Y-LZC5525.100.2744.420.5325.200.3424.900.31样本数696961244范围值24.904.072.070.1730.960.3625.209.035.780.3444.420.72平均值25.005.683.160.2437.490.56标准差0.130.940.700.056.510.15变异系数0.010.170.220.210.170.27统计修正系数1.000.970.960.890.800.69标准值5.523.040.21*30.96*0.36*经验值表3.2-2中等风化砂岩室内物理力学试验统计样品

编号天然重度单轴抗压强度抗拉强度抗剪强度指标(最小二乘法)(kN/m3)天然值(Mpa)饱和值(Mpa)（MPa）φ(°)c（MPa）Y-ZX217.512.516.611.218.213.8Y-ZX3119.813.621.316.720.415.4Y-ZX3410.87.412.37.99.56.1Y-ZX3817.512.915.510.618.813.5Y-ZX4116.610.919.314.518.714.2Y-ZX4417.513.720.315.819.014.2Y-ZX5016.510.718.413.416.911.6Y-ZX6518.712.819.114.619.213.9Y-ZX9117.412.515.910.816.411.2Y-ZX93-115.410.916.711.515.810.7Y-ZX11021.415.822.617.924.119.2Y-LZC824.1019.5020.9014.6021.5016.80Y-LZC1216.8011.4018.9014.4019.4014.90Y-LZC1723.4017.9022.7016.1025.0020.30Y-LZC3516.8011.6018.8013.4018.5014.10Y-LZC5015.9011.8016.2011.4017.4012.10Y-LZC124.600.5869.971.7524.800.7124.700.74Y-ZX36-20.7440.031.720.680.71Y-ZX1070.6538.661.430.590.62样本数34848933范围值24.609.506.100.5838.661.4324.8025.0020.300.7469.971.75平均值24.7018.3413.390.6749.551.63标准差0.103.132.950.0617.690.18变异系数0.000.170.220.090.360.11统计修正系数0.990.960.950.940.460.84标准值317.5712.660.63*38.66*1.43*经验值3.3场地岩体基本质量等级的划分根据《工程地质勘察规范》（DBJ50-043-2005）表3.1.1和表3.1.7综合确定。基岩风化状态分为强风化和中等风化。其中强风化层岩体破碎~较破碎，岩体基本质量等级为Ⅴ级。场地内中等风化泥岩的天然单轴抗压强度标准值为5.52MPa，饱和单轴抗压强度标准值为3.04MPa，属软岩。根据《重庆市两江新区水土污水处理厂工程地质初步勘察报告》，场地岩体完整程度为较完整~完整，故场地中等风化泥岩岩体基本质量等级为Ⅳ级。场地内中等风化砂岩的天然单轴抗压强度标准值为17.57MPa，饱和单轴抗压强度标准值为12.66MPa，属较软岩。根据波速测试报告，场地岩体完整程度为较完整~完整，故场地中等风化砂岩岩体基本质量等级为Ⅳ级。3.4岩土参数确定3.4.1地基岩土地基承载力特征值的确定1场地地基承载力1)人工填土：未经处理不能用作地基持力层，勘察不提供承载力。2)粉质粘土层：根据《工程地质勘察规范》（DBJ50-043-2005）第9.3.3条确定标准值：根据统计结果采用内插法按表9.3.3-3计算：粉质粘土层地基极限承载力平均值为f0=389KPa；根据公式9.3.3-1、9.3.3-2fk=ψa·f0式中：ψa——修正系数；fk——地基极限承载力标准值（kPa）；f0——地基极限承载力平均值。δ=δ1+ξδ2=0.10+0.1*0.33=0.133ψa=1－[1.704/(√n）+4.678/n2]δ=0.94fk=367kPa；根据《建筑地基基础设计规范》（DBJ50-047-2006）第4.2.3条计算结合经验取值，粉质粘土层地基承载力特征值fak=180kPa。2.岩质地基承载力1）岩质地基极限承载力标准值根据确定的数理统计方法分别对室内岩土测试成果进行数理统计后，岩质地基极限承载力标准值按《工程地质勘察规范》（DBJ50-043-2005）第9.3.2条“当岩体完整、较完整、较破碎时，岩质地基极限承载力标准值可由岩石抗压强度标准值乘以地基条件系数确定。完整时地基条件系数取1.60~1.20（坚硬岩与较坚硬岩取较小值），较完整时取1.20~0.85，较破碎时取0.85~0.55”确定。本工程地基不会长期处于饱水状态，采用天然强度，场地岩体完整程度为较完整~完整，地基条件系数取1.00。场地岩质地基极限承载力标准值按表3.4-1取值。2）地基承载力特征值①扩展基础岩质地基承载力特征值——按《建筑地基基础设计规范》（DBJ50-047-2006）第4.2.3条确定，计算公式为fak=γf·fuk。式中：fak——地基承载力特征值（kPa）；fuk——地基极限承载力标准值（kPa）；γf——地基极限承载力分项系数（岩质地基取0.33）。岩质地基承载力特征值见表3.4-1：表3.4-1岩石地基极限承载力标准值、特征值岩性地基极限承载力标准值（kPa）折减系数ψr地基承载力特征值(kPa)强风化泥岩300*强风化砂岩500*中等风化泥岩55200.331821.6中等风化砂岩175700.335798.1注：*为地区经验值②嵌岩桩基嵌岩深度不小于1倍桩径的嵌岩桩，嵌岩部分的承载力特征值按《建筑地基基础设计规范》（DBJ50-047-2006）式8.3.10-2计算：Rpa=βfaAPβ—考虑嵌固力影响后的承载力综合系数，圆桩见表8.3.10-1，矩形桩见表8.3.10-2；AP—桩端横截面积；；fa—桩端地基承载力特征值；泥岩地基承载力特征值1821.6kPa，砂岩地基承载力特征值5798.1kPa；桩身嵌岩深度以基岩面倾斜的下方嵌岩深度为准，并应按要求采样验证，按规范进行测桩。场地填土为新近填土，建议设计采取有效隔离措施，减少或消除负摩阻力的影响，不能消除时候，其负摩阻力系数建议取0.30。2岩土体物理力学指标标准值依据试验数据，根据《工程地质勘察规范》（DBJ50-043-2005）取值。岩土物理力学参数设计取值见表3.4-2、3.4-3：表3.4-2土体物理力学参数取值土体名称重度KN/m3抗剪强度指标压缩模量(MPa)基底摩擦系数μ内摩擦角φ(°)粘聚力C(kPa)人工填土天然状态*20.0*30*0.30饱和状态*21.0*25压实填土（压实系数≥0.97）*0.35粉质粘土天然状态19.3510.2223.504.10*0.30饱和状态19.638.3216.32注：*为地区经验值表3.4-3岩体物理力学参数取值岩体名称重度(KN/m3)抗拉强度(MPa)抗剪强度指标变形模量(MPa)泊松比岩石与锚固体粘结强度特征值基底摩擦系数μ内摩擦角φ(°)粘聚力C(kPa)强风化泥岩岩体*0.40强风化砂岩岩体*0.45中等风化泥岩岩体▲25.000.0827.86108*1000*0.33*180*0.45中等风化砂岩岩体▲24.700.2534.79429*2000*0.25*380*0.55岩体参数折减系数0.400.900.30注：*为地区经验值，▲为试验平均值3结构面（经验值）：参照《工程地质勘察规范》（DBJ50-043-2005）第G.0.1条取值。岩体结构面抗剪强度指标标准值的确定见表3.4-4。表3.4-4岩体结构面抗剪强度指标标准值结构面编号裂隙产状力学属性结合程度内摩擦角φ(°)粘聚力c(kPa)LX1305°∠85硬性结构面差2050LX2210°∠70°硬性结构面差2050泥岩层面135°∠15°硬性结构面差1850砂岩层面135°∠15°硬性结构面差1850泥岩和砂岩接触面135°∠15°硬性结构面差18504岩土水平抗力系数：参照《工程地质勘察规范》（DBJ50-043-2005）第9.2.12条取值，详细见3.4-5。表3.4-5岩体水平抗力系数（地区验取值）序号岩石名称岩石天然抗压强度标准值(MPa)岩体水平抗力系数(MN/m3)1中等风化泥岩5.52602中等风化砂岩17.571804场地稳定性评价4.1场地现状稳定性评价场地东北、西南部丘陵斜坡地带，坡角10～30°，局部陡坎高约4.00m，坡角约60°，斜坡上多见基岩出露，岩层倾角平缓，无不利外倾结构面。场地中部为丘间宽缓冲沟地带，地形较宽缓平坦，为第四系全新统残坡积层覆盖。场地内及附近未发现不良地质现象，场地现状稳定。4.2地震效应评价根据《建筑工程抗震设防分类标准》（GB50223-2008），本工程为20万人口以上城镇给水工程，抗震设防类别为乙类，为重点设防类。根据《中国地震动峰值加速度区划图》（GB18306-2001图A1）和《中国地震动峰值反应谱特征周期区划图》（GB18306-2001图B1）及《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010），场地抗震设防烈度为6度，设计基本地震加速度为0.05g，设计地震分组为第一组。根据《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010），场地类别的划分应按照覆盖层厚度和场地土等效剪切波速进行划分。土层的等效剪切波速按下式计算：vse=do/tt=vse———土层等效剪切波速(m/s)do———计算深度(m)，取覆盖层厚度和20m二者的较小值；t———剪切波在地面至计算深度之间的传播时间；di———计算深度范围内第i层土的厚度(m)；vsi———计算深度范围内第i层土的剪切波速(m/s)；n———计算深度范围内土层的分层数。场地覆盖层厚度为0.00~22.72m，由人工填土层和粉质粘土组成，本次勘察所用土层等效剪切波速值根据重庆市地方经验取值。人工填土为软弱土，υs为130m/s；粉质粘土属中软土，υs为160m/s；基岩υs＞800m/s，为稳定岩石，地震效应评价见表4.2-1表4.2-1地震效应评价拟建建（构）筑物名称最大覆盖层厚度（平场后）m土质组成（平场后）场地等效剪切波速m/s场地类别特征周期场地地段粗格栅井0>800Ⅰ00.20建筑抗震有利地段污水提升泵房0>800Ⅰ00.20建筑抗震有利地段细格栅渠0>800Ⅰ00.20建筑抗震有利地段旋流沉砂池0>800Ⅰ00.20建筑抗震有利地段水解池5.34人工填土、粉质粘土145Ⅱ0.35可进行建设的一般地段生化池19.47人工填土、粉质粘土133Ⅲ0.45建筑抗震不利地段配水井及污泥泵房22.26人工填土、粉质粘土136Ⅲ0.45建筑抗震不利地段二沉池22.72人工填土、粉质粘土137Ⅲ0.45建筑抗震不利地段纤维转盘滤池2.53粉质粘土160Ⅰ10.25建筑抗震有利地段接触池1.93人工填土、粉质粘土137Ⅰ10.25建筑抗震有利地段加氯加药间0.90粉质粘土160Ⅰ10.25建筑抗震有利地段鼓风机房1.30粉质粘土160Ⅰ10.25建筑抗震有利地段变配电间2.20人工填土130Ⅰ10.25建筑抗震有利地段活性炭投加间0.80粉质粘土160Ⅰ10.25建筑抗震有利地段储泥池0>800Ⅰ00.20建筑抗震有利地段污泥浓缩脱水间0>800Ⅰ00.20建筑抗震有利地段生物除臭0>800Ⅰ00.20建筑抗震有利地段泥饼柜0>800Ⅰ00.20建筑抗震有利地段综合楼0>800Ⅰ00.20建筑抗震有利地段食堂、值班宿舍5.55人工填土、粉质粘土158Ⅱ0.35可进行建设的一般地段维修车间、仓库9.04人工填土、粉质粘土140Ⅱ0.35可进行建设的一般地段大门及门卫0>800Ⅰ00.20建筑抗震有利地段排洪暗渠10.49人工填土、粉质粘土154Ⅱ0.35可进行建设的一般地段4.3边坡稳定性评价1用地边界环境边坡和一期项目临时环境边坡场区西侧为二阶段用地，根据甲方及设计意图，本次评价一阶段用地边界环境边坡和一阶段临时环境边坡示意图见图4.3-1。图4.3-1场地环境边坡示意图1）GH段边坡根据设计意图，该边坡为临时环境边坡，位于场区西侧一阶段与二阶段之间。边坡岩性为人工填土，边坡高度约0.00~14.93m。边坡总长约158m，坡向301°，场区存在放坡空间，根据设计意图采用放坡处理，建议按边坡按坡率法分台阶进行放坡处理（台阶高度≤8m），临时放坡坡率：土质坡率1：1.25。2）BC段边坡该边坡为挖方岩土边坡，切坡后边坡高度0.00~17.26m，坡顶覆盖薄层粉质粘土和人工填土，厚度0.60~1.60m，总长约54m，坡向123①土质段边坡：根据工程类比法，边坡若陡倾角开挖，土体内部易产生圆弧形滑塌破坏，边坡土体不稳定。②岩质段边坡直立状态下，边坡产状：123°∠90°，岩层产状：135°∠15°，LX1产状：305°∠85°、LX2产状：210°∠70°，极射赤平投影如下图4.3-2：图4.3-2BC段边坡与结构面极射赤平投影图根据极射赤平投影图（图4.3.2），边坡倾向与岩层面倾向同向（但岩层面倾角较小，且小于不考虑粘聚力条件的岩层层面内摩擦角，结合差，φ取18°），与LX1反向，与LX2大角度斜交，与LX1、LX2组合交线大角度斜交，因此BC段边坡为基本稳定结构,边坡稳定性受岩体强度控制。发生沿假想破裂角为45°+φ/2的平面滑动的可能性小。边坡破裂角为45°+φ/2=61°，边坡岩体类型为ⅢA类，边坡岩体等效内摩擦角取62°。场区存在放坡空间，根据设计意图采用放坡处理，建议对边坡按护坡坡率（岩层1：0.75、粉质粘土层1：1.25、人工填土层1：1.1.50）放坡后封闭处理。3）CD段边坡该边坡为挖方岩土质边坡，切坡后边坡高度0.00~17.28m，坡顶覆盖薄层粉质粘土和人工填土，厚度0.50~2.80m，总长约110m，坡向31①土质段边坡：根据工程类比法，边坡若陡倾角开挖，土体内部易产生圆弧形滑塌破坏，边坡土体不稳定。②岩质段边坡直立状态下，边坡产状：31°∠90°，岩层产状：135°∠15°，LX1产状：305°∠85°、LX2产状：210°∠70°，极射赤平投影如下图4.3-3：图4.3-3CD段边坡与结构面极射赤平投影图根据极射赤平投影图（图4.3.3），边坡倾向与岩层面倾向大角度斜交，与LX1大角度斜交，与LX2反向，与LX1、LX2组合交线反向，因此CD段边坡为稳定结构,边坡稳定性受岩体强度控制。发生沿假想破裂角为45°+φ/2的平面滑动的可能性小。边坡破裂角为45°+φ/2=61°，边坡岩体类型为ⅢA类，边坡岩体等效内摩擦角取62°。场区存在放坡空间，根据设计意图采用放坡处理，建议对边坡按护坡坡率（岩层1：0.75、粉质粘土层1：1.25、人工填土层1：1.1.50）放坡后封闭处理。3）DE段边坡该边坡为岩土组合边坡，形成边坡高0.00~18.70m，全长约356m。该段边坡由挖方边坡和填方边坡组成，挖方段高0.00~6.72m，长约22m，边坡坡向约301°，坡顶覆盖薄层粉质粘土或人工填土，厚度0.00~0.90；填方段高0.00~18.70m，长土质段边坡：根据工程类比法，边坡若陡倾角开挖，土体内部易产生圆弧形滑塌破坏，边坡土体不稳定。场区回填并进行放坡处理后，由于局部基岩面较陡，上部土体有沿基岩面滑动的可能性。为进一步验证边坡稳定性，以5-5’剖面边坡稳定性验算示意图为例进行计算（见图4.3-4图4.3-45-5’稳定系数按下式计算：Ks=(ΣRiφiφi+1…φn-1+Rn)/(ΣTiφiφi+1…φn-1+Tn)，（i=1，2，3，…n-1）式中φi第i计算条块剩余下滑力向第i+1计算条块和传递系数，φi=cos(θi-θi+1)-sin(θi-θi+1)tgφi。计算参数：天然状态下边坡土体重度取19.35kN/m3，粉质粘土内摩擦角取10.220，粘聚力取23.50kPa；据经验，饱和状态下边坡土体重度取19.63kN/m3，粉质粘土综合内摩擦角取8.320，粘聚力取16.32kPa；滑坡稳定安全系数椐《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2002）第5.3.1条规定，按平面滑动破坏，二级边坡取1.30。计算结果详见下表：表4.3-1天然状态下5-5条块编号滑面倾角(度)滑面长度(m)条块面积(m2)重度(kN/m3)条块自重(kN/m)粘聚力(KPa)内摩擦角(度)抗滑力(kN/m)下滑力(kN/m)稳定系数FsW11010.2017.9219.35346.7523.5010.22301.2760.213.785W2137.4218.9519.35366.6823.5010.22540.05142.70表4.3-2饱和状态下5-5’条块编号滑面倾角(度)滑面长度(m)条块面积(m2)重度(kN/m3)条块自重(kN/m)粘聚力(KPa)内摩擦角(度)抗滑力(kN/m)下滑力(kN/m)稳定系数FsW11010.2017.9219.63351.7716.328.3261.08217.132.702W2137.4218.9519.63371.9916.328.32144.76391.23稳定性验算结果表明：场区回填并进行放坡处理后，在天然及饱和状态下稳定系数均大于1.30，据《工程地质勘察规范》（DBJ50-043-2005）第6.4.13条边坡稳定状态划分，边坡土体稳定。②岩质段边坡直立状态下，边坡产状：301°∠90°，岩层产状：135°∠15°，LX1产状：305°∠85°、LX2产状：210°∠70°，极射赤平投影如下图4.3-4：图4.3-5BD段边坡与结构面极射赤平投影图根据极射赤平投影图（图4.3.5），边坡倾向与岩层面倾向反向，与LX1同向，与LX2大角度斜交，与LX1、LX2组合交线大角度斜交，因此DE段边坡可能沿LX1发生滑移破坏，边坡为不稳定结构。边坡可通过放坡达到稳定的目的，故未进行稳定性计算。边坡破裂角为61°（取外倾结构面与45°+φ/2间的小值），边坡岩体类型为ⅢA类，边坡岩体等效内摩擦角取62°。发生沿假想破裂角为45°+φ/2场区存在放坡空间，根据设计意图采用放坡处理，建议对边坡按护坡坡率（岩层1：0.75、粉质粘土层1：1.25、人工填土层1：1.1.50）放坡后封闭处理。4）EF段边坡该边坡为挖方岩土组合边坡，切坡后边坡高度0.00~21.60m，坡顶覆盖薄层粉质粘土或人工填土，厚度0.40~1.80m，总长约208m，坡向211°，边坡破坏后果为严重，该边坡安全等级为二级。①土质段边坡：根据工程类比法，边坡若陡倾角开挖，土体内部易产生圆弧形滑塌破坏，边坡土体不稳定。②岩质段边坡直立状态下，边坡产状：211°∠90°，岩层产状：135°∠15°，LX1产状：305°∠85°、LX2产状：210°∠70°，极射赤平投影如下图4.3-5：图4.3-6AB段边坡与结构面极射赤平投影图根据极射赤平投影图（图4.3.6），边坡倾向与岩层面倾向大角度斜交，与LX1大角度斜交，与LX2同向，与LX1、LX2组合交线同向，因此EF段边坡可能沿LX2或LX1、LX2组合交线发生滑移破坏，边坡为不稳定结构。边坡可通过放坡达到稳定的目的，故未进行稳定性计算。边坡破裂角为61°（取外倾结构面与45°+φ/2间的小值），边坡岩体类型为ⅢA类，边坡岩体等效内摩擦角取62°。发生沿假想破裂角为45°+φ/2场区存在放坡空间，根据设计意图采用放坡处理，建议对边坡按护坡坡率（岩层1：0.75、粉质粘土层1：1.25、人工填土层1：1.1.50）放坡后封闭处理。5）FA段边坡该边坡为挖方岩土边坡，切坡后边坡高度0.00~21.60m，坡顶覆盖薄层粉质粘土和人工填土，厚度0.60~1.30m，总长约50m，坡向123°，边坡破坏后果为严重，该边坡安全等级为二级。见17#面图。①土质段边坡：根据工程类比法，边坡若陡倾角开挖，土体内部易产生圆弧形滑塌破坏，边坡土体不稳定。②岩质段边坡直立状态下，边坡产状：123°∠90°，岩层产状：135°∠15°，LX1产状：305°∠85°、LX2产状：210°∠70°，极射赤平投影如图4.3-2。根据极射赤平投影图（图4.3.2），边坡倾向与岩层面倾向同向（但岩层面倾角较小，且远小于岩层层面内摩擦角），与LX1反向，与LX2大角度斜交，与LX1、LX2组合交线大角度斜交，因此FA段边坡为基本稳定结构,边坡稳定性受岩体强度控制。发生沿假想破裂角为45°+φ/2的平面滑动的可能性小。边坡破裂角为45°+φ/2=61°，边坡岩体类型为ⅢA类，边坡岩体等效内摩擦角取62°。场区存在放坡空间，根据设计意图采用放坡处理，建议对边坡按护坡坡率（岩层1：0.75、粉质粘土层1：1.25、人工填土层1：1.1.50）放坡后封闭处理。2基坑边坡1）粗格栅井、污水提升泵房基坑边坡：该边坡为岩质边坡，边坡高11.40～11.55m。见2#剖面图。①.东侧：全长约6.30m，坡向约301°，边坡破坏后果为严重，该边坡为临时边坡，安全等级为二级。直立状态下，边坡产状：301°∠90°，岩层产状：135°∠15°，LX1产状：305°∠85°、LX2产状：210°∠70°，极射赤平投影如下图4.3-4。根据极射赤平投影图（图4.3.5），边坡倾向与岩层面倾向反向，与LX1同向，与LX2大角度斜交，与LX1、LX2组合交线大角度斜交，因此该段边坡可能沿LX1发生滑移破坏，边坡为不稳定结构。因LX1倾角大，为85°，进行基坑开挖时临时边坡坡角应边坡破裂角为61°（取外倾结构面与45°+φ/2间的小值），边坡岩体类型为ⅢA类，边坡岩体等效内摩擦角取62°。支挡建议：建议采用加厚的钢筋混凝土侧墙进行支挡。②.南侧：全长约19.22m，坡向约31°，边坡破坏后果为严重，该边坡为临时边坡，安全等级为二级。直立状态下，边坡产状：31°∠90°，岩层产状：135°∠15°，LX1产状：305°∠85°、LX2产状：210°∠70°，极射赤平投影如下图4.3-3。根据极射赤平投影图（图4.3.3），边坡倾向与岩层面倾向大角度斜交，与LX1大角度斜交，与LX2反向，与LX1、LX2组合交线反向，因此该段边坡为稳定结构,边坡稳定性受岩体强度控制。发生沿假想破裂角为45°+φ/2的平面滑动的可能性小。边坡破裂角为45°+φ/2=61°，边坡岩体类型为ⅢA类，边坡岩体等效内摩擦角取62°。支挡建议：建议采用加厚的钢筋混凝土侧墙进行支挡。③.西侧：全长约10.45m，坡向约123°，边坡破坏后果为严重，该边坡为临时边坡，安全等级为二级。直立状态下，边坡产状：123°∠90°，岩层产状：135°∠15°，LX1产状：305°∠85°、LX2产状：210°∠70°，极射赤平投影如图4.3-2。根据极射赤平投影图（图4.3.2），边坡倾向与岩层面倾向同向（但岩层面倾角较小，且小于不考虑粘聚力条件的岩层层面内摩擦角，结合差，φ取18°），与LX1反向，与LX2大角度斜交，与LX1、LX2组合交线大角度斜交，因此该段边坡为基本稳定结构,边坡稳定性受岩体强度控制。发生沿假想破裂角为45°+φ/2的平面滑动的可能性小。边坡破裂角为45°+φ/2=61°，边坡岩体类型为ⅢA类，边坡岩体等效内摩擦角取62°。支挡建议：建议采用加厚的钢筋混凝土侧墙进行支挡。④.北侧：全长约19.22m，坡向约211°，边坡破坏后果为严重，该边坡安全等级为二级。直立状态下，边坡产状：211°∠90°，岩层产状：135°∠15°，LX1产状：305°∠85°、LX2产状：210°∠70°，极射赤平投影如下图4.3-5。根据赤平极射投影图（图4.3.6），边坡倾向与岩层面倾向大角度斜交，与LX1大角度斜交，与LX2同向，与LX1、LX2组合交线同向，组合交线倾角69°，因此EF段边坡可能沿LX1、LX2组合交线发生滑移破坏，边坡为不稳定结构。边坡可通过放坡达到稳定的目的，故未进行稳定性计算。边坡破裂角为61°（取外倾结构面与45°+φ/2间的小值），边坡岩体类型为ⅢA类，边坡岩体等效内摩擦角取62为进一步分析直立切坡后，边坡的稳定性，现以21-21’剖面稳定性验算示意图4.3-6对边坡现已完成开挖直立状态下，根据《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2002）稳定性计算式，沿裂隙LX1、LX2组合交线平面滑动进行稳定性验算如下：图4.3-721-21’剖面稳定性验算示意图稳定系数按下式计算：Ks=（γVcosθtgψ+Ac）/γVsinθ式中：γ――岩土体的重度（kN/m3），取25.0kN/m3；ψ――结构面的内摩擦角（°），取18°；c――结构面的粘聚力（kPa），取50kPa；A――结构面的面积（m2），取12.21V――岩体的体积（m3），取24.94θ――结构面的倾角（°），取69°。稳定性验算结果为：Ks=1.17。直立切坡后，该段边坡基本稳定。支挡建议：建议采用加厚的钢筋混凝土侧墙进行支挡。2）生化池基坑边坡该边坡为挖方岩土质临时边坡，安全等级三级，位于拟建生化池的北侧以及东侧、西侧局部地段，边坡高度约0.00～2.35m，边坡岩性：上部为粉质粘土，厚度约0.00～1.50m，下部为强、中等风化基岩。支挡建议：边坡高度小，建议采用钢筋混凝土侧墙进行支挡。3）二沉池、配水井及污泥泵房基坑边坡该边坡为填方土质临时边坡，安全等级三级，位于拟建二沉池周围以及生化池的北侧、东侧、西侧，边坡高度约0.00～3.03m，边坡岩性为人工填土。支挡建议：边坡高度小，建议采用钢筋混凝土侧墙进行支挡。4）接触池基坑边坡该边坡为挖方岩土质临时边坡，安全等级三级，位于拟建加氯加药间的东侧，边坡围绕接触池四周，边坡高度约1.40～2.80m，边坡岩性：上部为粉质粘土，厚度约0.00～0.50m，下部为强、中等风化基岩。支挡建议：边坡高度小，建议采用钢筋混凝土侧墙进行支挡。5）储泥池基坑边坡该边坡为挖方岩质临时边坡，安全等级三级，位于拟建污泥浓缩脱水间的西侧，边坡围绕储泥池四周，边坡高度约1.40m，边坡岩性为中风化基岩。支挡建议：边坡高度小，建议采用钢筋混凝土侧墙进行支挡。6）排水暗渠位于拟建生化池与二沉池之间地段，按排水暗渠设计底高程开挖后，将在K0+000～K0+200.00段形成高度约0.00～2.00m的挖方土质临时边坡，安全等级三级，边坡岩性为粉质粘土，直立开挖稳定性差。场区存在放坡空间，建议边坡按坡率法进行放坡处理，临时放坡坡率：土质坡率1：1.25。基槽形成后应及时敷设管线，及时回填。避免雨季基槽失稳垮塌，危及排水暗渠安全。5地基评价5.1地基均匀性性评价及基础持力层选择场地地基岩性主要有人工填土、粉质粘土、强风化基岩及中等风化基岩。5.1.1.人工填土：力学性质不均匀，厚薄不均，土体均匀性差；不宜选作基础持力层；5.1.2.粉质粘土：力学性质较均匀，厚薄不均，土体均匀性较差；可选作荷载小的拟建建（构）筑物基础持力层；5.1.3.强风化基岩层：力学性质不均匀，厚薄不均，岩体均匀性较差；强度较高，可选作荷载小的拟建建（构）筑物基础持力层；5.1.4.中等风化基岩层：力学性质均匀，厚度较大，岩体均匀性较好；强度高，是拟建建（构）筑物良好的基础持力层。5.2地下水作用评价拟建工程场地雨季时局部将赋存地下水，地下水主要为松散岩类孔隙水和基岩风化裂隙水，主要接受大气降水补给；拟建场地中部受小河沟（乌门沟）补给，施工和营运中应考虑河水的影响。场地范围内长江三峡水库坝前吴淞高程145m，回水叠加小河沟50年一遇洪水位约吴淞高程193.17m（黄海高程为191.50m），建议场地抗浮设防水位按191.50考虑。根据地区经验和有关水质资料综合判定，场地地表水、地下水和土层对建筑材料具微腐蚀性。5.3岩土层承载力评价场地按设计整平后，存在填土和粉质粘土。场地内填土松散，地基承