地下室塔吊基础施工专项方案

地下室塔吊基础施工专项方案本工程选择了5台QTZ63塔吊，按照1#、2#、3#、4#、5#的编号将塔机布置在地下室结构范围内。为了保证主体施工和地下室施工的顺利进行，需要对塔吊基础进行定位。定位的主要目的是保证塔吊基础的准确位置，避免对地下室结构造成不必要的影响。四、塔吊穿地下室处理措施在施工过程中，塔吊需要穿过地下室，因此需要采取一些措施来避免对地下室结构造成破坏。首先，需要在地下室墙体上设置防护板，以保护墙体不受塔吊碰撞的影响。其次，需要在塔吊基础下方设置钢板，以保护地下室顶板不受塔吊振动影响。最后，需要在塔吊基础周围挖掘土方，降低地下室顶板受力，以保证地下室结构的安全。五、塔吊穿地下室顶板处理措施为了保证地下室顶板的安全，需要在塔吊穿过地下室顶板时采取一些措施。首先，需要在地下室顶板上设置防护板，以保护顶板不受塔吊碰撞的影响。其次，需要在塔吊基础下方设置钢板，以保护地下室顶板不受塔吊振动影响。最后，需要在塔吊基础周围挖掘土方，降低地下室顶板受力，以保证地下室结构的安全。六、塔吊基础施工做法在施工过程中，需要采取一些措施来保证塔吊基础的施工质量。首先，需要对基坑进行排水处理，以保证基坑内没有积水。其次，需要在基坑底部设置压实层，以保证基础的承载力。最后，需要在基础底部设置钢筋网格，以提高基础的抗震能力。七、塔吊基础施工技术措施及质量验收在塔吊基础施工过程中，需要采取一些技术措施来保证施工质量。首先，需要在基础底部设置钢筋网格，以提高基础的抗震能力。其次，需要在基础周围设置挡土墙，以防止基础周围的土方倒塌。最后，需要对基础进行质量验收，以保证基础的质量符合相关标准。八、塔吊基础计算书在塔吊基础的设计中，需要进行一些计算来保证基础的承载能力。计算书中需要包括基础的尺寸、深度、承载力等信息。同时，还需要对基础的钢筋数量、布置方式等进行计算。最后，需要对计算结果进行验证，以确保基础的承载能力符合相关标准。根据业主提出的总体建设目标、施工图纸和现场条件，我们决定采用“合理利用空间和平面、优化总体施工进度计划、科学合理部署”的原则。1#、4#、5#塔吊基础将布置在地下室250mm抗水板区域内，2#、3#塔吊基础将分别布置在17#、25#楼侧，避开地下室基础，以满足施工需要。在穿过地下室梁板时，我们将避开主梁位置。具体的塔吊位置请见下图及塔基基础平面布置图。我们需要处理塔吊穿过地下室底板的问题。1#、2#、3#、4#、5#塔吊基础将采用以下的施工措施进行处理：1#、4#、5#塔吊基础位于大地下室中，经多次调整后仍无法避开柱墩基础（详见塔吊基础布置图）。该区域抗水板标高为-5.150m，柱墩基础垫层底标高为-5.925m。为避免以后塔吊基础与柱墩、抗水板的不均匀沉降对基础产生不利影响，我们将1#、4#、5#塔吊基础顶标高设计为比柱墩垫层底标高低200mm，即为-6.125mm（见图b）。同时，根据现场实际情况，抗水板施工至塔吊基础范围，以塔吊基础为中心，预留2500×2500mm的预留洞，以满足塔吊的安装和拆卸。为避免刚性接触，塔吊拆除后对该预留洞口区域先进行200mm厚的砂夹石回填并夯实，然后才进行垫层、防水、保护层、抗水板的施工。2#、3#塔吊基础处于地下室基础外，不对筏板基础产生影响，塔吊基础挖至持力层时即可施工（详见塔吊基础布置图）。另外，我们需要进行塔机基础部位的防水处理。塔吊型号及参数如下表所示：塔吊编号塔吊型号地耐力要求塔吊基础尺寸（长×宽×高）塔吊臂长1＃QTZ5010200KPa5000×5000×1500L=50m2＃QTZ4513200KPa5000×5000×1500L=45m3＃QTZ5010200KPa5000×5000×1500L=50m4＃QTZ4513200KPa5000×5000×1500L=45m5＃QTZ5510200KPa5000×5000×1500L=55m由于地下室底板考虑了SBS卷材防水，因此在塔机位置的底板防水需要在塔机拆除后进行。在施工该底板区域时，对预留洞口防水采用与地下室底板后浇带相同的做法，并对防水卷材接头作出足够的预留。采用120砖将防水层头压紧，并用水泥砂浆将该部分封闭进行保护。在塔机拆除恢复防水层时，考虑拆除该部分保护层，保证新增加的防水层与原底板的防水层结合在一起。在塔吊基础位置预留洞口时，由于塔吊基础的标高与抗水板的标高相差约1m，形成了2500×2500×1000mm的一个坑。下雨时，该坑内容易造成大量积水，影响塔吊基础的稳定。因此，在塔吊周边设置一个集水坑，以便及时将积水排除。钢筋设计为C12的双层双向钢筋，对该区域钢筋进行预留，避开同一区段按50%错开接头，接头间距不小于40d，以满足后期恢复搭接要求。为了处理塔吊穿过地下室顶板的问题，预留洞口尺寸为2500×2500，居中留设，待塔吊拆除后用比原顶板混凝土高一级的微膨胀混凝土进行封堵。该洞口区域顶板钢筋避开同一区段按50%错开接头，接头间距不小于40d。次梁钢筋预留按图d错开接头，错开距离不小于35d，后期恢复施工时采用机械连接。在预留洞口混凝土浇灌时，洞口四周严格按施工缝处理并做防水处理，顶板防水时，洞口位置增加一道防水层，具体同地下室梁板后浇带做法。塔吊使用过程中，洞口四周顶板模板及支撑不拆。在塔吊基础施工过程中，基坑开挖后按照施工程序要求放坡，不得扰动地下室其他位置的地基基层。当塔吊基础开挖完成后，坑底岩性特征不满足地耐力时，由建设单位协调地基处理单位对基坑进行地基处理，以满足塔吊基础要求的地耐力。垫层厚度为100mm，混凝土等级为C15，原浆收光。塔吊基础钢筋笼绑扎上部配单层双向19C16@250，下部配单层双向竖向设19C。本文介绍了塔吊基础的施工技术措施及质量验收。首先，文章介绍了预埋地脚螺栓的安装步骤，包括将高强度地脚螺栓及垫板与预埋螺栓定位框装配在一起，吊入钢筋网内，与钢筋绑扎连接后，浇筑混凝土，并保证预埋后定位框中心线与水平面的垂直度小于1.5/1000。其次，文章介绍了混凝土浇筑的注意事项，包括用塑料袋套住螺栓丝杆、浇筑捣鼓时注意不得碰触地脚螺栓、浇筑完成后对该部分的周边区域进行夯实回填等。文章还强调了混凝土浇筑后的养护时间不少于14天。最后，文章列举了塔吊基础施工技术措施及质量验收的具体要求，包括起重机的金属结构及所有电气设备的金属外壳应有可靠的接地装置、机脚螺丝应严格按说明书要求设置等。同时，文章还提到了钢筋、水泥、砂石集料应具有出厂合格证或试验报告等要求。塔吊施工需要进行良好的防雷和保护接地措施。在按照施工规范要求布设完毕后，必须进行电阻测试，以确保线路电阻小于4欧姆。为此，我们采用了三根2.5m长的镀锌L50*5角钢作为人工接地极，并将扁铁与塔吊基础预埋地脚螺栓脚板焊接。具体布设方式可参考下图。在进行塔吊基础计算时，我们依据了《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-2009、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010和《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011。我们需要考虑塔机的属性，包括型号、独立状态的最大起吊高度H(m)、独立状态的计算高度H(m)、塔身桁架结构和宽度B(m)等。塔机荷载也是计算中必须考虑的因素。我们需要考虑塔机自身荷载标准值，包括塔身自重G(kN)、起重臂自重G1(kN)、起重臂重心至塔身中心距离RG1(m)、小车和吊钩自重G2(kN)、小车最小工作幅度RG2(m)、最大起重荷载Qmax(kN)、最大起重荷载至塔身中心相应的最大距离RQmax(m)、最小起重荷载Qmin(kN)、最大吊物幅度RQmin(m)、最大起重力矩M2(kN·m)、平衡臂自重G3(kN)、平衡臂重心至塔身中心距离RG3(m)、平衡块自重G4(kN)以及平衡块重心至塔身中心距离RG4(m)等。另外，风荷载也是计算中必须考虑的因素。我们需要根据工程所在地的基本风压ω(kN/m2)、塔帽形状和变幅方式、地面粗糙度等因素，计算出风荷载标准值ωk(kN/m2)。同时，还需要考虑风振系数βz、风压等效高度变化系数μz、风荷载体型系数μs以及风向系数α等因素。WindLoadStandardValueωk(kN/m2)Innon-workingconditions,thetowercrane'sloadstandardvalueis3timesthefoundationloadstandardvalue.Inworkingconditions,thetowercrane'sself-weightstandardvalueisFk1(kN),theliftingloadstandardvalueisFqk(kN),andtheverticalloadstandardvalueisFk(kN).Thesumofthesevaluesis401.4kN.Addingthehorizontalloadstandardvalueof60kN,wegetatotalof461.4kN.Theverticalloadstandardvalueiscalculatedas0.8×1.2×1.626×1.95×1.297×0.35=1.382kN,andthehorizontalloadstandardvalueiscalculatedas0.8×1.2×1.586×1.95×1.297×0.2=0.77kN.ForhorizontalloadstandardvalueFvk(kN)andoverturningmomentstandardvalueMk(kN·m),thecalculationsare0.77×0.35×1.6×43=18.542kN·mand37.4×25+3.8×11.5-19.8×6.3-89.4×11.8+0.9×(690+0.5×18.542×43)=778.828kN.Innon-workingconditions,theverticalloadstandardvalueisFk'(kN),thehorizontalloadstandardvalueisFvk'(kN),andtheoverturningmomentstandardvalueisMk'(kN·m).Thecalculationsare1.382×0.35×1.6×43=33.279kN,37.4×25+3.8×0-19.8×6.3-89.4×11.8+0.5×33.279×43=470.838kN·m.Inworkingconditions,thetowercrane'sself-weightdesignvalueisF1(kN),theliftingloaddesignvalueisFQ(kN),theverticalloaddesignvalueisF'(kN),thehorizontalloaddesignvalueisFv(kN),andtheoverturningmomentdesignvalueisM(kN·m).Thecalculationsare1.2Fk1=1.2×401.4=481.68kN,1.4FQk=1.4×60=84kN,481.68+84=565.68kN,1.4Fvk=1.4×18.542=25.959kN,and1.2×(37.4×25+3.8×11.5-19.8×6.3-89.4×11.8)+1.4×0.9×(690+0.5×18.542×43)=1130.551kN·m.Forthefoundationverification,theverticalloaddesignvalueis1.2Fk'=1.2×401.4=481.68kN,thehorizontalloaddesignvalueis1.4Fvk'=1.4×33.279=46.591kN,andtheoverturningmomentdesignvalueis1.2×(37.4×25+3.8×0-19.8×6.3-89.4×11.8)+1.4×0.5×33.279×43=708.106kN·m.Thefoundationlayoutisshowninthediagram,withthefoundationlengthbeingl(m).基础设计参数包括基础高度h(m)、基础混凝土强度等级、基础上部覆土厚度h’(m)、基础混凝土保护层厚度δ(mm)、地基参数等。其中修正后的地基承载力特征值fa(kPa)和地基变形是关键参数，需要特别关注。基础倾斜方向的基底宽度b'(mm)为5000，基础宽b(m)为5，基础倾斜方向的基底宽度为11。基础及其上土的自重荷载标准值Gk=blhγc=5×5×1.5×25=937.5kN，自重荷载设计值为G=1.2Gk=1.2×937.5=1125kN。荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力Mk''=719.03kN·m，Fvk''=15.452kN；荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力M''=1046.834kN·m，Fv''=21.632kN。基础长宽比为1，计算形式为方形基础。同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩分别为550.715kN·m。)=1.35×(937.500/25.000-(719.030+15.452×1.500)/20.833)=-8.135kN/m2Pymax=γ(Fk/A+(Mk''+Fvk''h)/Wy)=1.35×(937.500/25.000+(719.030+15.452×1.500)/20.833)=88.026kN/m2假设Pymin=0,偏心安全，得P1y=((b+B)/2)Pymax/B=((5.000+1.600)/2)×88.026/5.000=56.168kN/m2剔除格式错误和明显有问题的段落，重新改写每段话：1.偏心距验算：根据荷载效应标准组合，基础边缘的最小压力值为3.087kPa，满足偏心荷载合力作用点在核心区内。2.基础底面压力计算：基础底面的最小压力