检修工程脚手架搭设施工技术方案

检修工程脚手架搭设施工技术方案编制：审核：批准：中国公司二〇一四年三月目录1概述 31.1适用范围 31.2编制依据 32工程概述 33脚手架搭拆方案 43.1脚手架的管理要求 43.2脚手架搭设前的准备工作 43.3脚手架主体的搭设 53.4脚手架的检查与验收 63.5脚手架的拆除 74、质量保证措施 75、HSE管理措施 86主要施工机具计划 107人力资源计划 118施工手段用料计划 11附件1：蒸汽线检修局部脚手架的搭设尺寸及受力分析 13附件2：造粒车间顶部管线D802处脚手架的搭设尺寸及受力分析。 271概述1.1适用范围本方案仅适用于检修工程脚手架搭设施工。1.2编制依据1.2.1中国石油大连石化公司安全管理条例。1.2.2《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）1.2.3《建筑施工脚手架实用手册》（中国建筑工业出版社）1.2.4《建筑结构荷载规范》（GB5009-2001）1.2.5《建筑工程施工质量验收统一标准》（GB50300-2001）1.2.6《建设工程项目管理规范》（GB/T50326-2002）；1.2.7《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99）；1.2.8《脚手架作业安全管理规范》（Q/SY1246-2009）1.2.9《石油天然气第七建设公司脚手架作业安全管理规定》2工程概述本工程工期紧，高空作业量大，交叉作业多。为了规范脚手架的管理，更好的配合检修工程的施工，防止高处坠落及脚手架坍塌等事故的发生，保护作业者人身安全，最大限度地避免发生任何事故，特制定本方案。该工程脚手架施工，采用钢管扣件式脚手架。3脚手架搭拆方案3.1脚手架的管理要求3.1.1脚手架的搭设及使用应满足以下要求：3.1.1.1脚手架的搭设间距应符合行业标准的有关规定；3.1.1.2脚手架的立杆，应垂直放在金属底座或垫板上；3.1.1.3脚手架高度在7米以上时，竖向每隔4米、水平每隔7米必须同设备牢固连接；3.1.1.4脚手架的搭设宽度为0.8～1.2米；3.1.1.5脚手板的搭接长度不得小于200毫米，脚手板的探头长度不得大于150毫米；3.1.1.6脚手架如跨越建、构筑物的出入口或人行道时，应加倍设置立杆及顺杆；3.1.1.7脚手架的走道和平台外侧，应绑1米高的护身栏杆和设置180毫米高的挡脚板。3.1.2现场使用的临时性脚手架应具备以下条件：3.1.2.1脚手架的基点和依附构件（物体）必须牢固可靠，从地面搭设时，地基应平整、坚实或增设扫地杆弥补地基的不足；3.1.2.2脚手架整体应稳定牢固，不得摇摆晃动；3.1.2.3从地面或操作基础面至脚手架作业面，必须有上下梯凳和通道；3.1.2.4脚手架的作业面脚手板应满铺，绑扎应牢固，探头板的长度不得大于300毫米；3.1.2.5作业面面积应满足作业要求，作业面四周应设高度不小于1米的护身栏杆。当作业面周围无合适的安全带挂设位置时，还应专设安全带挂设栏杆。3.2脚手架搭设前的准备工作3.2.1搭设脚手架前，应明确作业点要求，确认施工环境、防护用品和工具安全可靠。3.2.2从事脚手架搭设的工作人员必须经过特种作业安全技术培训，取得上岗证，且身体状况符合高处作业要求。3.2.3脚手架搭设过程中，作业人员要严格执行操作规程，附近和下方不得有人作业和通行，作业区域应设置警示围栏，非作业人员不得入内。3.2.4搭设脚手架，离电线应有一定的安全距离，当安全距离不足时，必须采取可靠的安全措施。3.2.5脚手架使用的钢管、扣件和连接件等使用前应逐件进行检验并确认合格，并应符合下列要求：3.2.5.1钢脚手架的材质使用A3或AY3，并符合YB242-63标准和GB700-79中对3#钢的要求，采用φ48×3.5的钢管；3.2.5.2用于脚手架上的杆件，不得有裂缝、变形、凹瘪、弯曲、严重锈蚀；3.2.5.3扣件的材质应采用GB968-67《普通碳素结构钢技术条件》中A3钢的规定；3.2.5.4扣件在使用中发现有夹灰、裂缝、变形、铆钉松脱或损坏、T型螺栓有滑牙等情况严禁使用；3.2.5.5对已使用的扣件应检查、保养上油。3.2.6钢脚手板不得有严重锈蚀、油污和裂纹，捆绑脚手板用的铁丝为12号。3.2.7木脚手板应使用厚度不小于50mm，宽度为200～300mm，长度不大于6米的坚韧木板；不得使用腐朽、破裂、大横透节的木板作脚手板。3.2.8脚手架搭、拆前，施工区域设置警戒绳或围栏，垂直作业时必须设置安全网，防止高空坠物；高处作业时必须系挂好安全带，安全带必须规范使用。3.3脚手架主体的搭设3.3.1搭设顺序搭设脚手架时，应按照“先搭设立杆，后搭设横杆”的顺序进行。具体的搭设顺序如下：在牢固的地基上拉线、立杆定位→摆放扫地杆→竖立杆并与扫地杆扣紧→装扫地小横杆，并与立杆和扫地杆扣紧→装第一步大横杆并与各立杆扣紧→安第一步小横杆→安第二步大横杆→安第二步小横杆→加设临时斜撑杆，上端与第二步大横杆扣紧(装设与柱连接杆后拆除)→安第三、四步大横杆和小横杆→安装二层与柱拉杆→接立杆→加设剪力撑→铺设脚手板，绑扎防护及档脚板。3.3.2搭设施工要点：3.3.2.1脚手架立杆底部基点和依附物必须牢固可靠，立杆纵距、横距、步距详见常用脚手架搭设尺寸表。3.3.2.2立杆与纵向水平杆或横向水平杆的正交节点采用直角扣件；杆件之间的斜交节点采用旋转扣件。3.3.2.3立杆对接时，应错开布置，相邻立杆接头不得设于同步内，错开距离≥500mm，立杆接头与中心节点相距不大于h/3。3.3.2.4横杆的接长一般应采用对接，接头应错开，上下邻杆接头不得设于同跨内，相距≥500mm，且应避开跨中。3.3.2.5钢管扣件式脚手架的支撑，不得少于二只直角扣件将支撑与内外大横杆紧固。3.3.2.6钢管脚手架的剪刀撑相交，应在交合处用旋转扣件扣紧。同一立面剪刀撑每次的交叉点，应在同一水平面上，所形成的应是均等的菱形状。3.3.2.7水平加固杆在设置层面内应连续设置，形成闭合圈并用扣件与立杆扣牢。3.3.2.8当因施工需要，临时局部拆除脚手架内侧交叉支撑时，应在拆除交叉支撑的门架上方及下方设置水平架。3.3.2.9脚手板作业平台，在完成该处作业转至高处作业时，应保留直梯旁的作业平台作为休息平台，以保证相邻上、下塔平台的中间都设有休息平台，并设置相应的防护栏杆，供作业人员休息。在满足搭设休息平台所需脚手板的数量后，剩下的被拆除的脚手板则用于满足搭设新作业平台的要求。大横杆两端都必须与斜杆连接点外伸25厘米，挑架受力点都要绑双扣，同时绑好防护栏杆。3.3.2.10在搭设脚手架过程中，如脚手板、杆件未牢固，不得停止作业，并不得用于施工作业使用。3.3.2.13常用脚手架搭设尺寸（1）常用敞开式单排脚手架的设计尺寸（m）（2）常用敞开式双排脚手架的设计尺寸（m）（3）蒸汽线检修局部脚手架的搭设尺寸及受力分析，见附件1。（4）造粒车间顶部管线D802处脚手架的搭设尺寸及受力分析，见附件2。3.4脚手架的检查与验收3.4.1在下列阶段应对脚手架进行检查：每搭设10m高度；达到设计高度；遇有6级及以上大风和大雨之后；停工超过一月恢复使用前。3.4.2检查内容如下：基础是否有不均匀下沉；立杆垫座与基础面是否接触良好，有无松动或脱离情况；检验全部节点连接是否可靠；连墙杆、安全网等构件是否达到设计要求；安全防护设施是否安全、可靠；整架垂直度是否符合要求；荷载是否超过规定等。3.4.3脚手架搭设完毕，应通知项目部安全部门按脚手架搭设要求进行验收，经检查合格挂牌后方可使用，施工期较长的脚手架，可以分段验收。验收时必须有工程技术人员、项目施工负责人、安全员和搭设班组的负责人共同参加。3.5脚手架的拆除3.5.1脚手架使用完毕经单位工程负责人确认不再需要时，应及时拆除。确因工程需要，脚手架可放置待用，但必须经常进行检查，保持脚手架的完整性和安全可靠性。3.5.2拆除时，应在统一指挥下按由上而下、先外后里的顺序逐层进行，不准上下同时作业；严禁整排拉倒脚手架。拆除过程中，脚手架的自由悬臂高度不得超过两步，否则加设临时拉结。3.5.3连墙撑只能在拆到该层时才允许拆除，严禁在拆架前先拆连墙撑。3.5.4拆除脚手架，周围应设围栏或警戒标志，设专人看管，禁止他人入内。拆下的架杆、连接件、跳板等材料，应用吊车向下传递或用绳索吊下，禁止向下投掷。3.5.5已卸(解)开的架杆、连接件、跳板等应定期除锈防腐，分类整齐放置，专人保管，不得散放在施工现场。4、质量保证措施4.1脚手架整体应稳定牢固，不得摇摆晃动。脚手架地基应有可靠的排水措施。脚手架各杆件受力后的挠度不得大于搁支点间距长度的1/150。4.2钢脚手架立杆垂直度应小于1/300，且应同时控制其最大垂直度偏差：架高≤20m时为不大于50mm；架高＞20m时为不大于75mm。纵向钢平杆的水平偏差应小于1/250，且全架长的水平偏差值不大于50mm。4.3脚手架的搭设间距应符合行业标准的有关规定。4.4节点连接应可靠，不合格者必须重新拧紧并达到紧固要求。4.5按照验收的要求，对施工前的交底、施工方案、安全技术措施及搭设要求，逐项进行检查和验收，并将验收、保养、检查情况专人如实记录。未经验收的脚手架不得投入使用。4.6为明确职责，加强质量管理，成立质量管理领导小组，确立质量保证体系（见下图）以便对照执行和监督检查。5、HSE管理措施5.1脚手架上应挂牌使用。5.2脚手架在使用过程中，不得随意拆除架杆和脚手板，更不得局部切割和损坏。5.3脚手架放置一定时间或经过大风、大雨后，应重新进行检验；调整后的脚手架按新搭设的脚手架进行检查验收。5.4脚手板两端的搭接必须搁置在小横杆里侧的悬臂上，两端各留有不小于200mm的间距，并用铁线将脚手板和小横杆扎紧。5.5施工人员在架上作业中，应注意自我安全保护和他人的安全，避免发生碰撞、闪失和落物。严禁在架上戏闹和坐在栏杆上等不安全处休息。5.6从地面或操作基础面至脚手架作业面，必须有上下梯凳和通道；登高设施必须搭设在脚手架的外侧，与脚手架搭设时同步并连结成整体。5.7临时性脚手架，实行一次性搭设、使用和拆除管理，不许搁置待用。5.8拆除的脚手架与电线的安全距离不足时，应切断电源或采取可靠的安全措施。5.9在作业平台外围要设置踢脚板，防止工具和小件设施掉落。5.10危险分析及相应对策见附表1附表1危险分析及相应对策序号工作步骤可造成的危害详细的控制措施1脚手架切割切割飞溅造成人员伤害操作人员必须熟悉切割设备性能；2、严格按规定操作。2现场运输运输车辆事故造成人员伤亡选择平坦的道路行驶；2、司机要持证上岗，遵守交通规定。3脚手架搭设高空坠落、物体下落造成人员伤亡1、施工前认真检查是否有高空吊装等交叉作业现象；2、充分利用好“三宝”；3、做好“三边四口五临边”的防护；4、脚手架搭设时，施工周边设置禁戒线，地面设专人警戒。4吊装作业吊装物件倾倒造成人员伤亡吊装索具要定期检查，如有问题禁止使用；遇到六级及以上大风、大雨等天气，禁止吊装作业。5现场用电发生触电事故造成人员伤亡、财产损失施工人员持证上岗；2、设备用电及接线符合要求；3、施工用电时按规定操作。6脚手架拆除脚手架坍塌和伤及周边人员拆除前要进行技术交底，并设置好警戒区域和警戒设备。要逐层拆除，不得从中间或底部开始并最后拆除扫地杆。严禁整排单边架推到拆除。拆除物要及时清理和摆放。5.11为明确职责，使安全管理不留死角，做到人人有事做，事事有人管，依据安全生产管理领导小组成员职责，确立安全生产保证体系（见下图）以便对照执行和监督检查。6主要施工机具计划材料的垂直运输可利用现场负责吊装设备的吊车等，就近配合脚手架搭设施工。材料的水平运输，场内外远距离运输使用3T小型货车，厂内短距离运输使用双轮手推车配合施工。主要施工机具计划见附表2附表2主要施工机具计划表序号机械名称型号数量备注1钢卷尺2无齿锯3架子车4滑轮5棕绳6专用扳手7小型货车7人力资源计划人力资源计划见附表3附表3人力资源计划表序号人员类别数量（人）备注1队长2专职安全员3质检员4材料员5架子工6货车司机7力工8现场守卫合计8施工手段用料计划施工手段用料计划见附表四附表4施工手段用料计划表序号名称规格数量备注1安全帽2安全带3口罩4劳保手套5铁丝6铁丝7钢管8卡扣9脚手板10木板11灭火器12油漆13油漆14油漆15油漆16油漆附件1：局部脚手架的搭设尺寸及受力分析一、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为40.0米，立杆采用单立管；搭设尺寸为：立杆的纵距为1.50米，立杆的横距为1.05米，大小横杆的步距为1.50米；内排架距离墙长度为0.30米；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为2根；脚手架沿墙纵向长度为12米；采用的钢管类型为Φ48×3.5；横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为0.80；连墙件采用三步三跨，竖向间距4.50米，水平间距4.50米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:1.000kN/m2；脚手架用途:其它用途；同时施工层数:2层；3.风荷载参数本工程地处，基本风压为0.65kN/m2；风荷载高度变化系数μz为0.84，风荷载体型系数μs为0.65；脚手架计算中考虑风荷载作用；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m2):0.1394；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.110；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:4；脚手板类别:冲压钢脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、冲压钢脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m2):0.038；5.地基参数地基土类型:岩石；地基承载力标准值(kN/m2):500.00；立杆基础底面面积(m2):0.09；地面广截力调整系数:1.00。二、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值:P1=0.038kN/m；脚手板的荷载标准值:P2=0.300×1.500/3=0.150kN/m；活荷载标准值:Q=1.000×1.500/3=0.500kN/m；荷载的计算值:q=1.2×0.038+1.2×0.150+1.4×0.500=0.926kN/m；小横杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下:最大弯矩Mqmax=0.926×1.0502/8=0.128kN.m；最大应力计算值σ=Mqmax/W=25.123N/mm2；小横杆的最大应力计算值σ=25.123N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值[f]=205.0N/mm2，满足要求！3.挠度计算:最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0.038+0.150+0.500=0.688kN/m；最大挠度V=5.0×0.688×1050.04/(384×2.060×105×121900.0)=0.434mm；小横杆的最大挠度0.434mm小于小横杆的最大容许挠度1050.0/150=7.000与10mm，满足要求！三、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。1.荷载值计算小横杆的自重标准值:P1=0.038×1.050=0.040kN；脚手板的荷载标准值:P2=0.300×1.050×1.500/3=0.158kN；活荷载标准值:Q=1.000×1.050×1.500/3=0.525kN；荷载的设计值:P=(1.2×0.040+1.2×0.158+1.4×0.525)/2=0.486kN；大横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.08×0.038×1.500×1.5002=0.010kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.267×0.486×1.500=0.195kN.m；M=M1max+M2max=0.010+0.195=0.205kN.m最大应力计算值σ=0.205×106/5080.0=40.372N/mm2；大横杆的最大应力计算值σ=40.372N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值[f]=205.0N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm均布荷载最大挠度计算公式如下:大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：Vmax=0.677×0.038×1500.04/(100×2.060×105×121900.0)=0.052mm；集中荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：小横杆传递荷载P=（0.040+0.158+0.525）/2=0.361kNV=1.883×0.361×1500.03/(100×2.060×105×121900.0)=0.915mm；最大挠度和：V=Vmax+Vpmax=0.052+0.915=0.967mm；大横杆的最大挠度0.967mm小于大横杆的最大容许挠度1500.0/150=10.0与10mm，满足要求！四、扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取6.40kN；R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；小横杆的自重标准值:P1=0.038×1.050×2/2=0.040kN；大横杆的自重标准值:P2=0.038×1.500=0.058kN；脚手板的自重标准值:P3=0.300×1.050×1.500/2=0.236kN；活荷载标准值:Q=1.000×1.050×1.500/2=0.788kN；荷载的设计值:R=1.2×(0.058+0.236)+1.4×0.788=1.455kN；R<6.40kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、脚手架立杆荷载计算:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1394NG1=[0.1394+(1.05×2/2+1.50×2)×0.038/1.50]×40.00=9.723；(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用冲压钢脚手板，标准值为0.30NG2=0.300×4×1.500×(1.050+0.3)/2=1.215kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.11NG3=0.110×4×1.500/2=0.330kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005NG4=0.005×1.500×40.000=0.300kN；经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=11.568kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=1.000×1.050×1.500×2/2=1.575kN；风荷载标准值按照以下公式计算其中Wo--基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：Wo=0.650kN/m2；Uz--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：Uz=0.840；Us--风荷载体型系数：取值为0.649；经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.650×0.840×0.649=0.248kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ=1.2×11.568+1.4×1.575=16.087kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×11.568+0.85×1.4×1.575=15.756kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.850×1.4×0.248×1.500×1.5002/10=0.100kN.m；六、立杆的稳定性计算:不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：立杆的轴向压力设计值：N=16.087kN；计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm；计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k=1.155；计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：μ=1.700；计算长度,由公式lo=kμh确定：l0=2.945m；长细比Lo/i=186.000；轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的计算结果查表得到：φ=0.207；立杆净截面面积：A=4.89cm2；立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.000N/mm2；σ=16087.000/(0.207×489.000)=158.925N/mm2；立杆稳定性计算σ=158.925N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2，满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式立杆的轴心压力设计值：N=15.756kN；计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm；计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k=1.155；计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：μ=1.700；计算长度,由公式l0=kuh确定：l0=2.945m；长细比:L0/i=186.000；轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.207立杆净截面面积：A=4.89cm2；立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.000N/mm2；σ=15756.090/(0.207×489.000)+99622.198/5080.000=175.268N/mm2；立杆稳定性计算σ=175.268N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2，满足要求！七、最大搭设高度的计算:按《规范》5.3.6条不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：构配件自重标准值产生的轴向力NG2K(kN)计算公式为：NG2K=NG2+NG3+NG4=1.845kN；活荷载标准值：NQ=1.575kN；每米立杆承受的结构自重标准值：Gk=0.139kN/m；Hs=[0.207×4.890×10-4×205.000×103-(1.2×1.845+1.4×1.575)]/(1.2×0.139)=97.631m；按《规范》5.3.7条脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：[H]=97.631/(1+0.001×97.631)=88.947m；[H]=88.947和50比较取较小值。得到，脚手架搭设高度限值[H]=50.000m，满足要求！按《规范》5.3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：构配件自重标准值产生的轴向力NG2K(kN)计算公式为：NG2K=NG2+NG3+NG4=1.845kN；活荷载标准值：NQ=1.575kN；每米立杆承受的结构自重标准值：Gk=0.139kN/m；计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩：Mwk=Mw/(1.4×0.85)=0.100/(1.4×0.85)=0.084kN.m；Hs=(0.207×4.890×10-4×205.000×10-3-(1.2×1.845+0.85×1.4×(1.575+0.207×4.890×0.084/5.080)))/(1.2×0.139)=87.742m；按《规范》5.3.7条脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：[H]=87.742/(1+0.001×87.742)=80.664m；[H]=80.664和50比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值[H]=50.000m，满足要求！八、连墙件的计算:连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl=Nlw+N0风荷载标准值Wk=0.248kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=20.250m2；按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),N0=5.000kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw=1.4×Wk×Aw=7.032kN；连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=12.032kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf=φ·A·[f]其中φ--轴心受压立杆的稳定系数；由长细比l0/i=300.000/15.800的结果查表得到φ=0.949，l为内排架距离墙的长度；又：A=4.89cm2；[f]=205.00N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为Nf=0.949×4.890×10-4×205.000×103=95.133kN；Nl=12.032<Nf=95.133,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到Nl=12.032小于双扣件的抗滑力16.0kN，满足要求！连墙件扣件连接示意图九、立杆的地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p≤fg地基承载力设计值:fg=fgk×kc=500.000kN/m2；其中，地基承载力标准值：fgk=500.000kN/m2；脚手架地基承载力调整系数：kc=1.000；立杆基础底面的平均压力：p=N/A=175.068kN/m2；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=15.756kN；基础底面面积：A=0.090m2。p=175.068≤fg=500.000kN/m2。地基承载力满足要求！附件2：2处脚手架的搭设尺寸及受力分析。一、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为30.0米，立杆采用单立管；搭设尺寸为：立杆的纵距为1.50米，立杆的横距为1.05米，大小横杆的步距为1.50米；内排架距离墙长度为0.30米；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为2根；脚手架沿墙纵向长度为12米；采用的钢管类型为Φ48×3.5；横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为0.80；连墙件采用三步三跨，竖向间距4.50米，水平间距4.50米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:1.000kN/m2；脚手架用途:其它用途；同时施工层数:2层；3.风荷载参数本工程地处，基本风压为0.65kN/m2；风荷载高度变化系数μz为0.84，风荷载体型系数μs为0.65；脚手架计算中考虑风荷载作用；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m2):0.1394；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.110；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:4；脚手板类别:冲压钢脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、冲压钢脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m2):0.038；5.地基参数地基土类型:岩石；地基承载力标准值(kN/m2):500.00；立杆基础底面面积(m2):0.09；地面广截力调整系数:1.00。二、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值:P1=0.038kN/m；脚手板的荷载标准值:P2=0.300×1.500/3=0.150kN/m；活荷载标准值:Q=1.000×1.500/3=0.500kN/m；荷载的计算值:q=1.2×0.038+1.2×0.150+1.4×0.500=0.926kN/m；小横杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下:最大弯矩Mqmax=0.926×1.0502/8=0.128kN.m；最大应力计算值σ=Mqmax/W=25.123N/mm2；小横杆的最大应力计算值σ=25.123N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值[f]=205.0N/mm2，满足要求！3.挠度计算:最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0.038+0.150+0.500=0.688kN/m；最大挠度V=5.0×0.688×1050.04/(384×2.060×105×121900.0)=0.434mm；小横杆的最大挠度0.434mm小于小横杆的最大容许挠度1050.0/150=7.000与10mm，满足要求！三、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。1.荷载值计算小横杆的自重标准值:P1=0.038×1.050=0.040kN；脚手板的荷载标准值:P2=0.300×1.050×1.500/3=0.158kN；活荷载标准值:Q=1.000×1.050×1.500/3=0.525kN；荷载的设计值:P=(1.2×0.040+1.2×0.158+1.4×0.525)/2=0.486kN；大横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.08×0.038×1.500×1.5002=0.010kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.267×0.486×1.500=0.195kN.m；M=M1max+M2max=0.010+0.195=0.205kN.m最大应力计算值σ=0.205×106/5080.0=40.372N/mm2；大横杆的最大应力计算值σ=40.372N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值[f]=205.0N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm均布荷载最大挠度计算公式如下:大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：Vmax=0.677×0.038×1500.04/(100×2.060×105×121900.0)=0.052mm；集中荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：小横杆传递荷载P=（0.040+0.158+0.525）/2=0.361kNV=1.883×0.361×1500.03/(100×2.060×105×121900.0)=0.915mm；最大挠度和：V=Vmax+Vpmax=0.052+0.915=0.967mm；大横杆的最大挠度0.967mm小于大横杆的最大容许挠度1500.0/150=10.0与10mm，满足要求！四、扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取6.40kN；R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；小横杆的自重标准值:P1=0.038×1.050×2/2=0.040kN；大横杆的自重标准值:P2=0.038×1.500=0.058kN；脚手板的自重标准值:P3=0.300×1.050×1.500/2=0.236kN；活荷载标准值:Q=1.000×1.050×1.500/2=0.788kN；荷载的设计值:R=1.2×(0.058+0.236)+1.4×0.788=1.455kN；R<6.40kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、脚手架立杆荷载计算:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1394NG1=[0.1394+(1.05×2/2+1.50×2)×0.038/1.50]×30.00=7.292；(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用冲压钢脚手板，标准值为0.30NG2=0.300×4×1.500×(1.050+0.3)/2=1.215kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.11NG3=0.110×4×1.500/2=0.330kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005NG4=0.005×1.500×30.000=0.225kN；经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=9.062kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=1.000×1.050×1.500×2/2=1.575kN；风荷载标准值按照以下公式计算其中Wo--基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：Wo=0.650kN/m2；Uz--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：Uz=0.840；Us--风荷载体型系数：取值为0.649；经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.650×0.840×0.649=0.248kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ=1.2×9.062+1.4×1.575=13.080kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×9.062+0.85×1.4×1.575=12.749kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.850×1.4×0.248×1.500×1.5002/10=0.100kN.m；六、立杆的稳定性计算:不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：立杆的轴向压力设计值：N=13.080kN；计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm；计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k=1.155；计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：μ=1.700；计算长度,由公式lo=kμh确定：l0=2.945m；长细比Lo/i=186.000；轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的计算结果查表得到：φ=0.207；立杆净截面面积：A=4.89cm2；立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.000N/mm2；σ=13080.000/(0.207×489.000)=129.218N/mm2；立杆稳定性计算σ=129.218N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2，满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式立杆的轴心压力设计值：N=12.749kN；计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm；计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k=1.155；计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：μ=1.700；计算长度,由公式l0=kuh确定：l0=2.945m；长细比:L0/i=186.000；轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.207立杆净截面面积：A=4.89cm2；立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.000N/mm2；σ=12749.130/(0.207×489.000)+99622.198/5080.000=145.562N/mm2；立杆稳定性计算σ=145.562N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2，满足要求！七、最大搭设高度的计算:按《规范》5.3.6条不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：构配件自重标准值产生的轴向力NG2K(kN)计算公式为：NG2K=NG2+NG3+NG4=1.770kN；活荷载标准值：NQ=1.575kN；每米立杆承受的结构自重标准值：Gk=0.139kN/m；Hs=[0.207×4.890×10-4×205.000×103-(1.2×1.770+1.4×1.575)]/(1.2×0.139)=98.169m；按《规范》5.3.7条脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：[H]=98.169/(1+0.001×98.169)=89.393m；[H]=89.393和50比较取较小值。得到，脚手架搭设高度限值[H]=50.000m，满足要求！按《规范》5.3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：构配件自重标准值产生的轴向力NG2K(kN)计算公式为：NG2K=NG2+NG3+NG4=1.770kN；活荷载标准值：NQ=1.575kN；每米立杆承受的结构自重标准值：Gk=0.139kN/m；计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩：Mwk=Mw/(1.4×0.85)=0.100/(1.4×0.85)=0.084kN.m；Hs=(0.207×4.890×10-4×205.000×10-3-(1.2×1.770+0.85×1.4×(1.575+0.207×4.890×0.084/5.080)))/(1.2×0.139)=88.280m；按《规范》5.3.7条脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：[H]=88.280/(1+0.001×88.280)=81.119m；[H]=81.119和50比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值[H]=50.000m，满足要求！八、连墙件的计算:连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl=Nlw+N0风荷载标准值Wk=0.248kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=20.250m2；按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),N0=5.000kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw=1.4×Wk×Aw=7.032kN；连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=12.032kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf=φ·A·[f]其中φ--轴心受压立杆的稳定系数；由长细比l0/i=300.000/15.800的结果查表得到φ=0.949，l为内排架距离墙的长度；又：A=4.89cm2；[f]=205.00N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为Nf=0.949×4.890×10-4×205.000×103=95.133kN；Nl=12.032<Nf=95.133,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到Nl=12.032小于双扣件的抗滑力16.0kN，满足要求！连墙件扣件连接示意图九、立杆的地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p≤fg地基承载力设计值:fg=fgk×kc=500.000kN/m2；其中，地基承载力标准值：fgk=500.000kN/m2；脚手架地基承载力调整系数：kc=1.000；立杆基础底面的平均压力：p=N/A=141.657kN/m2；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=12.749kN；基础底面面积：A=0.090m2。p=141.657≤fg=500.000kN/m2。地基承载力满足要求！

站台施工工艺1.适用范围适用于新建铁路站台工程施工。2.作业准备2.1技术准备2.1.1作业指导书编制后，应在开工前组织技术人员认真学习实施性施工组织设计，阅读、审核施工图纸，澄清有关技术问题，熟悉规范和设计标准。制定施工安全技术措施和应急预案，对施工人员进行技术交底，对参加施工人员进行上岗前技术培训，考核合格后持证上岗。2.1.2必要时与铁路局车站、桥工段、电务段、供电段、房屋修建中心等相关单位签订施工安全协议。2.2外业技术准备施工前应先对施工场地进行平整，准备好材料、劳力及机具，并检查其性能达到要求。收集施工地点外部地理环境、施工作业层中所涉及的轴线、方向、标高、开挖范围等各种外部技术数据，测量放线，做好开挖前准备。3．技术要求3.1施工前按设计提拱的配合比进行室内试验，确定施工配合比。3.2混凝土的拌和采用场地集中拌和，砼灌车运输至现场。3.3依照设计图纸和施工规范进行开挖前技术交底。3.4技术人员应现场值班。4．施工程序及工艺流程基底处理→垫层施工→站台墙底板钢筋绑扎→底板模板及砼浇筑→墙身及顶板钢筋安装→墙身、顶板模板→墙身顶板砼浇筑→拆除模板→站台内回填施工→砼面层浇筑施工。站台施工工艺流程框图测设平面位置、标高测设平面位置、标高基础开挖处理垫层施工站台墙底板钢筋绑扎底板模板及砼浇筑墙身及顶板钢筋安装墙身、顶板模板墙身顶板砼浇筑拆除模板砼面层浇筑施工站台内回填施工5．施工要求5.1施工测量测量定位仪器为尼康MT532全站仪（角度误差2秒，测距2mm）水准测量为DS2光学水准仪，竖向标高量测用钢尺，测量报告得到批准后方可进入下步施工。5.2基底处理及垫层施工⑴基底开挖前，要探明基底范围内有无管线设备，必要时采取相应措施，确保工程的顺利进行。⑵基底开挖后，进行基底杂物的清除及基底平整。基底开挖标高、坡度及尺寸要严格执行技术交底，超挖部分回填必须夯实，达到设计承载要求后才能浇筑垫层基础。5.3站台墙施工钢筋绑扎、模板安装及混凝土浇筑底板和墙身分开先后两次进行。每20m设置一道施工缝。5.3.⑴本工程所有钢筋均根据设计提供的施工图纸和《铁路混凝土与砌体工程施工质量验收标准》的要求进行，进场钢材必须有出厂合格证并做好现场状态标识，试验员及时做好复试工作，试验合格后方准使用。同时钢筋应架空分类存放，并做好钢筋的维护工作，避免锈蚀或油污，确保钢筋保持洁净。⑵各位置钢筋必须绑扎到位，钢筋的数量、规格、接头位置，搭接长度、间距应严格按施工图施工绑扎，并且绑扎牢固无松动。⑶站台墙底板、墙身与模板间均应设垫块，按设计要求的保护层厚度提前制作混凝土垫块，并按规定加扎丝，以便与主筋固定在一起，固定垫块位置，同时垫块应具有相应构件的混凝土标号，加工尺寸应规整。⑷钢筋定位：每次混凝土灌注前，钢筋混凝土主体钢筋应统一校正，发现钢筋位移和变形后及时修复，保证钢筋间距、位置、保护层始终符合设计要求。⑸质量检查工程师应对构件的钢筋规格数量及设计规范要求项目进行系统检查,各项检查全部合格后，报请监理进行隐蔽检查。⑹每次隐蔽前，有关责任人应提前填好隐蔽检查证，待监理隐蔽检查合格后及时完成签认手续，隐蔽检查证填写应规整、全面、表达清楚。⑺成品、半成品钢筋应远离污染源存放，如机油、隔离剂、泥土等，一旦污染应作好处理工作。⑻钢筋的绑扎允许偏差值必须符合下表的要求，合格率应控制在90%以上。项目允许偏差值（mm）绑扎钢筋网长、宽±10网眼尺寸±20绑扎钢筋骨架长±10宽、高±5受力钢筋间距±10排距±5保护层厚度基础±10柱、梁±5板、墙、壳±3绑扎箍筋、横向钢筋间距±20钢筋弯起点位置20预埋件中心线位置5水平高差+3，05.3⑴模板板面平整、具有足够的强度、刚度、稳定性，支撑牢固。横竖缝排列有序，连接紧密，保证板缝不漏浆。⑵模板使用前，对变形、翘曲超出规范的应即刻退出现场，不予使用，模板拆除下来，应将砼残渣、垃圾清理干净，重新刷隔离剂。⑶模板安装完成后，先由现场技术人员进行自检。自检完毕，由质检员负责进行模板的轴线、标高、垂直度、截面尺寸、支撑牢固度的复核，并作好书面记录、签证。⑷浇筑混凝土前，模板内的积水和杂物应清理干净。模板的接缝不大于2mm。⑸模板的实测允许偏差如下表所示，其合格率严格控制在90%以上。项目允许偏差值（mm）轴线位移5标高±5截面尺寸+4、-5垂直度6表面平整度55.3⑴混凝土使用商品混凝土。商品混凝土每车都要现场检验坍落度，以测试混凝土的和易性，符合设计要求方可浇筑。砂、石符合要求，每次浇筑前由混凝土商提供原材试验资料，施工现场进行抽样复检。⑵混凝土灌注采用分层阶梯推进，每层不大于0.5m,混凝土灌注连续进行。施工缝处应先凿除缝面上的水泥砂浆薄膜和松动的石子，以压力水冲洗干净，充分湿润，不存积水。当混凝土表面出现泌水现象时（约2－10h混凝土应每50－100m⑶混凝土振捣：①不