中间提升泵房参照

3二次提升泵池计算一、下部池体计算执行规范:《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010),本文简称《混凝土规范》《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011),本文简称《地基规范》《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012),本文简称《荷载规范》《给水排水工程构筑物结构设计规范》(GB50069-2002),本文简称《给排水结构规范》《给水排水工程钢筋混凝土水池结构设计规程》(CECS138-2002),本文简称《水池结构规程》钢筋：d-HPB300;D-HRB335;E-HRB400;F-RRB400;G-HRB500;P-HRBF335;Q-HRBF400;R-HRBF500-----------------------------------------------------------------------1基本资料1.1几何信息水池类型:无顶盖半地上长度L=9.000m,宽度B=8.000m,高度H=7.350m,底板底标高=-7.050m池底厚h3=600mm,池壁厚t1=500mm,底板外挑长度t2=500mm注：地面标高为±0.000。(平面图)(剖面图)1.2土水信息土天然重度18.00kN/m3,土饱和重度20.00kN/m3,土内摩擦角30度地基承载力特征值fak=120.0kPa,宽度修正系数ηb=0.00,埋深修正系数ηd=1.00地下水位标高-5.000m,池内水深6.750m,池内水重度10.00kN/m3,浮托力折减系数1.00,抗浮安全系数Kf=1.051.3荷载信息活荷载:地面10.00kN/m2,组合值系数0.90恒荷载分项系数:水池自重1.20,其它1.27活荷载分项系数:地下水压1.27,其它1.27活载调整系数:其它1.00活荷载准永久值系数:顶板0.40,地面0.40,地下水1.00,温湿度1.00考虑温湿度作用:池内外温差10.0度,弯矩折减系数0.65,砼线膨胀系数1.00(10-5/°C)1.4钢筋砼信息混凝土:等级C30,重度25.00kN/m3,泊松比0.20纵筋保护层厚度(mm):池壁(内30,外30),底板(上40,下40)钢筋级别:HRB400,裂缝宽度限值:0.20mm,配筋调整系数:1.00按裂缝控制配筋计算构造配筋采用混凝土规范GB50010-20102计算内容(1)地基承载力验算(2)抗浮验算(3)荷载计算(4)内力(考虑温度作用)计算(5)配筋计算(6)裂缝验算(7)混凝土工程量计算3计算过程及结果单位说明:弯矩:kN.m/m钢筋面积:mm2裂缝宽度:mm计算说明：双向板计算按查表恒荷载:水池结构自重,土的竖向及侧向压力,内部盛水压力.活荷载:顶板活荷载,地面活荷载,地下水压力,温湿度变化作用.裂缝宽度计算按长期效应的准永久组合.3.1地基承载力验算3.1.1基底压力计算(1)水池自重Gc计算池壁自重G2=2700.00kN底板自重G3=1350.00kN水池结构自重Gc=G2+G3=4050.00kN(2)池内水重Gw计算池内水重Gw=3780.00kN(3)覆土重量计算池顶覆土重量Gt1=0kN池顶地下水重量Gs1=0kN底板外挑覆土重量Gt2=1881.00kN底板外挑地下水重量Gs2=261.00kN基底以上的覆盖土总重量Gt=Gt1+Gt2=1881.00kN基底以上的地下水总重量Gs=Gs1+Gs2=261.00kN(4)活荷载作用Gh地面活荷载作用力Gh2=180.00kN活荷载作用力总和Gh=Gh2=180.00kN(5)基底压力Pk基底面积:A=(L+2×t2)×(B+2×t2)=10.000×9.000=90.00m2基底压强:Pk=(Gc+Gw+Gt+Gs+Gh)/A=(4050.00+3780.00+1881.00+261.00+180.00)/90.000=112.80kN/m23.1.2修正地基承载力(1)计算基础底面以上土的加权平均重度rmrm=[2.050×(20.00-10)+5.000×18.00]/7.050=15.67kN/m3(2)计算基础底面以下土的重度r考虑地下水作用，取浮重度，r=20.00-10=10.00kN/m3(3)根据《地基规范》的要求，修正地基承载力:fa=fak+ηbγ(b-3)+ηdγm(d-0.5)=120.00+0.00×10.00×(6.000-3)+1.00×15.67×(7.050-0.5)=222.66kPa3.1.3结论:Pk=112.80<fa=222.66kPa,地基承载力满足要求。3.2抗浮验算抗浮力Gk=Gc+Gt+Gs=4050.00+1881.00+261.00=6192.00kN浮力F=(9.000+2×0.500)×(8.000+2×0.500)×2.050×10.0×1.00=1845.00kNGk/F=6192.00/1845.00=3.36>Kf=1.05,抗浮满足要求。3.3荷载计算3.3.1池壁荷载计算:(1)池外荷载:主动土压力系数Ka=0.33侧向土压力荷载组合(kN/m2):部位(标高)土压力标准值水压力标准值活载标准值基本组合准永久组合池壁顶端(0.300)0.000.000.000.000.00地面(0.000)0.000.003.333.811.33地下水位处(-5.000)30.000.003.3341.9131.33底板顶面(-6.450)34.8314.503.3366.4650.67(2)池内底部水压力:标准值=67.50kN/m2,基本组合设计值=85.72kN/m23.3.2底板荷载计算(池内无水，池外填土):水池结构自重标准值Gc=4050.00kN基础底面以上土重标准值Gt=1881.00kN基础底面以上水重标准值Gs=261.00kN基础底面以上活载标准值Gh=180.00kN水池底板以上全部竖向压力基本组合:Qb=(4050.00×1.20+1881.00×1.27+261.00×1.27+180.00×1.27×0.90×1.00)/90.000=86.51kN/m2水池底板以上全部竖向压力准永久组合:Qbe=(4050.00+1881.00+261.00×1.00+1.50×72.000×0.40+10.00×18.000×0.40)/90.000=70.08kN/m2板底均布净反力基本组合:Q=86.51-0.600×25.00×1.20=68.51kN/m2板底均布净反力准永久组合:Qe=70.08-0.600×25.00=55.08kN/m23.3.3底板荷载计算(池内有水，池外无土):水池底板以上全部竖向压力基本组合:Qb=[4050.00×1.20+(8.000×7.000×6.750)×10.00×1.27]/90.000=107.34kN/m2板底均布净反力基本组合:Q=107.34-(0.600×25.00×1.20+6.750×10.00×1.27)=3.62kN/m2水池底板以上全部竖向压力准永久组合:Qbe=[4050.00+(8.000×7.000×6.750)×10.00]/90.000=87.00kN/m2板底均布净反力准永久组合:Qe=87.00-(0.600×25.00+6.750×10.00)=4.50kN/m23.4内力,配筋及裂缝计算弯矩正负号规则:池壁:内侧受拉为正,外侧受拉为负底板:上侧受拉为正,下侧受拉为负荷载组合方式:1.池外土压力作用(池内无水，池外填土)2.池内水压力作用(池内有水，池外无土)3.池壁温湿度作用(池内外温差=池内温度-池外温度)(1)L侧池壁内力:计算跨度:Lx=8.500m,Ly=6.750m,三边固定,顶边自由池壁类型:普通池壁,按双向板计算基本组合作用弯矩表(kN.m/m)部位池外土压力池内水压力温湿度作用基本组合内侧-水平跨中47.64--47.64水平边缘-145.55-145.55竖直跨中40.11--40.11竖直上边缘-0.00-0.00竖直下边缘-187.96-187.96外侧-水平跨中--60.20-51.92-112.11水平边缘-114.91--59.60-174.51竖直跨中--51.39-42.65-94.03竖直上边缘0.00-0.00-0.00竖直下边缘-147.38--60.47-207.85准永久组合作用弯矩表(kN.m/m)部位池外土压力池内水压力温湿度作用准永久组合内侧-水平跨中35.58--35.58水平边缘-114.61-114.61竖直跨中30.37--30.37竖直上边缘-0.00-0.00竖直下边缘-148.00-148.00外侧-水平跨中--47.40-45.42-92.82水平边缘-86.03--52.14-138.17竖直跨中--40.46-37.31-77.77竖直上边缘0.00-0.00-0.00竖直下边缘-111.09--52.90-164.00(2)B侧池壁内力:计算跨度:Lx=7.500m,Ly=6.750m,三边固定,顶边自由池壁类型:普通池壁,按双向板计算基本组合作用弯矩表(kN.m/m)部位池外土压力池内水压力温湿度作用基本组合内侧-水平跨中44.19--44.19水平边缘-130.07-130.07竖直跨中33.88--33.88竖直上边缘-0.00-0.00竖直下边缘-158.52-158.52外侧-水平跨中--55.94-51.51-107.44水平边缘-102.59--60.14-162.72竖直跨中--43.40-45.36-88.76竖直上边缘0.00-0.00-0.00竖直下边缘-124.08--59.37-183.46准永久组合作用弯矩表(kN.m/m)部位池外土压力池内水压力温湿度作用准永久组合内侧-水平跨中33.06--33.06水平边缘-102.42-102.42竖直跨中25.65--25.65竖直上边缘-0.00-0.00竖直下边缘-124.82-124.82外侧-水平跨中--44.04-45.06-89.10水平边缘-76.88--52.61-129.49竖直跨中--34.17-39.69-73.86竖直上边缘0.00-0.00-0.00竖直下边缘-93.69--51.95-145.64(3)底板内力:计算跨度:Lx=8.500m,Ly=7.500m,四边简支+池壁传递弯矩按双向板计算.1.池外填土,池内无水时,荷载组合作用弯矩表(kN.m/m)基本组合作用弯矩表部位简支基底反力池壁传递弯矩弯矩叠加上侧-L向跨中173.37-86.47B向跨中209.67-106.82下侧-L向边缘0.00-183.46-183.46B向边缘0.00-207.85-207.85L向跨中--86.90-B向跨中--102.85-准永久组合作用弯矩表部位简支基底反力池壁传递弯矩弯矩叠加上侧-L向跨中139.38-70.72B向跨中168.56-87.16下侧-L向边缘0.00-145.64-145.64B向边缘0.00-164.00-164.00L向跨中--68.66-B向跨中--81.40-2.池内有水,池外无土时,荷载组合作用弯矩表(kN.m/m)基本组合作用弯矩表部位简支基底反力池壁传递弯矩弯矩叠加上侧-L向跨中9.1577.7986.94B向跨中11.0690.90101.96L向边缘0.00158.52158.52B向边缘0.00187.96187.96准永久组合作用弯矩表部位简支基底反力池壁传递弯矩弯矩叠加上侧-L向跨中11.3961.2572.64B向跨中13.7771.5885.35L向边缘0.00124.82124.82B向边缘0.00148.00148.00(4)配筋及裂缝:配筋计算方法:按单筋受弯构件计算板受拉钢筋.裂缝计算根据《水池结构规程》附录A公式计算.按基本组合弯矩计算配筋,按准永久组合弯矩计算裂缝,结果如下:①L侧池壁配筋及裂缝表(弯矩:kN.m/m,面积:mm2/m,裂缝:mm)部位弯矩计算面积实配钢筋实配面积裂缝宽度内侧-水平跨中47.641000E14@15010260.09水平边缘145.551000E14@12012830.19竖直跨中40.111000E14@15010260.08竖直上边缘0.001000E14@15010260.00竖直下边缘187.961159E16@13015470.20外侧-水平跨中-112.111000E14@13011840.18水平边缘-174.511074E16@13015470.18竖直跨中-94.031000E14@15010260.20竖直上边缘-0.001000E14@15010260.00竖直下边缘-207.851286E16@12016760.19②B侧池壁配筋及裂缝表(弯矩:kN.m/m,面积:mm2/m,裂缝:mm)部位弯矩计算面积实配钢筋实配面积裂缝宽度内侧-水平跨中44.191000E14@15010260.08水平边缘130.071000E14@13011840.20竖直跨中33.881000E14@15010260.07竖直上边缘0.001000E14@15010260.00竖直下边缘158.521000E14@11013990.18外侧-水平跨中-107.441000E12@11010280.20水平边缘-162.721000E14@11013990.18竖直跨中-88.761000E14@15010260.19竖直上边缘-0.001000E14@15010260.00竖直下边缘-183.461131E16@13015470.19③底板配筋及裂缝表(弯矩:kN.m/m,面积:mm2/m,裂缝:mm)部位弯矩计算面积实配钢筋实配面积裂缝宽度上侧-L向跨中86.941200E16@16012570.14B向跨中106.821200E16@16012570.17L向边缘158.521200E12@9012570.19B向边缘187.961200E16@12016760.17下侧-L向跨中0.00750E14@2007700.00B向跨中0.00750E14@2007700.00L向边缘-183.461200E16@13015470.20B向边缘-207.851200E16@12016760.19裂缝验算均满足.二、下部阀门井计算执行规范:《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010),本文简称《混凝土规范》《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011),本文简称《地基规范》《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012),本文简称《荷载规范》《给水排水工程构筑物结构设计规范》(GB50069-2002),本文简称《给排水结构规范》《给水排水工程钢筋混凝土水池结构设计规程》(CECS138-2002),本文简称《水池结构规程》钢筋：d-HPB300;D-HRB335;E-HRB400;F-RRB400;G-HRB500;P-HRBF335;Q-HRBF400;R-HRBF500-----------------------------------------------------------------------1基本资料1.1几何信息水池类型:无顶盖半地上长度L=8.000m,宽度B=2.800m,高度H=3.000m,底板底标高=-2.700m池底厚h3=400mm,池壁厚t1=300mm,底板外挑长度t2=300mm注：地面标高为±0.000。(平面图)(剖面图)1.2土水信息土天然重度18.00kN/m3,土饱和重度20.00kN/m3,土内摩擦角30度地基承载力特征值fak=90.0kPa,宽度修正系数ηb=0.00,埋深修正系数ηd=1.00地下水位标高-5.000m,池内水深1.000m,池内水重度10.00kN/m3,浮托力折减系数1.00,抗浮安全系数Kf=1.051.3荷载信息活荷载:地面10.00kN/m2,组合值系数0.90恒荷载分项系数:水池自重1.20,其它1.27活荷载分项系数:地下水压1.27,其它1.27活载调整系数:其它1.00活荷载准永久值系数:顶板0.40,地面0.40,地下水1.00,温湿度1.00考虑温湿度作用:池内外温差10.0度,弯矩折减系数0.65,砼线膨胀系数1.00(10-5/°C)1.4钢筋砼信息混凝土:等级C30,重度25.00kN/m3,泊松比0.20纵筋保护层厚度(mm):池壁(内35,外35),底板(上40,下40)钢筋级别:HRB400,裂缝宽度限值:0.20mm,配筋调整系数:1.00按裂缝控制配筋计算构造配筋采用混凝土规范GB50010-20102计算内容(1)地基承载力验算(2)抗浮验算(3)荷载计算(4)内力(考虑温度作用)计算(5)配筋计算(6)裂缝验算(7)混凝土工程量计算3计算过程及结果单位说明:弯矩:kN.m/m钢筋面积:mm2裂缝宽度:mm计算说明：双向板计算按查表恒荷载:水池结构自重,土的竖向及侧向压力,内部盛水压力.活荷载:顶板活荷载,地面活荷载,地下水压力,温湿度变化作用.裂缝宽度计算按长期效应的准永久组合.3.1地基承载力验算3.1.1基底压力计算(1)水池自重Gc计算池壁自重G2=397.80kN底板自重G3=292.40kN水池结构自重Gc=G2+G3=690.20kN(2)池内水重Gw计算池内水重Gw=162.80kN(3)覆土重量计算池顶覆土重量Gt1=0kN池顶地下水重量Gs1=0kN底板外挑覆土重量Gt2=283.18kN基底以上的覆盖土总重量Gt=Gt1+Gt2=283.18kN基底以上的地下水总重量Gs=Gs1+Gs2=0.00kN(4)活荷载作用Gh地面活荷载作用力Gh2=68.40kN活荷载作用力总和Gh=Gh2=68.40kN(5)基底压力Pk基底面积:A=(L+2×t2)×(B+2×t2)=8.600×3.400=29.24m2基底压强:Pk=(Gc+Gw+Gt+Gs+Gh)/A=(690.20+162.80+283.18+0.00+68.40)/29.240=41.20kN/m23.1.2修正地基承载力(1)计算基础底面以上土的加权平均重度rmrm=18.00kN/m3(2)计算基础底面以下土的重度r地下水位于底板下1m以下，不考虑地下水作用，r=18.00kN/m3(3)根据《地基规范》的要求，修正地基承载力:fa=fak+ηbγ(b-3)+ηdγm(d-0.5)=90.00+0.00×18.00×(3.400-3)+1.00×18.00×(2.700-0.5)=129.60kPa3.1.3结论:Pk=41.20<fa=129.60kPa,地基承载力满足要求。3.2抗浮验算由于地下水位低于池底标高,不需要进行本项验算3.3荷载计算3.3.1池壁荷载计算:(1)池外荷载:主动土压力系数Ka=0.33侧向土压力荷载组合(kN/m2):部位(标高)土压力标准值水压力标准值活载标准值基本组合准永久组合池壁顶端(0.300)0.000.000.000.000.00地面(0.000)0.000.003.334.231.33底板顶面(-2.300)13.800.003.3321.7615.13(2)池内底部水压力:标准值=10.00kN/m2,基本组合设计值=12.70kN/m23.3.2底板荷载计算(池内无水，池外填土):水池结构自重标准值Gc=690.20kN基础底面以上土重标准值Gt=283.18kN基础底面以上水重标准值Gs=0.00kN基础底面以上活载标准值Gh=68.40kN水池底板以上全部竖向压力基本组合:Qb=(690.20×1.20+283.18×1.27+0.00×1.27+68.40×1.27×1.00)/29.240=43.60kN/m2水池底板以上全部竖向压力准永久组合:Qbe=(690.20+283.18+0.00×1.00+1.50×22.400×0.40+10.00×6.840×0.40)/29.240=34.68kN/m2板底均布净反力基本组合:Q=43.60-0.400×25.00×1.20=31.60kN/m2板底均布净反力准永久组合:Qe=34.68-0.400×25.00=24.68kN/m23.3.3底板荷载计算(池内有水，池外无土):水池底板以上全部竖向压力基本组合:Qb=[690.20×1.20+(7.400×2.200×1.000)×10.00×1.27]/29.240=35.40kN/m2板底均布净反力基本组合:Q=35.40-(0.400×25.00×1.20+1.000×10.00×1.27)=10.70kN/m2水池底板以上全部竖向压力准永久组合:Qbe=[690.20+(7.400×2.200×1.000)×10.00]/29.240=29.17kN/m2板底均布净反力准永久组合:Qe=29.17-(0.400×25.00+1.000×10.00)=9.17kN/m23.4内力,配筋及裂缝计算弯矩正负号规则:池壁:内侧受拉为正,外侧受拉为负底板:上侧受拉为正,下侧受拉为负荷载组合方式:1.池外土压力作用(池内无水，池外填土)2.池内水压力作用(池内有水，池外无土)3.池壁温湿度作用(池内外温差=池内温度-池外温度)(1)L侧池壁内力:计算跨度:Lx=7.700m,Ly=2.600m,三边固定,顶边自由池壁类型:普通池壁,按双向板计算基本组合作用弯矩表(kN.m/m)部位池外土压力池内水压力温湿度作用基本组合内侧-水平跨中1.82--1.82水平边缘-4.75-4.75竖直跨中0.36--0.36竖直上边缘-0.00-0.00竖直下边缘-10.77-10.77外侧-水平跨中--0.92-19.39-20.32水平边缘-9.36--17.80-27.17竖直跨中--0.46-7.39-7.85竖直上边缘0.00-0.00-0.00竖直下边缘-21.36--11.36-32.71准永久组合作用弯矩表(kN.m/m)部位池外土压力池内水压力温湿度作用准永久组合内侧-水平跨中1.10--1.10水平边缘-3.74-3.74竖直跨中0.55--0.55竖直上边缘-0.00-0.00竖直下边缘-8.48-8.48外侧-水平跨中--0.73-16.97-17.70水平边缘-5.66--15.58-21.23竖直跨中--0.36-6.47-6.83竖直上边缘0.00-0.00-0.00竖直下边缘-12.84--9.93-22.77(2)B侧池壁内力:计算跨度:Lx=2.500m,Ly=2.600m,三边固定,顶边自由池壁类型:普通池壁,按双向板计算基本组合作用弯矩表(kN.m/m)部位池外土压力池内水压力温湿度作用基本组合内侧-水平跨中2.08--2.08水平边缘-2.44-2.44竖直跨中1.32--1.32竖直上边缘-0.00-0.00竖直下边缘-2.83-2.83外侧-水平跨中--1.09-18.45-19.54水平边缘-4.63--21.68-26.31竖直跨中--0.73-17.26-18.00竖直上边缘0.00-0.00-0.00竖直下边缘-5.11--20.92-26.03准永久组合作用弯矩表(kN.m/m)部位池外土压力池内水压力温湿度作用准永久组合内侧-水平跨中1.30--1.30水平边缘-1.92-1.92竖直跨中0.88--0.88竖直上边缘-0.00-0.00竖直下边缘-2.23-2.23外侧-水平跨中--0.86-16.14-17.00水平边缘-2.91--18.97-21.88竖直跨中--0.58-15.10-15.68竖直上边缘0.00-0.00-0.00竖直下边缘-3.38--18.30-21.68(3)底板内力:计算跨度:Lx=7.700m,Ly=2.500m,四边简支+池壁传递弯矩按单向板计算.1.池外填土,池内无水时,荷载组合作用弯矩表(kN.m/m)基本组合作用弯矩表部位简支基底反力池壁传递弯矩弯矩叠加上侧-L向跨中0.00--B向跨中24.68--下侧-L向边缘0.00-26.03-26.03B向边缘0.00-32.71-32.71L向跨中--6.53-6.53B向跨中--32.71-8.03准永久组合作用弯矩表部位简支基底反力池壁传递弯矩弯矩叠加上侧-L向跨中0.00--B向跨中19.28--下侧-L向边缘0.00-21.68-21.68B向边缘0.00-22.77-22.77L向跨中--4.54-4.54B向跨中--22.77-3.492.池内有水,池外无土时,荷载组合作用弯矩表(kN.m/m)基本组合作用弯矩表部位简支基底反力池壁传递弯矩弯矩叠加上侧-L向跨中0.002.152.15B向跨中8.3610.7719.13L向边缘0.002.832.83B向边缘0.0010.7710.77准永久组合作用弯矩表部位简支基底反力池壁传递弯矩弯矩叠加上侧-L向跨中0.001.691.69B向跨中7.178.4815.65L向边缘0.002.232.23B向边缘0.008.488.48(4)配筋及裂缝:配筋计算方法:按单筋受弯构件计算板受拉钢筋.裂缝计算根据《水池结构规程》附录A公式计算.按基本组合弯矩计算配筋,按准永久组合弯矩计算裂缝,结果如下:①L侧池壁配筋及裂缝表(弯矩:kN.m/m,面积:mm2/m,裂缝:mm)部位弯矩计算面积实配钢筋实配面积裂缝宽度内侧-水平跨中1.82600E14@2506160.01水平边缘4.75600E14@2506160.03竖直跨中0.36600E14@2506160.00竖直上边缘0.00600E14@2506160.00竖直下边缘10.77600E14@2506160.07外侧-水平跨中-20.32600E14@2506160.14水平边缘-27.17600E14@2506160.16竖直跨中-7.85600E14@2506160.05竖直上边缘-0.00600E14@2506160.00竖直下边缘-32.71600E14@2506160.18②B侧池壁配筋及裂缝表(弯矩:kN.m/m,面积:mm2/m,裂缝:mm)部位弯矩计算面积实配钢筋实配面积裂缝宽度内侧-水平跨中2.08600E14@2506160.01水平边缘2.44600E14@2506160.01竖直跨中1.32600E14@2506160.01竖直上边缘0.00600E14@2506160.00竖直下边缘2.83600E14@2506160.02外侧-水平跨中-19.54600E14@2506160.13水平边缘-26.31600E14@2506160.17竖直跨中-18.00600E14@2506160.12竖直上边缘-0.00600E14@2506160.00竖直下边缘-26.03600E14@2506160.17③底板配筋及裂缝表(弯矩:kN.m/m,面积:mm2/m,裂缝:mm)部位弯矩计算面积实配钢筋实配面积裂缝宽度上侧-L向跨中2.15800E14@1908100.01B向跨中19.13800E14@1908100.07L向边缘2.83800E14@1908100.01B向边缘10.77800E14@1908100.04下侧-L向跨中-6.53800E14@1908100.02B向跨中-8.03800E14@1908100.02L向边缘-26.03800E14@1908100.10B向边缘-32.71800E14@1908100.10裂缝验算均满足.三、泵池顶板计算四、上部框架计算///////////////////////////////////////////////////////////////////////////|建筑结构的总信息||SATWE中文版||///////////////////////////////////////////////////////////////////////////总信息..............................................结构材料信息:钢砼结构混凝土容重(kN/m3):Gc=25.00钢材容重(kN/m3):Gs=78.00水平力的夹角(Degree)ARF=0.00地下室层数:MBASE=0竖向荷载计算信息:按模拟施工1加荷计算风荷载计算信息:计算X,Y两个方向的风荷载地震力计算信息:计算X,Y两个方向的地震力“规定水平力”计算方法:楼层剪力差方法(规范方法)结构类别:框架结构裙房层数:MANNEX=0转换层所在层号：MCHANGE=0嵌固端所在层号：MQIANGU=1墙元细分最大控制长度(m)DMAX=1.00弹性板与梁变形是否协调是墙元网格:侧向出口结点是否对全楼强制采用刚性楼板假定否地下室是否强制采用刚性楼板假定:否墙梁跨中节点作为刚性楼板的从节点是计算墙倾覆力矩时只考虑腹板和有效翼缘否采用的楼层刚度算法层间剪力比层间位移算法结构所在地区全国风荷载信息..........................................修正后的基本风压(kN/m2):WO=0.45风荷载作用下舒适度验算风压(kN/m2):WOC=0.45地面粗糙程度:B类结构X向基本周期（秒）:Tx=0.25结构Y向基本周期（秒）:Ty=0.25是否考虑顺风向风振:是风荷载作用下结构的阻尼比(%):WDAMP=5.00风荷载作用下舒适度验算阻尼比(%):WDAMPC=2.00是否计算横风向风振:否是否计算扭转风振:否承载力设计时风荷载效应放大系数:WENL=1.00体形变化分段数:MPART=1各段最高层号:NSTi=1各段体形系数:USi=1.30地震信息............................................振型组合方法(CQC耦联;SRSS非耦联)CQC计算振型数:NMODE=3地震烈度:NAF=7.00场地类别:KD=II设计地震分组:二组特征周期TG=0.40地震影响系数最大值Rmax1=0.08用于12层以下规则砼框架结构薄弱层验算的地震影响系数最大值Rmax2=0.50框架的抗震等级:NF=3剪力墙的抗震等级:NW=3钢框架的抗震等级:NS=3抗震构造措施的抗震等级:NGZDJ=提高一级重力荷载代表值的活载组合值系数:RMC=0.50周期折减系数:TC=1.00结构的阻尼比(%):DAMP=5.00中震(或大震)设计:MID=不考虑是否考虑偶然偏心:否是否考虑双向地震扭转效应:否按主振型确定地震内力符号:否斜交抗侧力构件方向的附加地震数=0活荷载信息..........................................考虑活荷不利布置的层数从第1到1层柱、墙活荷载是否折减不折算传到基础的活荷载是否折减折算考虑结构使用年限的活荷载调整系数1.00------------柱，墙，基础活荷载折减系数-------------计算截面以上的层数---------------折减系数11.002---30.854---50.706---80.659---200.60>200.55调整信息........................................梁刚度放大系数是否按2010规范取值：是托墙梁刚度增大系数：BK_TQL=1.00梁端弯矩调幅系数：BT=0.85梁活荷载内力增大系数：BM=1.00连梁刚度折减系数：BLZ=0.60梁扭矩折减系数：TB=0.40全楼地震力放大系数：RSF=1.000.2Vo调整分段数：VSEG=00.2Vo调整上限：KQ_L=2.00框支柱调整上限：KZZ_L=5.00顶塔楼内力放大起算层号：NTL=0顶塔楼内力放大：RTL=1.00框支剪力墙结构底部加强区剪力墙抗震等级自动提高一级:是实配钢筋超配系数CPCOEF91=1.15是否按抗震规范5.2.5调整楼层地震力IAUTO525=1弱轴方向的动位移比例因子XI1=0.00强轴方向的动位移比例因子XI2=0.00是否调整与框支柱相连的梁内力IREGU_KZZB=0薄弱层判断方式：按高规和抗规从严判断强制指定的薄弱层个数NWEAK=0薄弱层地震内力放大系数WEAKCOEF=1.25强制指定的加强层个数NSTREN=0配筋信息........................................梁箍筋强度(N/mm2):JB=360柱箍筋强度(N/mm2):JC=360墙水平分布筋强度(N/mm2):FYH=210墙竖向分布筋强度(N/mm2):FYW=300边缘构件箍筋强度(N/mm2):JWB=210梁箍筋最大间距(mm):SB=100.00柱箍筋最大间距(mm):SC=100.00墙水平分布筋最大间距(mm):SWH=150.00墙竖向分布筋配筋率(%):RWV=0.30结构底部单独指定墙竖向分布筋配筋率的层数:NSW=0结构底部NSW层的墙竖向分布配筋率:RWV1=0.60梁抗剪配筋采用交叉斜筋时箍筋与对角斜筋的配筋强度比:RGX=1.00设计信息........................................结构重要性系数:RWO=1.00柱计算长度计算原则:有侧移梁端在梁柱重叠部分简化:不作为刚域柱端在梁柱重叠部分简化:不作为刚域是否考虑P-Delt效应：否柱配筋计算原则:按单偏压计算按高规或高钢规进行构件设计:否钢构件截面净毛面积比:RN=0.85梁保护层厚度(mm):BCB=30.00柱保护层厚度(mm):ACA=30.00剪力墙构造边缘构件的设计执行高规7.2.16-4:是框架梁端配筋考虑受压钢筋:是结构中的框架部分轴压比限值按纯框架结构的规定采用:否当边缘构件轴压比小于抗规6.4.5条规定的限值时一律设置构造边缘构件:是是否按混凝土规范B.0.4考虑柱二阶效应:否荷载组合信息........................................恒载分项系数:CDEAD=1.20活载分项系数:CLIVE=1.40风荷载分项系数:CWIND=1.40水平地震力分项系数:CEA_H=1.30竖向地震力分项系数:CEA_V=0.50温度荷载分项系数:CTEMP=1.40吊车荷载分项系数:CCRAN=1.40特殊风荷载分项系数:CSPW=1.40活荷载的组合值系数:CD_L=0.70风荷载的组合值系数:CD_W=0.60重力荷载代表值效应的活荷组合值系数:CEA_L=0.50重力荷载代表值效应的吊车荷载组合值系数:CEA_C=0.50吊车荷载组合值系数:CD_C=0.70温度作用的组合值系数:仅考虑恒载、活载参与组合:CD_TDL=0.60考虑风荷载参与组合:CD_TW=0.00考虑地震作用参与组合:CD_TE=0.00砼构件温度效应折减系数:CC_T=0.30剪力墙底部加强区的层和塔信息.......................层号塔号11用户指定薄弱层的层和塔信息.........................层号塔号用户指定加强层的层和塔信息.........................层号塔号约束边缘构件与过渡层的层和塔信息...................层号塔号类别11约束边缘构件层**********************************************************各层的质量、质心坐标信息**********************************************************层号塔号质心X质心Y质心Z恒载质量活载质量附加质量质量比(m)(m)(t)(t)111.6873.7503.90049.31.60.01.00活载产生的总质量(t):1.568恒载产生的总质量(t):49.282附加总质量(t):0.000结构的总质量(t):50.850恒载产生的总质量包括结构自重和外加恒载结构的总质量包括恒载产生的质量和活载产生的质量和附加质量活载产生的总质量和结构的总质量是活载折减后的结果(1t=1000kg)**********************************************************各层构件数量、构件材料和层高**********************************************************层号(标准层号)塔号梁元数柱元数墙元数层高累计高度(混凝土/主筋)(混凝土/主筋)(混凝土/主筋)(m)(m)1(1)17(30/360)4(30/360)0(30/360)3.9003.900**********************************************************风荷载信息**********************************************************层号塔号风荷载X剪力X倾覆弯矩X风荷载Y剪力Y倾覆弯矩Y1127.6427.6107.813.5213.552.7===========================================================================各楼层等效尺寸(单位:m,m**2)===========================================================================层号塔号面积形心X形心Y等效宽B等效高H最大宽BMAX最小宽BMIN1126.251.753.753.507.507.503.50===========================================================================各楼层的单位面积质量分布(单位:kg/m**2)===========================================================================层号塔号单位面积质量g[i]质量比max(g[i]/g[i-1],g[i]/g[i+1])111937.141.00===========================================================================计算信息===========================================================================开始时间:7:54:50可用内存:710.00MB第一步:数据预处理第二步:计算每层刚度中心、自由度、质量等信息第三步:地震作用分析第四步:风及竖向荷载分析第五步:计算杆件内力结束日期:2013.12.29时间:7:54:55总用时:0:0:5===========================================================================各层刚心、偏心率、相邻层侧移刚度比等计算信息FloorNo:层号TowerNo:塔号Xstif，Ystif:刚心的X，Y坐标值Alf:层刚性主轴的方向Xmass，Ymass:质心的X，Y坐标值Gmass:总质量Eex，Eey:X，Y方向的偏心率Ratx，Raty:X，Y方向本层塔侧移刚度与下一层相应塔侧移刚度的比值(剪切刚度)Ratx1，Raty1:X，Y方向本层塔侧移刚度与上一层相应塔侧移刚度70%的比值或上三层平均侧移刚度80%的比值中之较小者RJX1，RJY1，RJZ1:结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度(剪切刚度)RJX3，RJY3，RJZ3:结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度(地震剪力与地震层间位移的比)===========================================================================FloorNo.1TowerNo.1Xstif=1.7500(m)Ystif=3.7500(m)Alf=45.0000(Degree)Xmass=1.6870(m)Ymass=3.7500(m)Gmass(活荷折减)=52.4177(50.8500)(t)Eex=0.0148Eey=0.0000Ratx=1.0000Raty=1.0000Ratx1=1.0000Raty1=1.0000薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJX1=3.6923E+05(kN/m)RJY1=3.6923E+05(kN/m)RJZ1=0.0000E+00(kN/m)RJX3=6.6926E+04(kN/m)RJY3=7.9489E+04(kN/m)RJZ3=0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------X方向最小刚度比:1.0000(第1层第1塔)Y方向最小刚度比:1.0000(第1层第1塔)============================================================================结构整体抗倾覆验算结果============================================================================抗倾覆力矩Mr倾覆力矩Mov比值Mr/Mov零应力区(%)X风荷载939.571.913.070.00Y风荷载1930.435.154.920.00X地震928.0105.88.770.00Y地震1906.9105.618.060.00============================================================================结构舒适性验算结果(仅当满足规范适用条件时结果有效)============================================================================按高钢规计算X向顺风向顶点最大加速度(m/s2)=0.228按高钢规计算X向横风向顶点最大加速度(m/s2)=0.087按荷载规范计算X向顺风向顶点最大加速度(m/s2)=0.165按荷载规范计算X向横风向顶点最大加速度(m/s2)=0.115按高钢规计算Y向顺风向顶点最大加速度(m/s2)