钢平台课程设计及工程经济学课程设计

[键入公司名称]钢平台课程设计计算书土木工程学院计算书设计概况南京市某机械加工厂房车间内的钢操作平台设计标高4.000m结构安全等级为：二级设计使用年限为：50年整体平面布置柱网尺寸3L1*3L2L1=6mL2=4.5m总尺寸18m*13.5m主梁延纵向布置，跨度为6m，每跨内布置两根次梁，次梁间距2m板的短边方向跨度为2m，单块板尺寸为2.0m*4.5m平面布置如下图：连接方案：主梁与柱采用10.9级高强螺栓铰接，定位螺栓采用C级4.6级次梁与主梁的上翼缘平齐，采用10.9高强螺栓连接平台板与梁采用间断角焊缝柱脚节点采用铰接钢材均为Q235B柱间支撑设计在轴线1与B处分别布置纵、横向支撑，采用双角钢，如图。无水平荷载，按构造要求选择角钢型号，最大计算长度7.21m，允许长细比200，要求i>7211/200=36.1mm，取2˾63x6铺板设计1）布置设计：在铺板短跨方向布置5道加劲肋，间距为l1=750mm平板厚度不小于l1/150~l1/120=5~6.25mm，取为6mm120mmt=8mm120mmt=8mm180mm6mm˾25*16*42）计算简化加劲肋T型截面面积：A=2040mm2截面形心高：y=32.65mm截面惯性矩：I=3.17*106mm4长跨方向：铺板长跨4.5m方向不带肋，单块4.5m*2m的平铺板两边支承在间距750mm的板肋上，另两边支承在次梁上。由于4500/750=6>3，故可按照6跨连续单向板来计算。计算铺板荷载。短跨方向：铺板短跨方向带肋，是跨度为l0的T型截面简支梁。计算加劲肋荷载。3）铺板荷载6mm厚的钢板自重即为平板永久荷载标准值gk=0.46kN/m2可变荷载标准值qk=3kN/m2荷载基本组合值p=1.2*0.46+1.4*3=4.752kN/m2荷载标准值pk=3.46kN/m24）加劲肋荷载负荷宽度750mm，简化为线荷载计算永久荷载标准值：板传来的0.46kN/m2*0.75m=0.345kN/m加劲肋自重7.85*9.8*0.00096kN/m=0.074kN/m肋板角钢（2˾25*16*4）2*1.162*9.8*10-3kN/m=0.0228kN/m总计gk=0.442kN/m可变荷载标准值qk=3*0.75=2.25基本组合值p=1.2*0.442+1.4*2.25=3.68kN/m荷载标准值pk=2.692kN/m铺板的等效永久荷载（平板、加劲肋、角钢）标准值为g=0.57kN/m25）内力计算短跨方向：加劲肋跨中截面弯矩基本组合值：M=Pl02/8=3.68*4/8=1.84kN*m长跨方向：6跨连续梁按5跨查《建筑结构设计》附表B.1.4得最大弯矩系数0.0779。取计算宽度为1m，最大弯矩基本组合值（在边跨跨中）为：M=0.0779*4.752*1*0.752=0.208kN*m6）正截面强度与挠度验算加劲肋：强度：ơ=My/I=1.84*106*(126-32.65)/(3.17*106)=54.18N/mm2<f=215N/mm2满足要求挠度：Δ=0.01302pkl04/(EI)=0.86mm<l0/250满足要求平铺板：强度：ơ=M/W=0.208*106/(1000*62/6)N/mm2=34.67N/mm2<f=215N/mm2满足要求挠度：查《建筑结构设计》附表B.1.4得最大挠度系数0.006442Δ=0.006442pkl04/(EI)=1.902mm<l0/150满足要求次梁设计次梁与主梁铰接，可以按简支梁计算.负荷宽度为2m，按线均布荷载算，长度为4.5m1）荷载计算铺板传来永久荷载标准值gk=0.57*2kN/m=1.14kN/m可变荷载标准值qk=3*2kN/m=6kN/m基本组合值p=1.2*1.14+1.4*6=9.768kN/m标准组合值pk=7.14kN/m2）截面初选次梁截面选取轧制工字梁，假定钢铺板无刚性楼板作用，跨中无侧向支撑，上翼缘受均布荷载，自由长度为4.5m。假定钢号22~40，查《工程结构设计原理》p523表2-2，φb=0.83>0.6,修正为：φb’=1.07-0.282/φb=0.73截面最大弯矩估算值：Mmax=Pl02/8=9.768*4.5^2/8=24.73kN*m需要的截面抵抗矩：W=1.02Mmax/(φb’*f)=160.72*10^3mm3查《工程结构设计原理》附表1-3选取I18热轧普通工字钢h=180mm,b=94mm,tw=6.5mm,t=10.7mm,WX=185.4cm3,IX=1699cm4,SX=106.5cm3自重为236.5N/m3）内力计算考虑自重后：次梁均布荷载基本组合值改为P=9.768+1.2*0.2365kN/m=10.052kN/m次梁均布荷载标准组合值改为Pk=7.376kN/m最大弯矩基本组合值Mmax=10.052*(4.5)^2/8=25.444kN*m最大弯矩标准组合值Mmax，k=7.376*(4.5)^2/8=18.671kN*m最大剪力基本组合值Vmax=10.052*4.5/2=22.617kN4）截面验算由于是轧制型钢梁，局部稳定有保证，此处只需验算整体稳定与挠度整体稳定：弯曲正应力ơ=Mmax/（γxWX）=150.77N/mm2<f=215N/mm2最大剪应力τ=VmaxSx/Ixtw=21.81N/mm2<f=125N/mm2挠度验算：Δ=0.1042Mmax，kl02/(EIx)=11.26mm<l0/250=18mm满足整体稳定（次梁支座处设置支承加劲肋）主梁设计1）荷载计算主梁受次梁传来的集中荷载，负荷宽度为4.5m次梁传来的集中荷载标准组合值FK=7.14kN/m*4.5m=32.13kN次梁传来的集中荷载基本组合值F=9.768kN/m*4.5m=43.956kN2）截面初选主梁选用焊接工字钢选取截面高度：WX=MMAX/（γxf）=389*103mm3经济高度hs=7WX1/3-30=481mm查《工程结构设计原理》P144表5-4得hmin=1/15*l0=400mm故取腹板高度hw=500mm选取腹板厚度：采用估算公式tw=hw0.5/11=500.5/11cm=0.643cm=6.43mm此处取tw=8mm确定翼缘板尺寸：估算Af=WX/hw-1/6twhw=111mm2，其值过小，不起决定作用翼缘宽度b=100mm~166mm，取b=160mm考虑翼缘板的局部稳定：t>b/(26*(235/fy)1/2)=160/(26*(235/235)1/2)=6.2mm,取值为t=8mm（经验值）这样Af=1280mm23）截面几何特征主梁截面面积：A=6560mm2主梁截面惯性矩：IX=248.5*10^6mm4IY=5.48*10^6mm4截面抵抗矩：WX=IX/(h/2)=0.963*10^6mm3中和轴以上的面积矩：S=575.12*10^3mm3翼缘对截面中和轴的面积矩：S1=325.12*10^3mm34）内力计算加劲肋构造系数1.2，永久荷载分项系数为1.2自重标准值：gk=1.2*A*7850*9.8*10-3kN/m=0.6056kN/m自重设计值：g=1.2gk=0.7267kN/m截面最大弯矩基本组合值Mmax=Fl0/3+g*l02/8=91.2KN*m（跨中截面）截面最大剪力基本组合值Vmax=46.136kN（支座截面）5）截面验算1、强度验算抗弯：ơ=Mmax/γxWx=90.2N/mm2<f=215N/mm2满足要求抗剪：τ=VmaxS/IXtw=13.34N/mm2<f=125N/mm2满足要求翼缘与腹板的连接强度：采用连续直角焊缝，所需焊脚尺寸为hf>VmaxS1/(1.4IXffw)=0.27mm按构造要求取hf=6mm2、整体稳定次梁作为主梁侧向支撑，主梁受压翼缘自由长度l1=2m,受压翼缘宽度bf=160mml1/bf=12.5<16因此可不计算主梁整体稳定性3、翼缘局部稳定受压翼缘自由外伸长度b’=76mm，厚度t=10mmb’/t=7.6<13(235/fy)=13,故满足要求4、腹板局部稳定与腹板加劲肋设计因h0/tw=500/8=62.5<80,且无局部压应力，按构造配置横向加劲肋。根据连接需要，在次梁位置腹板两侧对称布置横向加劲肋，间距a=2m：外伸宽度bs>500/30+40=56mm，取76mm厚度ts>60/15mm=4mm取为8mmƠcrl：λb=(2h0/tw)/153=0.817<0,85故Ơcrl=f=215N/mm2τcrl：a/h0=4>1,得λs=0.6546<0.8故τcrl=fv=125N/mm2局部稳定分区段验算：区段I的平均弯矩M1=45.41KN*m平均剪力V1=45.41KN则ơ=45.68N/mm2τ=11.35N/mm2ơc=0（ơ/Ơcrl）2+（τ/τcrl）2=0.053<1满足要求区段II的平均弯矩M1=91KN*m平均剪力V1=0.364KN则ơ=91.54N/mm2τ=0.09N/mm2ơc=0（ơ/Ơcrl）2+（τ/τcrl）2=0.181<1满足要求5、挠度验算简支梁在对称集中荷载和均布荷载作用下的挠度系数分别为1/28和5/384Δ=1/28(FKl03/EI)+5/384(gkl04/EI)=5.042mm<l0/400=15mm满足要求钢柱设计1）荷载计算柱与梁铰接，钢柱只承受主梁传来的竖向轴力荷载，按中间柱计算。N=3*32.13+0.6056*6=100.3KN2）截面选择钢柱高度约为4000-6--516mm=3478mm,取为3480mm即l0=l=3.48m初选热轧H型钢HW200X200几何参数：HXB:200X200mmt1=8mmt2=12mm截面面积A=64.28cm2,ix=8.61cm,iy=4.99cmλx=38.3,λy=66.1,属于b类截面3）整体稳定验算查《工程结构设计原理》附表2-4-2得受压稳定系数φ=0.768N/（φ*A）=20.32N/mm2<f=215N/mm2满足要求4）局部稳定验算热轧规范型钢，可不予考虑节点设计eq\o\ac(○,1)次梁与主梁的连接节点次梁与主梁平接，连接采用10.9级M16高强螺栓。计算尚应考虑偏心附加弯矩1）支承加劲肋稳定计算一侧加劲肋bs=76mm厚度ts=8mm，按轴心受压杆件验算腹板平面外稳定。验算时考虑与加劲肋相邻的15tw范围内的腹板参与工作。加劲肋总有效截面几何特性：A=2400mm2I=2.74x106mm4i=(I/A)1/2=33.8mmλ=l0/i=500/38.9=14.8查《工程结构设计原理》附表2-4-2得受压稳定系数φ=0.979加劲肋承受两侧次梁梁端剪力N=2V=87.9KNơ=N/ΦA=37.41N/mm2<f=215N/mm2满足要求2）连接螺栓计算连接一侧每个高强螺栓剪力：NV=V/n=21.78/2=10.89KN由于偏心力矩ME=Ve=21.78*90KN*mm=1960KN*mm作用，单个高强螺栓最大受力为：NM=MEymax/yi^2=1960*20/(2*202)=49kN在垂直剪力与偏心弯矩共同作用下单个高强螺栓受力为：NS=NV单个10.9级M16摩擦型高强螺栓的承载力为(双剪)：NVb=0.9nfμP=0.9*0.45*2*100kN=162KN满足要求3）加劲肋与主梁的连接角焊缝计算V=21.78KNe=76+10+40=126mmMe=2744.3Kn*m采用hf=6mm,焊缝计算长度仅考虑与主梁的连接部分：lw=500-20*2=460mm则τv=V/(2x0.7xhfxlw)=5.64N/mm2ơm=ME/WW=9.26N/mm2(τv2+(ơm/βf)2)1/2=9.46N/mm2<ffw=160N/mm2.满足要求4）次梁腹板净截面验算τ=V/(twhwn)=32.7N/mm2<125N/mm2满足要求5）连接板厚度对于双板连接板，其厚度不宜小于梁腹板厚度0.7倍即4.55mm且不应小于螺栓间距/12即为40/12=3.3mm不宜小于6mm故取值t=6mmeq\o\ac(○,2)主梁与柱的连接节点1）节点构造设计主梁梁端通过突缘式支座支承于柱顶板。左右两梁端间C4.6级M16普通螺栓连接并在其间设10mm填充板；梁下翼缘板与柱顶板间用C4.6级M16普通螺栓固定；顶板与H型钢柱之间采用脚焊缝连接，不设置加劲肋。顶板厚取值t=20mm，平面尺寸取值BXL=200X200mm。2）支座支承加劲肋计算1、加劲肋稳定计算突缘支承加劲肋截面160X14mm，考虑15tw=120mm的腹板参与工作，按轴压杆件验算腹板平面外稳定。加劲肋截面几何特性如下：A=3200mm2;I=4.77X106mm4;i=(I/A)1/2=38.6mm;λ=l0/i=12.95截面类型属于b类截面，查《工程结构设计原理》附表2-4-2得受压稳定系数φ=0.984支承加劲肋受主梁端剪力与部分次梁梁端剪力N=46.136+21.978KN=68.114KNơ=N/（φ*A）=21.63N/mm2<f=215N/mm2满足要求2、顶板承压计算支座加劲肋端部刨平顶紧，Ace=160*14=2240mm2,端面正应力为：ơce=N/Ace=30.41N/mm2<fce=325N/mm2满足要求3、加劲肋与主梁连接焊缝计算V=68.114KN;偏心力矩ME=2.77X106KN*m采用hf=6mm,焊缝计算长度lw=480mm，WW=350000mm2;可得：τV=V/(2x0.7xhfxlw)=16.89N/mm2ơM=ME/WW=7.91N/mm2(τV2+(ơm/βf)2)1/2=18.1N/mm2<ffw=160N/mm2.满足要求3)柱与顶板的连接柱与顶板采用双面角焊缝连接，不设置加劲肋。焊脚尺寸取hf=8mm>1.5*√20=6.7mm翼缘焊接长度100mm，腹板焊接长度为100mm双面对称布置焊缝焊接截面总计算长度为lw=2*（100-20）+100-20=240mmN=43.956+46.136*2KN=136.23KNτ=N/(2x0.7xhfxlw)=50.7N/mm2<ffw=160N/mm2.满足要求eq\o\ac(○,3)柱脚节点设计柱脚与地面之间布置一块底板，尺寸与连接方法同顶板eq\o\ac(○,2)-3）柱与顶板的连接。九、楼梯设计采用折梁楼梯，平台板中部支撑在主梁上，另一端支承在地面上。每个踏步210mm,共需4000/210=19步，踏步宽度取155mm，则斜梁的水平投影长度为19x155=2945mm，斜梁倾角α=arctan（4000/2945）=53.64。。楼梯宽度取800mm平台宽度取1055mm,其中有1000mm的部分布置在主梁另一端，不参与计算。1）踏步板设计1、构造：踏步板下设30x6加劲肋，之间焊缝hf取6mm双面角焊缝。如图所示。踏步板两端与斜梁焊接，按简支构件、跨中作用1KN集中荷载计算2、挠度计算仅考虑加劲肋的截面惯性矩I=54000mm4挠度：Δ=Fl3/48EI=0.96mm<l/250=3.2mm满足要求3、连接计算踏步板与斜梁[16a之间采用单面角焊缝连接，承受剪力为500N，所需焊缝高度hf=V/(0.7f1wlw)=0.03mm,故按构造要求取值hf=6mm2）梯段梁设计由于踏步板故整体稳定不必计算。需验算：承载力极限状态下的强度计算、连接计算与正常使用下的挠度计算。1、计算简化近似取水平段部分荷载值与倾斜段相同倾斜部分沿梁轴线的永久荷载标准值为：梯段梁自重：0.34KN/m踏步板重：0.26KN/m小计gk’=0.60KN/m折算为按水平分布的gk=1.02KN/m可变荷载标准值：qk=0.8*3.5=2.8KN/m荷载基本组合值：p=5.14KN/m沿垂直于梁轴线方向的标准组合值为：pk=1.62KN/m简图如下2、强度计算跨内最大弯矩基本组合值近似出现在跨中：MMAX=5.783KN*mơ=Mmax/γxWx=25.4N/mm2<f=215N/mm2满足要求3、挠度计算近似按直斜梁计算，伸出段对挠度有利，不参与计算。计算总长度l=3000/cos53.64+55=5115mmΔ=5/384(pkl4/EI)=4.05mm<l/250=20.5mm满足要求4、梯段梁连接计算梯段梁与平台主梁梯段梁与平台主梁通过角钢连接，连接角钢选用˾80x6，如图3.14所示。梯段梁梁端剪力VMAX=0.5P*l/2=3.86KN，所需焊缝高度hf=V/(0.7f1wlw)=0.43mm,故按构造要求取值hf=6mm梯段梁与地面埋件采用C级M16普通螺栓连接单个螺栓承载力NVb=28KN>VMAX=3.86KN满足要求河北工业大学工程经济学课程设计姓名：***学号：*****指导老师：日期：******目录本课程设计目的¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨2设计任务书¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨2项目概况¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨2项目财务数据测算¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨3国民经济评价资料¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨4有关参数¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨6成绩评定¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨6项目国民经济评价分析¨¨¨¨¨¨¨¨¨6国民经济评价分析¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨7附表¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨7一、本课程设计目的通过对一个具体建设项目经济评价全过程的计算与分析，熟悉项目经济评价的程序，掌握评价报表编制和评价指标计算的原理和方法，以及经济评价方法的运用，达到能运用本课程理论来解决实际工程项目经济评价问题的目的。二、设计要求根据所给出投资项目的基础资料，编制必要的经济评价报表，计算和分析各种评价指标，给出项目经济评价结论。要求计算和分析的财务评价指标有：静态评价指标：投资回收期、投资利润率、投资利税率、资本金利润率、借款偿还期、资产负债率、流动比率、速动比率。动态评价指标：财务净现值FNPV，财务内部收益率FIRR。不确定性分析：盈亏平衡分析。敏感性分析，分别就固定资产投资、经营成本和销售收入变化±10%、±20%对投资回收期和净现值进行单因素敏感分析（全部投资，税后）。要求计算和分析国民经济评价指标有：全部投资的经济内部收益率ＥＩＲＲ、经济净现值ＥＮＰＶ。国内投资经济内部收益率、经济净现值、经济外汇净现值、经济节汇（或换汇）成本。国民经济评价只进行敏感性分析（不确定因素和财务评价相同）。要求完成设计任务后，交课程设计成果报告。依封面、目录、设计任务书、项目概况、项目财务数据测算、项目财务评价及评价结论、项目国民经济评价数据调整、国民经济评价及评价结论、经济评价报表（以附录形式表示，先基础报表，后辅助报表）的顺序装订成册。设计报告的封面上应注明班级、姓名，指导老师，完成日期等。设计报告要整洁、清楚，报表数据要完整，不可用省略号。提交打印文件及电子文档。本设计要求学生在规定的时间内独立完成。同学之间可以互相讨论，但不能抄袭。报表中数据取整数，评价指标及中间计算保留两位小数。三、项目概况本项目为一新建化工厂，拟生产目前国内外市场较为紧俏的X产品。这种产品目前国内市场供不应求，每年需要一定量的进口，项目投产后可以以产顶进。本项目的主要技术和设备拟从国外引进，厂址位于城市近郊，占用一般农田350亩，交通运输方便，原材料及水、电等供应可靠。项目主要设施包括生产车间、与工艺生产相适应的辅助生产设施，公用工程以及有关的生产管理与生活福利等设施。本项目经济评价是在完成了市场、规模、工艺技术、物料供应、厂址选择、环境保护、工厂组织、劳动定员以及项目实施规划等诸方面的研究论证和多方案比较后，确定了最佳方案的基础上进行的。四、项目财务预测数据生产规模及实施进度本项目生产规模为年产2.9万吨X产品，项目拟三年建成，第四年投产，当年生产负荷达到设计能力的70%，第五年达到90%，第六年达到100%，生产期按15年计算。投资及其来源固定资产投资固定资产投资采用概算指标估算法，估计额为53786万元（含3454万美元），其中：①工程费用43782万元（含外币2899万美元）：建筑工程费3466万元，设备购置费28864万元（含2029万美元），安装工程费11452万元（含870万美元）。②其他费用3818万元（含土地费用—购买土地使用权612万元，外币241万美元）。③预备费用6186万元（含314万美元），其中，基本预备费4760万元，涨价预备费1426万元。外币与人民币的汇率为1美元=7.0元人民币。固定资产投资方向调节税本项目按0%的税率交纳固定资产投资方向调节税。流动资金投资流动资金投资分项详细估算法估算：①周转天数分别为：应收帐款30天；现金15天；应付帐款30天（一年按360天计算）。②存货正常年份估算额为6930万元，投产期按生产负荷大小计算。项目自有资金（资本金）为22000万元（其中2400万元用于流动资金，并于投产第一年投入），其余为借款。外汇通过中国银行向国外贷款，年利率6%；人民币固定资产投资部分向中国建设银行贷款，年利率6.6%；流动资金不足部分向中国工商银行贷款，年利率5.64%。建设投资各年投入比率为第一年20%；第二年为55%；第三年25%（含外汇及自有资金）。产品售价及销售税金Ｘ产品每吨出厂价按26800元计算（含税价）。产品交纳增值税，税率为17%；城乡维护建设税按增值税的7%计提；教育费附加按增值税额的3%计提。产品成本及费用原材料：生产X产品需A、B、C、D、E、F六种原料，生产每吨X产品消耗定额分别为1.027吨、0.59吨、0.79吨、0.14吨、0.011吨、0.87吨；每吨原料单价分别为5350元、1680元、240元、2520元、1470元、164元。燃料及动力：主要包括水、电和煤，生产每吨X产品消耗定额分别为174吨、2755度、1.83吨；单价分别为2.10元、0.54元、400元。工资及福利费用：全厂定员820人，人均月工资按1000元计，福利费按工资总额的14%计取，其中生产人员500人，车间管理人员50人。无形资产和递延资产费用固定资产投资中的“其他费用”，除土地费用进入固定资产原值外，其余均作为无形及递延资产（其中无形资产为2476万元，递延资产为730万元）。固定资产折旧按平均年限法，预计净残值率为5%。无形资产按10年平均摊销，递延资产按5年摊销。修理费修理费用按折旧额的50%计提。其他费用其他费用按工资及福利费用的2.5倍，加上每年70万元的土地使用税计算。利息项目投资中外汇借款按8年等额还本，计算利息。国内固定资产投资借款按最大偿还能力计算还本付息（冒泡法）。全部借款在投产后开始偿还，建设期不还借款。长期借款支用当年按半息计算，流动资金借款按全年计息，生产期间借款利息计入财务费用。利润分配项目所得税按利润总额的33%计取，不计特种基金。从还本资金有余额的年份起，每年按可供分配利润的10%提取盈余公积金，按可供分配利润的50%向投资者分配利润。还本资金来源偿还借款本金的资金来源为折旧费、摊销费和未分配利润。五、国民经济评价资料本项目国民经济评价在财务评价基础上进行，所需数据由财务评价数据调整求得。（一）效益和费用范围的调整1．转移支付：（1）引进设备、材料缴纳的关税及增值税，（2）土地使用税，（3）销售税金及附加，（4）所得税，（5）国内借款还本付息。2．间接效益和间接费用：本项目具有间接效益，但由于计量困难，只作定性描述。本项目无明显的间接费用。（二）效益和费用数值的调整本项目财务评价中外汇与人民币的换算汇率为1美元=7.0人民币，基本反映了外汇的真实价值，故国民经济评价中仍取该汇率为影子汇率，即影子汇率也为1美元=7.0人民币。1．投资的调整。①建筑工程费用按影子价格换算系数1.1调整。②设备购置费的调整：引进设备费用中剔除关税及增值税（其中关税按12%计算），用6%的贸易费用率及影子汇率重新计算贸易费用，引进设备国内运输费用所占比重较小不再进行调整；国内配套设备影子价格换算系数为1，运输费用所占比重较小不再进行调整。③安装工程费用中进口材料费用的调整方法同上述引进设备费用的调整方法，国产材料及费用不进行调整。④其他费用的调整。其他费用中仅对土地费用予以调整，采用土地机会成本(以现值表示)及新增资源消耗之和作为土地影子费用计入项目投资的方式，具体调整如下：本项目占用的土地为一般农田350亩，若无本项目占用，则将继续按现状用于农业生产。经测算，该土地用于农业生产的年最大净收入为980元／亩(据项目开工前第3年数据)，并预计可按6%的年平均增长率增长。依此可计算得该土地的机会成本。本项目因占用土地的新增资源消耗经测算和土地机会成本相当。由此项目占用土地的影子费用就可得到了。⑤基本预备费按上述调整后费用重新计算；由于上述费用均已采用影子价格计算，故将涨价预备费扣除。⑥建设期利息不再计入项目投资。⑦流动资金按调整后的估算基础重新估算。2．销售收入的调整。本项目产品按替代进口确定其影子价格，由于不能确定具体用户，按近几年该种产品进口的到岸价格，并考虑其变化趋势确定。经分析确定的该种产品到岸价为2300美元／吨，由此调整得到销售收入。3．经营费用的调整。①外购原料A为非外贸货物，其费用占经营成本比重大，按分解成本法确定其影子价格。由于原料A可通过发挥现有企业生产能力满足供应，故按其可变成本进行分解。原料A的单位可变财务成本构成如表1所示。按分解成本法调整后的耗用金额也列示于同一表中。说明如下：项目单位耗用量财务成本(元)分解成本(元)原料a原料b原料c其他燃料、动力水电煤可变成本合计吨吨吨吨度吨1.2830.1900.2101576652.20353131956142原料a为非外贸货物，在国内属较紧缺产品，经测算其影子价格换算系数为1.2；原料b为外贸货物，其到岸价为470美元／吨，贸易费用率为6％；原料c占比重较小，不予调整；生产厂所在地区电力的影子价格为0.55元／度；生产厂所在城市煤的影子价格为420元／吨；水和其他项目不予调整；以上各项单价中包含的运输费用因难以单列也未作调整；由以上各步得原料A的影子价