焊接工程学(第五章)

第五章耐热钢和不锈钢的焊接耐十热十钢十和十不十第一节锈十钢十的十特十性十第一节耐热钢和不锈钢的特性在高温下具有一定的强度、抗氧化性和抗蚀性，常用于加热炉、锅炉、汽轮机和内燃机等耐热钢不锈钢在大气或一定介质中有较好的常温力学性能和耐蚀性能与低合金钢相比，耐热钢和不锈钢中的合金元素尤其是Cr的含量较高（1%-30%），焊接较困难，易出现焊接裂纹第一节耐热钢和不锈钢的特性一、耐热钢的分类及特性按照耐热钢的特性热稳定钢：高温状态下化学成分稳定性好热强钢：高温状态下具有足够的强度按照合金元素含量低合金耐热钢：WMe＜5%中合金耐热钢：WMe=5%-12%高合金耐热钢：WMe＞13%第一节耐热钢和不锈钢的特性按正火后的组织P耐热钢M耐热钢F耐热钢A耐热钢第一节耐热钢和不锈钢的特性耐热钢应具有良好的高温化学稳定性和高温力学性能高温化学稳定性高温时能在材料表面形成一层坚固的保护膜以防止氧化措施：加入抗氧化的合金元素如Cr、Al、Si等。Cr是耐热钢中主要的抗氧化性元素，当含Cr量达到28%时，耐热钢可在1100℃的温度下使用高温力学性能由于高温下原子的扩散能力增强，晶界强度降低，使材料在远低于屈服强度时产生塑性变形，导致断裂。故耐热钢在高温下应具有足够的强度第一节耐热钢和不锈钢的特性耐热钢焊接接头的要求高温时的强度应与母材相当1234焊缝的物理性能如热膨胀系数、导热率等应与母材基本相同，否则易出现应力导致接头开裂高温和载荷作用下，接头不应出现性能与组织变化焊接接头应具有与母材基本相同的抗高温氧化性能，即焊缝金属的成分应与母材基本一致第一节耐热钢和不锈钢的特性

二、不锈钢的分类及特性按室温下的基体组织分M不锈钢F不锈钢A不锈钢F-A不锈钢高Cr钢高Cr-Ni钢和Cr-Mn-N钢第一节耐热钢和不锈钢的特性不锈钢中合金元素的作用扩大γ区缩小γ区扩大δ区奥氏体形成元素，如Ni、C、Mn等铁素体形成元素，如Cr、Mo、Si、Nb

耐热钢中合金元素对γ区和δ区的影响可分别折合成镍当量Nieq和铬当量Creq，其对不锈钢基体组织的影响可用舍夫勒图表示图1舍夫勒图F—铁素体；M—马氏体；A—奥氏体第一节耐热钢和不锈钢的特性第一节耐热钢和不锈钢的特性若能使钢获得单相组织，也可提高耐蚀性主要加入的合金元素是Cr，可形成Fe-Cr固溶体，使电极电位显著提高。钢中Cr含量达到11.7%时，电极电位可由-0.56V增至0.2V不锈钢被腐蚀时主要是电化学腐蚀，故应通过加入合金元素以提高电极电位的方法来提高不锈钢的耐蚀性能第一节耐热钢和不锈钢的特性不锈钢腐蚀形式表面腐蚀晶间腐蚀点腐蚀缝隙腐蚀应力腐蚀危害最大沿晶界发生有选择性的腐蚀晶间腐蚀时，晶粒间的结合力消失，强度大大下降甚至趋于零，但在材料外形上无变化，不易觉察，容易导致设备发生突然破坏第一节耐热钢和不锈钢的特性奥氏体不锈钢由于使用前经过了固溶处理，钢中的碳原子处于不稳定的过饱和状态，当钢加热至500—800℃时，碳将向晶界扩散，并与晶界附近的Cr形成Cr23C6，造成晶界贫Cr。当晶界附近含Cr量降至钝化的极限含量时，在腐蚀介质的作用下，就会出现晶间腐蚀图2奥氏体不锈钢焊接接头在HNO3中浸泡后出现的晶间腐蚀（白色相为Cr23C6）第一节耐热钢和不锈钢的特性第一节耐热钢和不锈钢的特性铁素体不锈钢经过了800℃左右的保温退火处理，此时Cr23C6充分析出。当将铁素体不锈钢加热到950℃以上时，Cr23C6将发生分解，碳将会固溶。若此时冷却速度较快，固溶在铁素体中的过饱和碳将优先在晶界析出，造成晶界贫Cr，此时再次加热到500-850℃时，晶界中多余的碳将向晶内扩散，使Cr23C6均匀分布，晶界的贫Cr消失，从而消除了晶界腐蚀倾向。第一节耐热钢和不锈钢的特性1同类组织状态的钢，物理性能基本相同；若合金元素含量越大，热导率将越小，膨胀系数和电阻率将越大2不锈钢和耐热钢的物理性能与低碳钢相差较大。铁素体钢和马氏体钢的线膨胀系数与低碳钢接近，而热导率仅为碳钢的一半3奥氏体钢的线膨胀系数比低碳钢大一半，而热导率只有碳钢的三分之一珠十光

十体十耐热钢十的焊接十

第二节第二节珠光体耐热钢的焊接珠光体耐热钢珠光体耐热钢供货状态一般为正火+回火，常用于石油化工及动力设备等600℃以下的工作环境，其热强性和抗氧化性好，并有一定的抗硫和耐氢腐蚀的能力以Cr、Mo为主要合金元素的低、中合金钢钢中的Cr含量一般为0.5-5%，Mo含量一般为0.5-1%，且随着使用温度的升高，常还需加入V、W、Nb、B等强化元素，但合金元素总量一般小于5%。当合金含量较高时，钢中常会出现贝氏体组织，称为贝氏体钢Cr-Mo-V多元钢第二节珠光体耐热钢的焊接一、珠光体耐热钢的分类按含碳量分低碳珠光体耐热钢中碳珠光体耐热钢焊接最多按合金元素分Mo钢Cr-Mo钢一、珠光体耐热钢的分类

1、Mo钢含Mo量为0.5%，使用温度小于450℃。超过450℃时，Fe3C→3Fe+C，出现石墨化，降低钢的强度2、Cr-Mo钢在Mo钢中加入一定量的Cr，Cr溶入Fe3C后可形成热稳定性极强的碳化物，阻止石墨化，可将钢的使用温度提高到550℃。12CrMo为常见牌号的Cr-Mo钢3、Cr-Mo-V多元钢为进一步提高钢的热强性和高温组织稳定性，在钢中加入V、Ti、B等元素可时效强化和晶界强化，形成Cr-Mo-V多元钢。12CrMoV、12Cr2MoWVTiB最为常见

珠光体耐热钢中含有较多的可显著提高钢的淬硬性的合金元素Cr、Mo，当焊后冷却速度较快时，易形成对冷裂纹十分敏感的马氏体和上贝氏体。含Cr量越高，冷却速度越快，焊接接头的硬度就越高，越易产生冷裂纹二、珠光体耐热钢的焊接性

二、珠光体耐热钢的焊接性珠光体耐热钢在焊接过程中易出现冷裂纹、再热裂纹和回火脆性1、冷裂纹图312Cr2MoWVTiB钢氩弧焊后焊接接头过热区出现的粗大马氏体组织二、珠光体耐热钢的焊接性

珠光体耐热钢中含有强碳化物形成元素如V、Nb、Ti、Cr、Mo等，在消除应力处理或长时间高温使用时，在晶粒粗大部位易出现再热裂纹图4珠光体耐热钢过热粗大晶粒区出现的再热裂纹2、再热裂纹二、珠光体耐热钢的焊接性

图5再热裂纹与热处理温度之间的关系

500-700℃是再热裂纹形成的敏感温度区且易出现在残余应力较高的部位，如焊接接头、未焊透等处当这些部位在温度升高过程中，将释放残余应力，蠕变变形增大，就会出现裂纹二、珠光体耐热钢的焊接性

防止再热裂纹的措施4、热处理时，尽量避免在敏感温度区间长时间停留1、严格控制母材与焊材的合金成分，尽量降低V、Nb、Ti等合金元素的含量2、尽量选用高温塑性优于母材的焊接材料，焊后应用砂轮将焊缝打磨圆滑，以降低接头的残余应力与应力集中3、尽量采用小热输入的焊接方法，以缩小焊接过热区，细化晶粒二、珠光体耐热钢的焊接性

3、回火脆性Cr-Mo耐热钢在350-500℃温度区间长期使用时会发生剧烈脆变钢中的杂质元素如P、Sn在晶界偏析，削弱了晶间结合力产生原因焊接材料中的杂质控制困难，故焊缝金属回火脆性的敏感性大于母材必须控制焊缝金属中的P、Si等杂质含量，使P的含量小于0.015%二、珠光体耐热钢的焊接性

三、珠光体耐热钢的焊接工艺

三、珠光体耐热钢的焊接工艺珠光体耐热钢焊接时要防止裂纹产生焊接接头应具有良好的高温性能1、焊接方法

a、埋弧焊b、焊条电弧焊c、钨极氩弧焊优点焊接效率高，尤其适用于大厚度珠光体耐热钢的焊接缺点操作受限制，不能在空间任何位置进行焊接。焊接小直径管和薄件时，效率低

a、埋弧焊三、珠光体耐热钢的焊接工艺

三、珠光体耐热钢的焊接工艺

b、焊条电弧焊优点可全位置焊接，机动灵活；常采用低氢型碱性药皮焊条缺点满足低氢的焊接条件比较困难，使焊接工艺复杂化三、珠光体耐热钢的焊接工艺

c、钨极氩弧焊优点焊缝中含氢量低，可获得纯度较高的焊缝金属，常采用低硅焊丝进行焊接缺点焊接效率低，对厚壁管道焊接时常用于打底，填充层则用其它方法焊接三、珠光体耐热钢的焊接工艺

2、焊接材料的选择选择珠光体耐热钢的焊接材料时，应注意使焊缝金属的合金成分、强度性能与母材要基本相当。若成分相差较大，合金元素的扩散将使接头处的高温性能不稳定；若焊缝的强度选得太高，会使焊缝的塑性较差，易出现裂纹。故焊缝处的含碳量应小于0.12%为防止焊接冷裂纹的产生，珠光体耐热钢在焊接前应进行预热，以降低冷却速度三、珠光体耐热钢的焊接工艺

3、预热局部预热时，应保证预热宽度大于焊件壁厚的4倍，150mm以上珠光体耐热钢的预热温度范围一般为80—150℃三、珠光体耐热钢的焊接工艺

4、焊后热处理目的——消除残余应力，改善和稳定组织，提高接头的综合力学性能珠光体耐热钢在焊接后一般应进行高温回火处理，回火时应尽量避免在回火脆性及应力裂纹敏感温度内进行，在危险区内加热速度要快对于某些合金含量较少的珠光体耐热钢，若其具有足够的塑韧性，在焊接后也可以不进行热处理铁十素十体十马氏体十钢的焊接十

第三节第三节铁素体和马氏体钢的焊接按含Cr量的多少，铁素体钢分为三类：Cr13型、Cr17型、Cr25-28型一、铁素体钢的焊接耐蚀性好，既可耐硝酸和氨水等的腐蚀用作不锈钢，又可作为抗高温氧化钢铁素体钢含Cr量为12-30%的高合金钢室温组织为铁素体除Cr外，铁素体钢还可根据需要加入少量Si、Al、Ti等合金元素铁素体钢的铸态组织晶粒粗大，一般应通过热轧或锻造等压力加工使晶粒细化。为消除压力加工产生的应力并获得均匀的组织，压力加工后应进行900℃以下的淬火或退火处理Si、Al用于提高抗氧化性

Ti的作用是防止晶间腐蚀铁素体钢在900℃以上的温度加热时晶粒易长大，含Cr量越高，长大倾向越严重第三节铁素体和马氏体钢的焊接475℃脆性：主要出现在含Cr量超过15%的铁素体钢中或出现在较多铁素体相的钢中。在475℃附近长时间加热并缓冷，就可导致在常温或负温时出现脆化现象铁素体钢焊接时的主要问题焊缝金属的晶粒长大严重，易形成粗大的铁素体组织，这种晶粒粗化不能通过热处理解决，导致接头韧性低于母材；多层焊时，焊道的重复加热易导致θ′相的析出和475℃脆性铁素体钢焊接时宜采用焊条电弧焊、钨极氩弧焊等低热输入量的焊接方法第三节铁素体和马氏体钢的焊接

选择合适的焊接材料：若选用与母材相近的铁素体铬钢作填充材料，必须向焊缝中加少量变质剂(如Nb)以细化焊缝组织，否则，焊缝金属的铁素体组织粗大，韧性差；若选用奥氏体钢作焊接材料，焊缝塑性好，有利于改善接头性能，但在某些腐蚀介质中，耐蚀性可能低于同质接头

预热：铁素体钢焊接前应进行150-230℃的预热处理，以提高材料的韧性。Cr的含量越高，预热温度越高铁素体钢焊接时应采取以下工艺措施第三节铁素体和马氏体钢的焊接

正确的焊接操作：由于铁素体钢的过热敏感性大，焊接时应尽量减少接头在高温时的停留时间，最好采用小热量输入的钨极氩弧焊快速焊接。当前一道焊缝冷却到预热温度后，再焊下一道焊缝

焊后热处理：铁素体钢焊接后应进行750-800℃的退火处理，使Cr均匀化，恢复耐蚀性，并改善接头塑性。退火后应快冷，以防止出现θ′相和475℃脆性第三节铁素体和马氏体钢的焊接

马氏体钢是在铁素体钢的基础上，适当增加C含量，减少Cr含量，以扩大奥氏体区域，快速冷却后，室温下奥氏体转变成马氏体组织的钢二、马氏体钢的焊接马氏体钢具有较好的力学性能，其强度高、硬度高、耐磨性好、耐蚀性好，既可用于不锈钢，又可作为热强钢第三节铁素体和马氏体钢的焊接马氏体钢的分类普通Cr13型马氏体钢1Cr13、2Cr13、3Cr13、4Cr13等。该类钢的高温组织稳定性差，但有一定的耐腐蚀能力，一般作为不锈钢热强马氏体钢以马氏体钢为基的耐热钢。Cr9系和Cr12系马氏体热强钢最为常见，如9Cr-1MoVNbN和12Cr-1MoWV。马氏体耐热钢的热强性好于珠光体耐热钢第三节铁素体和马氏体钢的焊接

马氏体钢的导热性差，焊接时易过热，容易形成粗大的马氏体组织。含碳量越高，焊缝组织中硬而脆的马氏体的硬度越大，故易产生冷裂纹，其焊接性很差图612Cr-1MoWV钢的淬硬脆化冷裂纹第三节铁素体和马氏体钢的焊接

焊接方法——由于马氏体钢具有比低合金珠光体钢更高的淬硬倾向和冷裂纹敏感性，故必须严格保证其低氢焊接条件：使用低氢型碱性药皮焊条和焊剂，最好采用无氢源的钨极氩弧焊和熔化极氩弧焊

预热——为防止冷裂纹的产生，马氏体钢在焊接前必须预热。其预热温度一般为150-400℃，应根据钢的含碳量、焊件厚度、填充材料等由抗裂性实验确定马氏体钢的焊接工艺第三节铁素体和马氏体钢的焊接

焊接材料——采用同质焊接材料时，根据母材中Cr含量的不同，需对焊缝金属中的含碳量进行控制。当WCr＜9%时，Wc=0.06-0.10%，碳量过低会降低高温力学性能；当WCr=12%时，Wc＞0.17%，以防止焊缝中出现铁素体，降低韧性图7不同含碳量对12Cr-1MoWV钢焊缝显微组织的影响左：Wc＜0.15%；右：Wc=0.19%第三节铁素体和马氏体钢的焊接采用异质（奥氏体钢）焊接材料时，由于奥氏体焊缝金属具有良好的塑性，有利于缓解接头的残余应力，还可溶解大量的氢，故可降低冷裂纹的产生

奥氏体钢与马氏体钢的膨胀系数相差较大，当接头高温使用时，焊缝两侧易出现较高应力，使接头失效，故最好采用同质焊材第三节铁素体和马氏体钢的焊接

焊后热处理——马氏体钢一般在调质状态下焊接，焊后应作高温回火处理，以改善接头组织，降低硬度，提高韧性和高温性能图89Cr-1MoVNbN钢焊接接头的硬度曲线第三节铁素体和马氏体钢的焊接奥氏体十钢十的十焊接十第四节第四节奥氏体钢的焊接

奥氏体钢是在铁基合金中加入了Ni、Cr、Mn、N等元素进行合金化，使马氏体的转变温度降至室温以下，空冷后得到室温组织为奥氏体的钢

奥氏体钢广泛应用于耐热、耐蚀的环境条件第四节奥氏体钢的焊接一、奥氏体钢的特性奥氏体不锈钢是应用最广的不锈钢，具有优良的耐蚀性，亦称耐酸钢，钢中含高Cr、高Ni、低C或超低C18-8钢（18%Cr+9%Ni）是应用最广的铬镍奥氏体不锈钢继续增加Cr、Ni含量使钢的耐蚀性能继续提高消除晶间腐蚀提高钢的耐酸性及抗点蚀能力加入Mo、Cu等合金元素加入Ti、Nb等合金元素一、奥氏体钢的特性

奥氏体耐热钢的基体组织为γ-Fe，由于γ-Fe晶型原子间的结合力大，Fe及其它元素的扩散系数小，再结晶温度高（α-Fe为450-600℃，γ-Fe可达800℃），故奥氏体耐热钢的热强性优于以α-Fe为基的珠光体耐热钢和马氏体耐热钢奥氏体钢除了用于耐腐蚀的不锈钢外，还可用于高温下承受一定载荷的热强钢在奥氏体不锈钢中适当提高碳的含量，可进一步稳定γ相区，并时效析出碳化物强化相，提高其高温强度

奥氏体耐热钢可分为三类

固溶强化型（含Mo、W）

碳化物沉淀强化型（含V、B）

金属间化合物沉淀强化型（含Ti、Al）一、奥氏体钢的特性奥氏体耐热钢常用于燃气轮机叶片、转盘、发动机气阀、高温炉管等奥氏体钢的缺点是室温强度低，导热性差，切削加工困难

奥氏体钢的热处理方法有固溶处理和稳定化处理

一、奥氏体钢的特性

固溶处理是把钢加热到1050-1150℃的单相奥氏体区，得到成分均匀的单相奥氏体组织，然后快冷，将高温过饱和固溶体组织状态保持到室温固溶处理后，钢的强度、硬度很低，但耐蚀性很好。将固溶处理后的奥氏体钢再次加热到400-800℃时，容易在晶界析出Cr23C6，使钢对晶间腐蚀敏感，这一温度范围内的加热称为敏化处理。用固溶处理可消除敏化现象对晶界易腐蚀的钢，常需进行稳定化处理。其稳定化处理的加热温度高于Cr23C6的溶解温度，但低于TiC、NbC的溶解温度，一般为850-900℃，保温2-4小时稳定化处理为防止在晶界出现易腐蚀的Cr23C6，常在奥氏体钢中加入稳定剂Ti、Nb，使之分别与C形成稳定的TiC、NbC一、奥氏体钢的特性

二、奥氏体钢的焊接性

二、奥氏体钢的焊接性奥氏体钢的晶体结构为面心立方，室温下塑韧性好，焊接时冷裂纹倾向优于铁素体钢和马氏体钢，不易产生冷裂纹奥氏体钢焊接时，在焊缝及热影响区易产生热裂纹接头易产生Cr23C6沉淀析出，降低耐热性若接头中的铁素体含量较高，易出现475℃脆性或σ相脆化

σ相——一种硬而脆且无磁性的金属间化合物σ相的硬度可高达HRC68以上，不但降低塑性和韧性，而且还增加晶间腐蚀的倾向是一种成分不定但主要成分为Fe-Cr的间隙相，一般在500-900℃长时间加热时形成二、奥氏体钢的焊接性

1、焊接热裂纹

奥氏体钢中的合金元素Ni易和杂质元素P、S分别形成熔点为880℃和645℃的低熔点共晶，杂质元素B、Si也易产生偏析，故焊缝在凝固过程中易出现热裂纹图9奥氏体钢焊缝凝固裂纹二、奥氏体钢的焊接性

奥氏体钢焊缝易形成方向性很强的粗大柱状晶组织，易于杂质元素的偏析，也容易形成连续的晶间液膜，提高热裂纹敏感性奥氏体钢的热导率小，线膨胀系数大，在焊接时若加热不均匀，易形成较大的拉应力，导致热裂纹的产生。因此，奥氏体钢尤其是高Ni奥氏体钢的焊接热裂纹倾向要大大高于低碳钢二、奥氏体钢的焊接性

防止奥氏体钢焊接热裂纹的措施①严格控制P、S等有害杂质含量，尤其是Ni含量较高时②焊接时宜采用小热输入及小截面焊道，以尽量减少熔池的过热，防止形成粗大的柱状晶③调整焊缝的化学成分，使焊缝金属中出现双相组织。如：18-8钢焊缝组织中若有少量δ铁素体组织存在，可改善奥氏体焊缝柱状晶的方向性，细化晶粒，阻止杂质聚集，并溶解部分杂质P、S，降低界面能，从而大大改善抗裂性能二、奥氏体钢的焊接性

图1018-8奥氏体钢中δ相在奥氏体基体上的分布左：单相γ；右：γ+δ二、奥氏体钢的焊接性

2、接头耐蚀性

奥氏体不锈钢焊接后，晶间腐蚀和应力腐蚀开裂将使接头的耐蚀性明显下降

①晶间腐蚀：焊接后，在接头处易出现焊缝晶间腐蚀、HAZ敏化区（HeatAffectedZone，600-1000℃）晶间腐蚀和熔合区附近的刀状腐蚀二、奥氏体钢的焊接性

图11奥氏体不锈钢焊接接头可能发生晶间腐蚀的部位a-焊缝区b-HAZ敏化区c-熔合区二、奥氏体钢的焊接性

a、焊缝和HAZ敏化区的晶间腐蚀：若焊接状态下晶界处已有碳化物(Cr23C6)形成(如多层焊缝的重复加热时，就容易沿晶界析出Cr23C6，由于晶界的贫铬就易产生晶间腐蚀

若焊接状态下晶界无贫铬层，但对焊后接头进行加热处理时，当经过600-1000℃的HAZ敏化区时，也易导致Cr23C6沿晶界析出，从而由于晶界贫铬产生晶间腐蚀二、奥氏体钢的焊接性

12344防止焊缝和HAZ敏化区晶间腐蚀的措施选用含Ti、Nb等稳定剂的奥氏体焊接材料选用超低碳焊材（Wc≤0.03%)由于铁素体相富铬，Cr23C6优先在铁素体中形成，而不至于使奥氏体晶界贫铬，故可采用焊缝有少量铁素体组织的填充材料焊接时采用小热输入，快速冷却二、奥氏体钢的焊接性

b、刀状腐蚀：简称刀蚀，是焊接接头中特有的晶间腐蚀，只发生在含有Ti、Nb等稳定剂的奥氏体钢焊接接头中。腐蚀部位沿熔合线发展，处于HAZ的过热区，形状如刀削切口图121Cr18Ni9Ti钢焊条电弧焊焊接接头的刀状腐蚀左：母材右：焊缝二、奥氏体钢的焊接性

刀状腐蚀是由于高温过热和中温敏化使晶界Cr23C6沉淀析出造成贫铬引起

在含有稳定剂Ti、Nb的奥氏体钢中，钢中的大部分C将与之分别形成TiC、NbC，在高温时，他们均将熔入固溶体中。在冷却时，由于C的扩散能力较强，溶解的C能迅速向晶界迁移，并聚集在晶界附近形成过饱和状态，而Ti、Nb却因扩散能力弱而留在晶内。当对焊接接头在敏化温度区间再次加热时，过饱和的C将在晶界与Cr形成Cr23C6，而Ti、Nb由于扩散速度缓慢不能迁移到晶界与C结合，就失去了自身的稳定化作用，使晶界贫铬，在腐蚀介质的作用下就会产生晶间腐蚀二、奥氏体钢的焊接性

防止刀状腐蚀的措施

A、降低母材含碳量—超低碳奥氏体不锈钢焊接接头不会产生刀蚀

B、采用小热输入焊接方式，减少过热区在高温停留的时间

C、尽量避免与腐蚀介质接触的过热区再次受到敏化加热二、奥氏体钢的焊接性

②应力腐蚀开裂奥氏体不锈钢由于导热性差，膨胀系数大，屈服强度低，焊接时易变形。若变形受到限制，易在接头中残留较大的焊接拉伸应力，在特定腐蚀介质的共同作用下，就会出现破裂。应力腐蚀开裂是奥氏体不锈钢经常出现的腐蚀破坏形式应力腐蚀开裂主要发生在焊缝表面，裂纹平行且与焊道方向几乎垂直，从表面深入焊缝内部二、奥氏体钢的焊接性

图13应力腐蚀开裂的形貌左：焊缝表面右：焊缝内部二、奥氏体钢的焊接性

防止应力腐蚀开裂的措施

A、焊接后加热至850-900℃进行消除应力处理

B、采用表面抛光、喷丸和锤击等机械方法，使焊接表面产生压应力

C、结构设计时，尽量采用对接接头，避免十字交叉焊缝等，以减少应力的产生二、奥氏体钢的焊接性

3、焊接接头脆化

奥氏体钢由于含Cr