横六路设计计算书

1设计依据

1.1业方提供的《横六路西延伸段工程工程地质勘察报告（横六路

西延伸段K0+000〜K0+800、进厂道路K0+000〜K0+147.50直接详

勘）》（重庆中科勘测设计有限公司2020年12月）、《纵五路边坡岩

土工程勘察报告（直接详勘）》2020年9月重庆一零七工程勘察设计

院有限公司；

1.2建筑方与我院签订的设计合同；

1.3建筑方提供的相关区域的规划、红线、道路、建筑基础资料。

1.4设计采用的规范标准

1）《城市道路路基设计规范》CJJ194-2013；

2）《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2013）；

3）《铁路路基支挡结构设计规范》（TB10025-2019J127-2019）

4）《建筑边坡工程施工质量验收规范》（JGJ94-2008）；

5）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）；

6）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）（2015年版）；

7）《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）（2016年版）；

8）《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）；

9）《建筑地基处理技术规范》JGJ79-2012；

10）《砌体结构设计规范》（GB500003-2011）；

11）《岩土锚杆（索）技术规程》（CECS22：2005）o

2工程概况

2.1边坡概况

横六路起点K0+000-K0+078段左侧形成最大高度24填方边坡，全长

72m需采用支挡结构顺接横六路桥梁桥台。

2.2边坡安全等级为一级，临时边坡安全等级二级。

2.3本工程设计使用年限为：永久边坡支护50年，临时边坡2年。

2.6本工程抗震设防烈度为6度，设计基本地震加速度0.05go

3工程地质条件

3.1位置与交通

拟建道路位于创新经济走廊一带，有公路直达场地，交通方便。

3.2气象及水文

1、气象：建设场地属亚热带湿润气候，具冬暖春早、雨量充沛、夜雨

多、空气湿度大、云雾多、日照偏少等特点。气温的垂直分带明显，海拔

高程300m以下的沿江河谷区，年平均气温为18.0〜18.8C,海拔高程300m

以下的丘陵地区，年平均气温为16.8〜18.0℃之间。

2、气温:多年平均气温18.3C,月平均最高气温是8月为28.1C,月

平均最低气温在1月为5.7℃。极端最高气温43℃,出现日期：2006年8

月15日；极端最低气温-1.8C,出现日期：1955年1月11日。

3、湿度：年蒸发量1079.2mm；最大年蒸发量1347.3mm；年平均相

对湿度79%；年平均绝对湿度17.7hPa；多年平均相对湿度79%左右，绝

对湿度17.7hPa左右，最热月份相对湿度70%左右，最冷月份相对湿度81%

左右。

4、降水量：多年平均降水量1082.6mm左右，降雨多集中在5〜9月，

其降雨最高达746.1mm左右，日最大降雨量266.6mm（出现在2007年7月

17日），日降雨量大于25mm以上的大暴雨日数占全年降雨日数的62%左

右，小时最大降雨量可达62.1mm。

5、风：全年主导风向为北，频率13%左右，夏季主导风向为北西，

频率10%左右，年平均风速为1.3m/s左右，最大风速为26.1m/So

根据现场调查，场地主要地表水体为肖家河、石盘河，拟建横六路西

延伸段K0+414〜K0+428跨越肖家河，K0+678〜685跨越石盘河，两条河流

均自北向南流经场地，于场地南侧约700m交汇，最终于寸滩观音阁注入长

江。肖家河是长江左岸的一级支流，为典型的山区性河流，其流域径流主

要来源于降雨，其次为地下水，径流的年内变化与降雨一致。每年3月下

旬开始，随着降雨增加，径流也相应增大，4月为汛前过渡期，5〜9月流

域进入主汛期，径流量大增，但本流域常发生伏旱，伏旱期径流显著减少，

10月为汛后过渡期，降雨减少，径流也逐渐减少，11月至翌年2月很少降

雨，径流主要由地下水补给，1〜2月是径流的最枯时期。一般水位深约0.3〜

1m,水位标高175.2〜182m。2020年8月中下旬重庆遭遇长江洪峰过境，

2020年8月20日上午8时15分，根据长江委水文上游局监测，寸滩水文

站水位191.62m,超保证水位&12m,为115年来长江最高水位。场地两条

河沟紧邻寸滩且与长江相通，故确定本场地最高洪水位标高为191.62m,除

此外场地附近未见其他地表水体。

重庆寸滩站水位纪录

单

位水位时间

米--------196.251870.07.15

（圜光蚊褥水位）

--------193.451788.07

1905.07.11

20B0et}159IJ_/192.00

--------191.411981.07.16

、190.38

1945.09.03

--------186.792012.0724

--------185.062010.07.19

保破水位

--------183.211998.07.16

--------182.571954.08.14

鲁成水位

3.4地质构造与地震

场地地质构造上位于川东南弧形构造带南温泉背斜西翼（见图2.3）,

岩层呈单斜产出，优势产状：290。/45。°无断层通过，基岩构造裂隙较发

育，地质构造简单。岩层面结合很差，层面局部有泥质充填，属软弱结构

面。在场地西侧基岩出露处调查具有2组裂隙：

裂隙I：105°Z56°,粘土充填，张开2〜5mm,间距0.4~2.5m,延

伸2〜6m,裂面较平整，结合很差，属软弱结构面；

裂隙II：190°Z77°,粘土充填，张开3〜5mm,间距0.5〜2m,延伸

2〜5m,裂面较平整，结合很差，属软弱结构面。

根据实地地质调绘以及钻探揭露，岩体呈中〜厚层状结构，基岩内裂

隙较发育，岩体总体较完整，局部呈较破碎。

3.5地层岩性

经钻探揭露及工程地质测绘，建设场地范围内岩土层为第四系全新统

素填土（。广田）、第四系全新统残坡积粉质粘土（。4过+小）、下伏基岩依次为

侏罗系中统沙溪庙组(，2S)泥岩、砂岩。由新至老对各岩土层的工程特征

描述如下：

3.5.1全新统(Q4)

1、素填土(。严1).灰褐、杂色为主。由粉质粘土、泥岩碎块石组成。

呈次棱角状、块状，硬质物粒径一般20〜250mm,局部达600mm,含量约

10〜25%,无序堆填，填土结构松散，稍湿。堆填约5年。未被污染。分

布于整个场地，钻探揭露厚度0.20〜38.17m(ZK71)0

2、粉质粘土(Q+di)：褐黄色。呈可塑状。刀切面稍具光泽，无摇

震反应，干强度、韧性中等。分布于场地局部，位于素填土之下，基岩之

上,钻探揭露层厚2.10〜3.62m(ZK73)。

3.5.2侏罗系中统沙溪庙组(J2s)

1、泥岩(J2S-MS)：紫红色、棕红色。主要矿物成分为粘土矿物。泥

质结构，中厚层状构造，局部夹薄层状砂质条带或团块，含砂质较重；强

风化岩芯呈碎块状，质软；中等风化岩石较完整，岩芯多呈柱状、短柱状,

质较硬。分布在大部分场地，为建设场地主要岩层。

2、砂岩(J2s-Ss)：灰白色、浅灰色。矿物成分以石英为主，长

石次之并含少量云母及暗色矿物。中细粒结构，中厚层状构造，钙泥质胶

结。强风化岩芯多呈碎块状，质软；中等风化岩石较完整，岩芯多呈柱状,

质较硬。分布在大部分场地，为建设场地主要岩层。

3.5.3风化带特征及基岩面起伏情况

建设场地被第四系土体覆盖，基岩面与上覆土层为不整合接触，基岩

面埋深：0.20m(BK13)〜40.85(ZK71),基岩面总体与原始地形基本一

致，基岩面起伏较小，相邻钻孔间基岩面坡角为2〜56。，局部为陡坎。

3.6基岩面及风化带基本特征

1)基岩面特征：

拟建场地正在进行土石方平场施工，基岩面变化大，根据本次钻探揭

示，拟建(28)#楼、(29)#楼、(30)#楼及(31)#楼为原始冲沟沟心

附件，冲沟呈北东-南西走向，现已回填，下伏基岩面坡向沿冲沟呈“U”型

分布，基岩面坡角约10~30°；场地南东侧以原始斜坡地貌为主，覆盖层

厚度小，基岩面倾角约10〜30。，局部陡坡坡角约60。。

2)岩体风化特征：

根据钻探资料，场区基岩按风化程度可分为：(1)强风化层，岩心呈碎

块状、饼状，岩质极软，岩块轻敲易碎，风化裂隙发育，泥岩强风化层岩

质极软，脱水易崩解，粉砂岩夹泥质条纹，层理较发育。基岩强风化厚度

0.30〜5.50m；(2)中等风化层岩体较完整，岩心多呈柱状，泥岩、粉砂岩岩

质软，砂岩岩质较硬。

3.7水文地质条件

场地地下水富水性受地形地貌、岩性及裂隙发育程度控制。地下水受

大气降雨和肖家河等渗漏补给，大气降水丰沛，地下水补给条件良好。

般情况下，第四系松散层含孔隙水，砂岩含孔隙裂隙水（主要为裂隙水），

泥岩为相对隔水层。根据场地地下水的赋存条件、水理性质及水力特征沿

线地下水可划分为第四系松散层孔隙水和碎屑岩类孔隙裂隙水。

1、松散岩类孔隙水：松散岩类孔隙水主要赋存于素填土层中，属于临

时性上层滞水，无统一地下水位，其补给来源主要为大气降水，迳流途径

为由地表垂直下渗或产生层内侧向渗透，向中部地势较低处肖家河渗流、

排泄，径流途径短，主要通过大气蒸发排泄。该类水受季节、降雨影响较

大，雨季时丰富，旱季时贫乏。

2、基岩裂隙水：包括风化裂隙水和构造裂隙水，风化裂隙水分布

在浅表基岩强风化带中，为局部性上层滞水或小区域潜水，水量小，受季

节性影响大；构造裂隙水分布于基岩构造裂隙中，以层间裂隙水或脉状裂

隙水形式储存。通过钻孔水位观测和抽水试验，场地基岩裂隙水主要赋存

在肖家河岸边的砂岩层中，根据勘察期间实测地下水位与肖家河水位比较,

本层地下水水位与肖家河水位基本一致，并随肖家河水位的涨落而产生相

同方向的变化。本层地下水主要受肖家河水补给，同时也以肖家河水面为

排泄基准面，基岩构造裂隙为其水力联系通道。

综上所述，勘察期间地下水总体较贫乏，水文地质条件中等复杂。但

素填土位于粉质粘土层面上，原始地貌低洼处利于地下水赋存和汇集，该

类土壤孔隙水水量受降雨强度影响，雨季时局部地段地下水较富集，地下

水位将提高。场地地下水因施工开挖后将改变地下水的流通途径

3.8水'土的腐蚀性评价

场地岩土体主要为素填土、粉质粘土和砂泥岩，场地环境类型为II类。

根据附近场地工程经验及一期钻孔ZY275中采集的土样检测结果，按照

《岩土工程勘察规范》(GB50021-2001,2009版)判定，场地地下水对混凝

土结构及钢筋混凝土结构中的钢筋具有微腐蚀性。场区环境土对混凝土结

构、钢筋混凝土结构中的钢筋和钢结构有微腐蚀性。

3.9不良地质现象

经工程地质测绘及工程钻探查明，道路沿线及附近无断层；未见危岩

崩塌、滑坡、泥石流和地下胴室等不良地质作用，也未见古河道、沟浜、

墓穴、防空洞等他其对工程不利的埋藏物。道路区地貌单元较单一、地质

构造简单，水文地质条件中等复杂，土体厚度相对较大，道路沿线岩土体

整体稳定，且道路处于简易设防区，故场地适宜该项目建设.

表3.5-1岩土体物理力学指标取值

粉质强中等中等

项目素填土

粘土风化岩风化泥岩风化砂岩

19.523.25.324.90

天然20.0*

*2*0**

重度(kN/m3)

21.0

饱和21.5**///

23.5441.

c(kPa)3.00*/1584

岩土天然抗剪*7

强度13.1

0（。）28.00**/32.634.9

15.1

c(kPa)///

土的饱和抗剪1.00**

强度11.2

0（。）22.00**///

抗压强度标准天然///8.8325.83

值（MPa）饱和///5.5618.68

岩体抗拉强度(kPa

///235722

（结构面非主控）)

MP『(

土体压缩系数100-200kP/0.4*///

a)

土体压缩模量MPa/4.3*///

弹性模量MPa///13934144

变形模量MPa///11413507

泊松比///0.330.15

挡墙基底摩擦0.250.30.45

0.3*0.50*

系数*5*/*

临时边坡允许H三

时1:1,1:0.7

值不受外倾结构面5m时1:0.5

1:1.75005

控制1:1.50

地基承载力特

桥梁///32056780

征值（kPa）

地基承载力特3001500

道路/160*800*

征值（kPa）**

土体水平抗力(MN

10*（稍密）20*///

系数的比例系数/m4)

岩体水平抗力(MN

//35*70*330*

系数/m3)

桩的极限侧阻/2sik(160

22*55**//

力标准值kPa)

负摩阻力系数0.25*////

岩体破裂(°61.62.

角（不受外倾结)3065

构面控制时）

岩土与锚

380100

固体极限粘结kPa///

*0*

强度标准值

其他参数取值:

根据现场调查结构面发育情况，结合地区经验，岩层结合很差，层面内

摩擦角标准值0：上砂岩下泥岩界面取13。，其余层面取15°；岩层层面

粘聚力标准值c：上砂岩下泥岩界面取,25kPa,其余层面取40kPa；裂隙①

结合差，裂隙面内摩擦角标准值。取18°,粘聚力标准值。取50kPa；裂

隙②结合差，裂隙裂隙面内摩擦角标准值：。取18°,粘聚力标准值：k

取50kPao

土岩界面（粉质粘土）天然抗剪强度值：c取20kPa,0取13°；饱

和：c取13kPa,。取9°；土岩界面（填土材料为粉质粘土夹泥岩碎块石，

且压实系数不低于0.90）天然抗剪强度值：。取5kPa,。取25。；饱和：

c取3kPa,。取18°。现状填土的岩土界面天然抗剪强度值：c取3kPa,

。取20°；饱和：c取IkPa,。取18°o

4.边坡稳定性分析及评价

4.1边坡稳定性分析

本项目边坡为岩土质高切坡，主要边坡破坏模式为沿岩土界面的滑动，故

采用折线滑动法，按岩土界面滑动计算剩余下滑力

以t、2-2?>i-r剖面为典型剖面。

土岩界面（粉质粘土）天然抗翦强度值：c取20kPa,。取13°；饱和：c

取13kPa,。取9°；土岩界面（填土材料为粉质粘土夹泥岩碎块石，且压实系

数不低于0.90）天然抗剪强度值：c取5kPa,。取25°；饱和：c取3kPa,6

取18°。现状填土的岩土界面天然抗剪强度值：c取3kPa,。取20°；饱和：

c取IkPa,。取18°。

1-1剖面计算

1-1J剖面图计算简图

饱和工况

饱和重滑面内摩

计算条块面积条块重滑面内聚力传递剩余下滑

度倾角擦角稳定系数安全系数

工况号(m2)量(kN/m)长(m)(KN/m)系数力(kN/m)

(kN/m3)(0)(°)

E121.5056.201208.30016.6551180.6031.351094.42

1-1

E220.504489.5001.0000.8431.351127.10

剖面219.0018.518118

E320.50116.502388.2505.49718118#REF!1.351379.91

2-2'剖面图计算简图

内聚安

面

条

计饱水重滑

力全

块

角

算度面积滑面长倾内摩擦传递稳定剩余下滑力

(K系

工号(m2)(m)<角(°)系数系数(kN/m)

(kN/m3数

°)N/m

况)

)

E121.5059.6021.7411220.7761.35722.48

E221.50295.0022.926191181.0391.351376.71

2-2E321.50336.2019.798281180.8611.0291.353917.43

E421.50120.8010.1111180.9281.353204.65

E521.50144.7033.71122#REF!1.351758.00

从上表计算可知：边坡暴雨工况安全系数为0.724-1.029,最大剩余下滑力

1758,边坡处于不稳定状态，需采用支挡结构支挡防护。

K0+350〜K0+400段土体内部滑动计算简图

K0+350~400段土体内部滑动稳定性计算表

条

饱水重滑面内摩

计算工块面积条块重滑•面内聚力传递安全系剩余下滑

度倾角擦角稳定系数

况号(m2)量(kN/m)长(m)(KN/m)系数数力(kN/m)

(kN/m3)(°)(°)

E121.5044.50956.75013.8351220.9241.35410.39

饱和土E221.50123.502655.25015.8261220.8941.35970.76

1.206

体内部E321.50223.804811.70031.4141220.9051.35521.77

E421.5016.00344.0008.531220.9771.35348.97

边坡稳定系数1.206,该段边坡处于基本稳定状态，剩余下滑力

348.97kNo

K0+434〜K0+496段斜坡计算简图

K0+434〜K0+496段斜坡稳定性计算表

条

饱水重滑面内摩

计算工块面积条块重滑面内聚力传递安全系剩余下滑

度倾角擦角稳定系数

况号(m2)量(kN/m)长(m)(KN/m)系数数力(kN/m)

(kN/m3)(°)(0)

E121.5044.8963.20013.8351220.8611.35413.25

饱和E221.50175437711.00096.42201180.8721.0921.356157.63

E321.503317116.50035.7741220.9691.353133.77

K0+600-K0+675段计算简图

K0+600-K0+675段斜坡)隐定性计算表

条

计算工饱水重面积条块重滑面滑面内聚力内摩传递安全系剩余下滑

块稳定系数

况度(m2)量(kN/m)长(m)倾角(KN/m)擦角系数数力(kN/m)

号(kN/m3)(°)(°)

E121.5095.72057.55031.6451220.8831.351344.70

饱和E221.5047910298.50034.6321180.8920.6921.355683.15

E321.50298.76422.05014.4181220.8261.355264.63

可知：边坡暴雨工况安全系数为0.692-1.206,最大滑力5264.63kN,需

采用支挡结构支挡防护。

4.2临时边坡稳定性分析

(1)横六路起点K0+000~K0+078段

2-2'刊硒

饱和工况

饱水重滑面内摩

计算条块面积条块重量滑面内聚力传递剩余下滑

度倾角擦角稳定系数安全系数

工况号(m2)(kN/m)长(m)(KN/m)系数力(kN/m)

(kN/m3)(°)(°)

1-1E121.5075.401621.10019.1451220.5061.20893.32

1.572

施工E221.50113.402438.1002151220.9611.200.00

饱和工况

饱和重滑面内摩

计算条块面积条块重量滑面内聚力传递剩余下滑

度倾角擦角稳定系数安全系数

工况号(m2)(kN/m)长(m)(KN/m)系数力(kN/m)

(kN/m3)(°)(。)

2-2E121.5048.501042.75020.22451220.6191.20566.68

剖面1.314

E220.50150.003075.00026.9121220.8941.200.00

临时边坡稳定系数在1.314〜L572之间，稳定性满足要求。

5.支挡结构计算

依据规范

建筑行业：

[1]《建筑边坡工程技术规范》(GB50330-2013)

[2]《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)

[3]《建筑抗震设计规范》(GB50011-2010)

[4]《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010)

[5]《砌体结构设计规范》(GB50003-2011)

[6]《建筑基坑支护技术规程》(JGJ120-2012)

[7]《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011)

一、设计资料

1配置信息

主规范：《建筑边坡工程技术规范》(GB50330-2013)

荷载组合规范：《建筑边坡工程技术规范》(GB50330-2013)

混凝土设计规范：《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010)

砌体设计规范：《砌体结构设计规范》(GB50003-2011)

锚杆设计规范：《建筑边坡工程技术规范》(GB50330-2013)

1.1材料

受剪承载力抗震调整系数0.8500.8500.850

受压承载力抗震调整系数1.0001.0001.000

受弯承载力抗震调整系数0.7500.7500.750

局压承载力抗震调整系数1.0001.0001.000

截面合力容许偏心率0.3000.3000.300

地震截面合力容许偏心率0.3000.3000.300

1.2地震、水

地震荷载规范《建筑抗震设计规范》(GB50011-2010)

水重度(kN/n?'10.00

1.3土压力

朗肯土压力

放坡计算方法作图法

平坡上超载的转换方式按照450扩算角扩算到墙顶平面,再计

算

平坡上超载计算方法图解投影法

斜坡上超载的转换方式在放坡原位置进行计算

斜坡上超载计算方法弹性理论法

库伦土压力

第二破裂面上是否考虑否

粘聚力

多层土计算方法超载叠加法

相邻墙背计算方法超载叠加法

分布力计算方法数值求导法

1.4支挡

抗滑动稳定系数1.300

地震抗滑动稳定系数1.100

抗倾覆稳定系数1.600

地震抗倾覆稳定系数1.300

压力调整系数1.000

不利作用综合调整系数1.350

有利作用综合调整系数1.000

地震不利作用综合调整1.350

系数

地震有利作用综合调整1.000

系数

2基本信息

2.1计算简图

维3

2X0

2.2结构位置

2.2.1纵向

2.2.2横向

桩排距

面侧桩悬挑长度(m)1.000

背侧桩悬挑长度(m)1.700

梁前缘到墙趾的距离(m)1.000

梁后缘到墙踵的距离(m)2.000

2.3土层信息

(1)墙后填土

墙后首层土的底标高(m)-25.600墙后填土层数2

墙后横坡角(°)18.000

J1土层名称土层土层土压重度粘内摩外摩擦外摩擦

号厚类型力聚力C擦角角(°)角，)

(m)调整(kN/m(kPa<1)结构横坡面

系数3))(°)

1土层125.60()土层1.00021.0003.0()28.028.00028.000

000

____2土层250.000石M-1层f=>1.00025.000200.33.033.00033.000

00000

序摩阻力压缩计m,c,k竖向地基KHnfrk

号算

frbk(kPa)模量方值承载力(kPa)(MP

(MPa)法a)

150.00010.000m法8.000120.000一一•-一

2120.00010.000k法60.0002000.0000.500.3010.0

0000

2.4坡线信息

墙后坡线数1

坡线起点低于墙顶是

坡线起点深度(m)0.000

坡水平投竖向坡线长坡线仰荷载数

线投

序影长(m)影长(m)角(°)

号(m)

120.0000.00020.0000.0001

2.5土压力计算信息

墙后土压力计算方法库伦土压力

主动土压力增大系数1.200

2.6超载信息

荷荷载类距离宽度(m)荷载值1荷载值2

我型(m)

序(kPa,kN/(kPa,kN/

号m)m)

1满布均----一20.000—1

-1载1

2.7滑动面参数

剩余下滑力剩余抗滑力

卜角度(°)180.000卜角度(°)0.000

卜顶部标高(m)0.000卜顶部标高(m)-16.500

卜底部标高(m)-22.500卜底部标高(m)-26.300

|-ql(kN/m)38.000|-ql(kN/m)1.000

Lq2(kN/m)76.000Lq2(kN/m)2.000

3挡土墙信息

挡墙类型：衡重挡土墙

3.1几何参数

墙顶标高(m)0.000上墙背坡倾斜坡度0.500

(1：m)

墙身分段长度(m)12.000下墙背坡倾斜坡度-0.250

(l：m)

墙身高(m)14.000面坡倾斜坡度(l：m)0.100

墙顶宽(m)2.000墙底倾斜坡度(m：l)—

上墙高(m)5.600墙踵台阶b3(m)0.000

台宽(m)3.600墙踵台阶h3(m)0.000

采用防滑凸梯是采用扩展墙趾台阶是

卜凸棒宽度BT(m)0.000「台阶bl(m)1.000

卜凸梯高度HT(m)0.000卜台阶hl(m)1.500

卜台阶b2(m)0.000

卜台阶h2(m)0.000

'■台阶与墙面坡坡是

度相同

3.2材料参数

挡土墙材料素混凝土墙底摩擦系数0.500

混凝土级别C25

容重(kN/m3)25.000

3.3凸3参数

凸桦混凝土级别C30

凸梯容重(kN/m3)25.000

4托梁信息

4.1托梁参数

托梁高H(m)2.000

托梁前缘到墙趾的距离el(m)1.000

托梁后缘到墙踵的距离e2(m)2.000

托梁左悬挑长eL(m)1.000

托梁前悬挑长eF(m)1.000

托梁性强度等级C30

托梁容重(kN/n?)25.000

4.2托梁配筋参数

深受弯时按深受弯配筋否

托梁横向配筋方式双筋

托梁横向主筋级别HRB400

卜上部as(mm)70

1-下部as(mm)70

托梁纵向配筋方式双筋

托梁纵向主筋级别HRB400

卜上部as(mm)70

1-下部as(mm)70

托梁箍筋级别HRB400

托梁箍筋间距(mm)200

5抗滑桩信息

5.1基本信息

双排桩计算模型:相互作用模型

桩数双排桩内力计算模型相互作用模

型

桩总长(m)19.000桩排距(m)6.500

桩间距(m)4.000桩容重25.000

桩截面形状圆桩碎强度等级C30

匚桩径(m)2.500托梁与后桩较接否

托梁与前桩钱接否后桩桩底端约束自由

前桩桩底端约束自由

按单桩验算竖向地基承X

载力

5.2配筋参数

考虑轴力是

as(mm)50

纵筋级别HRB400

箍筋级别HRB400

箍筋间距(mm)200.000

配筋方式均匀配筋

6荷载组合信息

荷载组合数：2

序组合名称组合类组合桩梁综计算目控制侧土压力

号型系数合标压力

分项系参与荷

—数载

_____1__________组合1持久组1.0001.000