《供水改扩建工程》工程地质勘察报告

页共23页1、概况1.1任务由来受水务集团有限公司（发包方、业主、甲方）的委托，工程设计研究院集团有限公司（承包方、勘察方、乙方，以下称我公司）承担该项目的工程地质勘察工作，本次勘察阶段为直接详细勘察，以满足施工图设计要求，本工程设计工作由重庆大有工程设计研究院集团有限公司。1.2工程概况根据甲方提供的电子、纸质文档（包括平面、纵断面）：本次勘察范围主要包括1条供水管道，本次勘察管道总长约2.8km，管道材料为无缝钢管，管径采用273mm/219mm，管道结构形式主要采用明槽开挖浅埋形式，基坑边坡采用临时放坡或临时支挡措施，拟建管道基础开挖后将在管道沿线两侧形成临时基坑边坡，基坑开挖高度约1m，基坑边坡安全等级为二级，为临时基坑边坡，稳定性安全系数取1.20；各拟建管道设计情况见下表1.2：表1.2拟建管道设计情况一览表序号管道编号管道长度（m）起点设计标高（m）终点设计标高（m）工程安全等级管径（mm）管道压力管道材料1拟建管道2820227.86614.95三级273/219高压/中压无缝钢管1.3勘察目的与任务根据我公司与建设方签定的《建设工程勘察合同》、建设方提供的《工程勘察任务委托书》以及拟建工程初步设计方案，确定本次勘察目的为：查明场地的工程地质和水文地质条件，评价场地的稳定性和建设适宜性，为工程设计和施工提供可靠的地质依据和设计参数。据勘察任务委托书和规范要求，本次勘察应完成以下具体任务：（1）充分搜集了拟建管道沿线的工程地质及水文地质资料；（2）查明拟建管道沿线的地形地貌、地质构造、地层岩性、地质时代、成因类型、埋藏条件与分布规律等工程特征、覆土厚度、岩体风化程度、岩体的裂隙发育程度及岩体完整性地质环境；（3）查明拟建管道沿线的水文地质条件，评价场地水土、土层对建筑材料的腐蚀性；（4）查明拟建管道沿线的不良地质、特殊地质和环境地质的成因、类型、规模、性质、分布规律等，分析评价其诱发条件、发展趋势及其对拟建物的危害程度，并提出计算参数、整治措施及建议；（5）查明拟建管道沿线是否存在河道、沟浜、墓穴、防空洞等对工程不利的埋藏物；（6）划分场地类别，对场地进行地震效应及岩土地震稳定性评价；（7）查明拟建管道与已有建筑物的相互关系，分析评价拟建工程的施工对工程环境的影响，提出相应的整治措施及建议；（8）评价场地的稳定性、地基均匀性和稳定性及建设适宜性；（9）对本次勘察范围内形成的边坡进行稳定评价及支挡措施建议；（10）对场地特殊性岩土进行评价；（11）分析评价场地地基持力层，并建议建筑物的基础持力层及基础型式，提供设计所需的岩土参数；（12）分析评价场地地质条件可能造成的工程风险。1.4勘察工作依据及执行的主要技术规范1.4.1勘察工作依据（1）《建设工程勘察合同》；（2）《工程地质勘察任务委托书》；（3）由建设方提供的平面布置图、设计纵断面图（1：1000）。1.4.2主要执行的技术规范（1）《工程勘察标准》（DBJ50/T-043-2024）；（2）《建筑地基基础设计规范》（DBJ50-047-2016）；（3）《建筑抗震设计标准》（GB/T50011-2010，2024年版）；（4）《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2013）；（5）《工程测量标准》（GB50026-2020）；（6）《工程岩体试验方法标准》（GB50266-2013）；（7）《土工试验方法标准》（GB/T50123-2019）；（8）《工程勘察通用规范》（GB55017-2021）；（9）《建筑与市政地基基础通用规范》（GB55003-2021）；（10）《建筑与市政工程抗震通用规范》（GB55002-2021）；（11）《工程测量通用规范》（GB55018-2021）；（12）《重庆市岩土工程勘察文件编制技术规定》（2017版）；（13）《房屋建筑和市政基础设施工程勘察文件编制深度规定》（2020版）；（14）《重庆市岩土工程勘察图例图示规定》。1.5工程勘察等级及勘察阶段1.5.1工程勘察等级的确定根据《工程勘察标准》（DBJ50/T-043-2024）第3.0.8-6条规定：拟建项目为供水管道工程，管道采用明挖浅埋，管道埋深＜5m，工程安全等级为三级；根据《工程勘察标准》（DBJ50/T-043-2024）第3.0.9条规定：场地类别划分为中等复杂场地（详见表1.5.1）；开挖后形成的临时基坑高度约1m，基坑边坡安全等级为二级；根据《工程勘察标准》（DBJ50/T-043-2024）第3.0.10条规定：综合确定本项目工程勘察等级为乙级。表1.5.1地质环境复杂程度分类判定因素地质环境情况影响程度1地形、地貌地形起伏较大，地形坡角一般为10～35°不等，部分地段位于斜坡陡坎地段，地形坡角达60°以上中等2岩层倾角（°）5小3岩体完整性较完整；岩体中裂隙不发育小4岩土特征有特殊性土（含人工填土）大5土层厚度（m）覆土厚度0.20～12.70m，平均厚度约4.20m中等6水文地质条件周边无大规模水体分布，水文地质条件简单杂小7不良地质作用影响程度拟建管道沿线滑坡、断层、褶皱、危岩崩塌、泥石流、地下采空区等不良地质现象。小8破坏地质环境的人类活动边坡高度（m）土质边坡临时基坑边坡高度约1m（土质）小岩质边坡//洞顶覆岩厚度与洞跨之比//采空区影响程度//9对相邻建（构）筑物影响程度中等中等场地类别综合判定中等复杂场地1.5.2勘察阶段及范围的判定本工程勘察范围符合渝建[2013]345号文件要求，勘察阶段及范围相关判定过程如表1.5.2-1、表1.5.2-2、表1.5.2-3。表1.5.2-1选址勘察判定表判定款项判定条件对应判定条件的场地及工程项目判定结果建设场地1滑坡、危岩、崩塌、泥石流、岩溶塌陷等不良地质作用发育，且其影响面积占建设场地50%及以上的建设场地。场地内及周边无滑坡、危岩、崩塌、泥石流、岩溶塌陷等不良地质现象。不需进行选址勘察2地震时可能发生滑坡、危岩崩塌、泥石流等抗震危险地段建设场地。勘察区无滑坡、危岩崩塌、泥石流，场地现状稳定。地震时不会发生滑坡、泥石流等现象。不需进行选址勘察建设项目1投资20亿元以上的大型市政基础设施工程。本工程投资远小于20亿元。不需进行选址勘察2大型工矿企业厂区整体迁建。本工程为市政管网工程。不需进行选址勘察3城市轨道交通线路、长度大于1000m的越岭隧道和跨越长江、嘉陵江、乌江等江底隧道和大型桥梁等需进行多方案比选的大型市政基础设施工程。本工程为市政管网工程。不需进行选址勘察表1.5.2-2初步勘察判定表判定款项判定条件对应判定条件的场地及工程指标判定结果场地及项目1在复杂场地上建设工程安全等级为一级的建设项目。中等复杂场地；工程安全等级为三级。不需进行初步勘察其他建设场地1滑坡、危岩、崩塌、泥石流、岩溶塌陷等不良地质作用较为发育，且其影响面积占建设场地30%及以上的建设场地。场地内及周边未见滑坡、危岩、崩塌、泥石流、岩溶塌陷等不良地质作用。不需进行初步勘察2场地地形坡角大于30°的自然土坡或地形坡角大于60°的自然岩坡，且其影响面积占建设场地50%及以上的建设场地。管道主要沿已建市政道路布置，场地地形整体较平缓。不需进行初步勘察3三峡库区175m蓄水位（吴淞高程）岸线外侧水平距离100米范围内的建设场地。与三峡库区175m岸线外侧水平距离在1000米以上。不需进行初步勘察4存在矿产采空区或地下洞室，且采空区或地下洞顶距离拟建工程最底面小于2倍洞跨的建设场地。场地内地下无采空区和地下洞室。不需进行初步勘察其他建设项目1总建筑规模大于50万m2且高层建筑规模占总建筑规模的比例超过70%的大型住宅小区。本工程为市政管网工程，不属于高层建筑。不需进行初步勘察2建筑高度大于200m的超高层建筑。本工程为市政管网工程。不需进行初步勘察3总建筑面积超过10000m2的城市轨道交通地下车站或长度大于500米的隧道。本工程为市政管网工程，不属于城市轨道交通地下车站或隧道工程。不需进行初步勘察4主跨跨径150m及以上的斜拉桥、悬索桥等缆索承重桥梁以及拱桥，立体交叉线路为3层及3层以上（不计地面道路及地道）的大型互通立交桥梁。本工程为市政管网工程，不属于桥梁工程。不需进行初步勘察表1.5.2-3勘察范围判定表判定款项判定条件对应判定条件的场地、边坡判定结果环境边坡及其影响区域1对于无外倾结构面控制的岩质边坡，勘察范围线到坡顶线外侧的水平距离不应小于1倍边坡高度。无此类边坡/2对于有外倾结构面控制的岩土边坡，勘察范围线应根据组成边坡的岩土性质及可能破坏模式确定，且勘察范围不应小于外倾结构面影响范围。无此类边坡/3对于可能出现土体内部滑动破坏的土质边坡，勘察范围线到坡顶线外侧的水平距离不应小于1.5倍边坡高度。无此类边坡/4对可能沿岩土界面滑动的土质边坡，勘察范围线应大于可能沿岩土界面滑动的土质边坡后缘边界，且还应大于可能沿岩土界面滑动的土质边坡前缘边界（即剪出口位置）。无此类边坡/基坑边坡及其影响区域1岩质基坑边坡勘察范围线到基坑边线外侧的水平距离不应小于其基坑深度的1倍。本次勘察岩质基坑边坡勘察范围线到基坑边线外侧的水平距离均大于其基坑深度的1倍。满足勘察范围2土质基坑边坡勘察范围线到基坑边线外侧的水平距离不应小于其基坑深度的2倍。本次勘察土质基坑边坡勘察范围线到基坑边线外侧的水平距离均大于其基坑深度的2倍。满足勘察范围3当需要采用锚杆（索）支护时，勘察范围线到基坑边线外侧的水平距离不应小于其基坑深度的2倍。无此类边坡/1.6勘察工作布置及任务完成情况1.6.1勘察方案的布置本工程勘察方法以工程地质钻探为主，辅以工程地质调查与测绘、工程测量、地下水观测、原位测试、室内岩土试验等多种勘察手段。根据建设单位提供的拟建工程总平面图以及设计要求，我公司及时组织有关工程技术人员，进行现场地质调查和工程地质测绘，并编写勘察纲要，制定钻探任务书；根据《工程勘察标准》（DBJ50/T-043-2024）表6.6.9规定：在中等复杂场地上的进行室外管道工程地质勘察在当其管道施工工艺为明挖法施工时，勘探线、勘探点根据拟建管道中心线按一定间距布置，在管道转角处、穿越不同地貌处应布置勘探点，勘探点间距根据实际地质条件进行确定，若遇地形较陡地段进行适当加密；管道沿线纵向间距一般在30～70m不等，本次勘察共布置钻孔57个（勘探点编号ZK1～ZK57），沿管道沿线共布置纵断面共计1条（剖面编号分别为A—A’），钻孔具体布置及编号详见工程地质勘察平面布置图。钻孔深度控制原则：本次勘察共布置勘探点57个，根据《工程勘察标准》（DBJ50/T-043-2024）第6.6.10条的规定，土质地基勘探点的深度宜进入管底设计标高3～5m以上。取样数量要求：在本次勘察中取土样8组（粉质粘土8组），岩样9组（砂质泥岩6组、砂岩3组），重型动力触探试验4组（人工填土9.60m/4孔），取样孔约占总孔数的1/3，满足规范要求。1.6.2勘察工作完成的实物工作量本次勘察工作从2024年12月2日—2024年12月10日完成野外作业，出动XY-100型钻机3台，外业实际共历时9天，外业全部完成后随即展开内业资料的整理工作，本次勘察完成的实际工作量详见表1.6.2：表1.6.2本工程勘察完成实物工作量外业工作工作内容单位勘察工作量工程地质测绘（1：1000）km20.06钻孔测量(初、定测)孔57地质断面测量（1：200）km/条2.8/1工程地质钻探m/孔679.40/57简易水文观测孔57重型动力触探试验（N63.5）m/孔9.60/4内业工作室内试验土常规试验组8单轴抗压试验组9图件总图例张1总平面图张1工程地质剖面图张1钻孔柱状图张57动力触探曲线图张41.6.3勘察工作质量评述（1）工程地质调查与测绘：采用建设单位提供的现状地形图（1：1000），现场实际勾绘了地层界线，并在场地外基岩露头处实测了地层与裂隙产状，其精度满足规范要求，测绘范围面积约0.06km2，采用追索法与穿越法相结合的手段，对拟建场区进行地层界线划分、不良地质作用调查、岩层产状及裂隙调查等，以查明场区及其周边附近地段的地质条件。（2）工程测量：采用2000年国家大地坐标系、1999年万州独立坐标系和1985年国家高程基准，测量坐标控制点成果及实地控制点位由甲方现场提供，控制点数据（L01～L03，见表1.6.3），采用徕卡GPS500卫星定位测量仪逐一进行钻孔定位及孔口高程测量，勘探点定位及高程实测而得，在此基础上采用全站仪引测支点到场区内作为勘探点放样的控制依据，进行坐标定位放孔、收孔和剖面测量。测量定位误差小于0.10m，高程误差小于0.05m，满足规范要求；工程测量成果经现场自检、互检和专检，测量精度符合《工程测量标准》（GB50026-2020）的要求，满足本次工程地质勘察工作需要，测量成果详见附件《测量成果说明》。表1.6.3工程测量控制点一览表序号控制点号X（m）Y（m）H（m）1L013406684.25541461.32240.602L023407006.58541646.53237.603L033407064.09541663.97240.80（3）工程钻探：工程地质钻探严格按照《建筑工程地质勘探与取样技术规程》（JGJ/T87-2012）执行，钻探方法采用水钻跟进法，钻进技术选择合理；第四系全新统人工素填土回次进尺小于1.0m，采取率60～70%；第四系残坡积粉质粘土回次进尺小于1.50m，采取率90～95%；基岩回次进尺小于2.0m，岩心回次采取率：强风化层75～80%，中风化层采取率80～95%，均满足对地层岩性的鉴别描述，满足规范要求，回次岩芯按顺序摆放，及时填写回次标签并作好原始记录，在钻探施工过程中有地质技术员在现场了解钻探揭露情况并及时进行编录，野外资料真实可靠；未发生工程和安全事故；钻孔完成后将中风化岩芯回填原孔位，上部覆土及强风化借用人工素填土回填封闭；本项目工程钻探工作由委托重庆林牧钻探工程有限公司承担，钻探工作质量满足规范要求，质量合格。（4）水位观测：在钻探施工结束后抽干孔内残留水，在间隔24小时后，采用电接触悬垂水尺测量静止水位，量测精度满足规范要求。（5）原位测试：为查明勘察区内人工填土的密实程度，在人工素填土地段选取了4个钻孔进行了重型（N63.5）动力触探试验，试验过程严格按规范要求进行，测试成果可信。（6）室内试验：本次勘察现场采用薄壁取土器连续压入法采集了8组原状粉质粘土，样品等级为Ⅰ级，进行了室内土常规试验；利用钻探取芯采集了9组中风化岩样进行天然及饱和单轴抗压强度试验（砂质泥岩6组、砂岩3组）；岩、土样及时封闭包装后送往重庆市南方建设工程检测有限公司，以上样品长度满足测试项目要求，运输过程中未见样品破损，上述试验机构均通过了国家计量认证，试验操作按现行相关规范要求进行，试验成果可靠。（7）内业工作：以上各项工作均严格按照国家现行规范、规程执行，在此基础上将已获资料综合分析整理编制成本报告，勘察软件采用北京理正8.5PB2（重庆版），报告文字采用WPS2016编制，图件采用Autocad2010绘制，文图清晰。（8）外业见证工作：本次勘察工作达到了建设方及相关规范的要求，勘察工作中甲方进行了认真细致的外业检查及验收，同时委托了具有外业勘察见证资质的中贝天丰工程技术有限公司进行了全过程外业见证（外业见证员：黄星宇，见证印章号：YKJZ-2310344-0006），本次勘察工作质量合格。综上所述，本次勘察的野外各项施工作业均严格按照有关规范、规程的要求进行，各环节严格把关，责任到人，较好地完成了勘察任务，完成工作量及质量均能满足详细勘察的要求，达到了预期勘察目的，提交的勘察成果资料经审查通过后可供设计及施工使用。2、工程地质条件2.1地理位置及地形地貌拟建场地位于万州区江南联合坝片区，拟建管道主要沿现状道路及现状斜坡布置，汽车可直通现场，地理位置优越（见图2.1）。图2.1勘察区交通位置图勘察区属构造剥蚀丘陵地貌，本工程为线性工程，覆盖面积大、范围广，拟建管道主要沿现状道路及现状斜坡分布，管道沿线地形整体较陡，勘察范围内现状地面高程在228～616m之间，地形最大高差约388m，地形坡度一般在1～15°，局部坡度大于50°。2.2气象、水文勘察区属亚热带山区型季风性湿润气候区，气候温和、四季分明、热量丰富、日照偏少，雨量充沛、雨热同步，同时具有春雨较早、夏长多伏旱、多秋雨、冬暖少霜雪、多云雾特点。全年无霜期320d以上。多年平均气温18.1℃，最低气温-3.7℃（1983年1月6日），最高气温42.1℃（2006年8月15日），气温垂直分带显著，长江河谷一带较周围气温高出1℃～3℃。根据万州气象站1965年以来的资料统计，区内多年平均年降雨量为1191.3mm，历年最大月降水量711.8mm（1982年7月），最大日降雨量243.3mm（2007年7月16日），最长连续降雨16日（1982年7月6～21日），最大连续降雨量488.7mm，入春以后，降雨量逐渐加强，夏季大雨、暴雨频繁；秋季降雨量与春季接近，但雨日较多而秋雨绵绵，春夏之交多暴雨，日降雨量可达100mm以上。年蒸发量1085.6mm，夏季占44％，春秋季分别占27％和24％，蒸发量因地而异，一般随高程增加而减少；干燥度0.72，相对湿度81％，以秋季湿度最大、春季相对较干燥、秋季热而闷。区内常年多东南风，年平均风速0.7m/s，最大风速17m/s，多出现在夏季，春季间或出现但历时短暂。场地位于长江左岸斜坡地带，拟建场地距长江平距均在500m以上，三峡水库正常蓄水位坝前175m（吴淞高程）回水位175.1m（吴淞高程），水库运行水位在145～175m（吴淞高程）之间变化，本场地基岩面高程在185m以上，因此本场地不受库水位浸润影响。2.3地质构造场地在构造单元上处于新华夏系四川沉降带川东褶皱东北端的万州向斜南东翼，北靠铁峰山背斜，南临方斗山背斜，属川东典型的隔挡式分布区。本区域内实测岩层产状：产状为340°∠5°，岩层呈单斜产出，地层连续稳定，结合一般，地层为侏罗系中统上沙溪庙组，岩性主要为砂质泥岩及砂岩，区内新构造运动不强烈，表现为大面积缓慢间歇性抬升，根据本次钻探，无断层﹑构造破碎带通过，区域地质构造上属于稳定场地，区域构造纲要示意图见图2.3。图2.3地质构造纲要图61——铁峰山背斜、63——万州向斜、64——方斗山冲断背斜、65——赶场向斜。根据管道沿线及周边基岩出露区的调查和实测，岩体中主要发育有以下三组裂隙：裂隙（L1）：产状248°∠65°，裂隙间距1.20～3.00m，张开度1～3mm，可见延伸长度2.00～4.50m，表面平直，无充填物，贯通性差，结合很差，属软弱结构面。裂隙（L2）：产状175°∠75°，裂隙间距0.80～2.40m，张开度2～3mm，可见延伸长度1.50～3.00m，表面平直，贯通性差，结合很差，属软弱结构面。岩层（L3）：产状340°∠5°，砂岩及砂质泥岩接触层面，结合很差，属软弱结构面；中风化砂岩及砂质泥岩内部层面充填物，结合程度差，属硬性结构面。经本次勘察并结合区域地质资料分析，区内未发现断层，地质构造简单。2.4新构造运动与地震区内新构造运动特征主要表现为：（1）本区新构造运动以大面积间歇性抬升为其总的特征。具体表现是层状地貌明显，抬升～相对稳定～抬升交替，形成多级夷平面、阶地，灰岩区还发育有多层水平层状溶洞。（2）上升速度具有明显的不均衡性，总体看是东强西弱，北强南弱，具体表现在西部为丘陵，东部为山岭，丘陵地段北高南低，由北向南丘顶高程由400～500m降至300～400m。本区基本构造形态定型于燕山运动末期，进入喜山运动以来，区内处于相对稳定状态，未发生造山或强烈的断块差异运动，构造运动主要表现为整体抬升，断裂带的新活动十分微弱，工程区内新构造运动以大面积间隙性抬升为主，差异运动不强烈。晚第三系以来的地质历史处于相对稳定状态，表现为各级夷平面峰线齐一，地表未见明显变形迹象，区域构造稳定性较好。由宜昌～万州～重庆间的长江阶地位相对比分析，工程区第四系以来地壳运动以缓慢间歇性抬升为主，无明显差异性活动，新构造运动较为活跃的时期集中在中更新世，距今20～30万年，工程区地质构造简单，未发现较大断层及活动断裂，据记载，以万州区为中心的50km范围内历史上没有震级Ms≥4.5级的地震和4级以上有感地震记载，工程区属弱震区，构造稳定。根据长江委1995年对三峡地区地震烈度的复核成果，万州城区50年10%超越概率的地震烈度为5.7度，对应的加速度峰值为49gal；50年1%超越概率的地震烈度为6.5度，对应的加速度峰值为115gal（见表2.4）。根据《中国地震动参数区划图》（GB18306-2015），工程区抗震设防烈度为Ⅵ度，设计基本地震加速度值为0.05g，反应谱特征周期为0.35s。2.5地层结构根据地面工程地质测绘及钻探揭露，场地地层岩性主要分布有第四系全新统土层（Q4）及侏罗系中统沙溪庙组基岩（J2S），现根据岩性由新到老分述如下（岩土分层情况见勘探点数据一览表）：2.5.1第四系全新统（Q4）素填土（Q4ml）：杂色；不均匀，土体总体上稍密，稍湿；主要由泥质碎石及粉质粘土组成，多成散块状，硬质物含量在10～20%之间，粒径一般在1～10cm不等；为该场地附近道路、民居等修筑堆填形成，回填时间一般在5年以上。本层主要沿已建道路及已建房屋周边分布，层厚差异较大，揭示厚度0.30（ZK37）～12.70m（ZK7）不等。粉质粘土（Q4el+dl）：红褐色；主要由粘土矿物组成，充填有少量砂泥质角砾，可塑状，粘性较强，可搓成条状，刀切面稍有光泽，土质均匀性一般，无摇震反应，干强度中等，韧性中等。本层主要沿原始斜坡地带分布，层厚差异一般，揭示厚度0.30（ZK53）～8.20m（ZK27）不等。2.5.2侏罗系中统沙溪庙组基岩层（J2S）（1）砂质泥岩（J2SˉSm）：紫红色；主要由粘土质矿物组成，泥质结构，厚层状构造，岩质较软，偶夹灰绿色砂质条带或团斑；强风化带岩芯破碎，呈碎块状，少量呈短柱状；中风化岩芯较完整，呈柱状，节长一般在5～30cm，最大节长约50cm；本层在场地内分布广泛，层位自然连续稳定，为本场地主要岩层。（2）砂岩（J2SˉSs）：灰白色；矿物成分以石英为主，长石次之并含云母等。中～粗粒结构，厚层状构造，钙质胶结；强风化带岩芯破碎，呈碎块或短柱状；中风化岩芯完整，敲击声清脆，呈柱状，节长一般在8～40cm，最大节长约60cm；本层在场地内多以夹层产出，为本场地次要岩层。2.6基岩面及基岩风化带特征2.6.1基岩面特征据地表调查和钻探揭露，拟建场地岩层产状340°∠5°，场地地形为剥蚀浅丘地貌；管道沿线基岩面坡度整体较缓，本次场地范围内下伏基岩面埋深起伏一般，倾角一般为1°～20°。2.6.2基岩风化带特征强风化带岩体：网状风化裂隙发育，岩体极破碎，岩芯多呈碎块状～块状，仅少量为短柱状或粉状，岩质极软，失水后自动崩解成碎块，手捏岩芯易碎散，钻探揭示厚度0.80～2.50m，岩体极破碎。中风化带岩体：裂隙总体上不发育，岩体较完整，岩芯多呈短～长柱状，节长一般5～40cm，最大节长可达60cm。2.7水文地质场地水文地质条件简单，根据场地地层岩性及地下水在含水介质中的赋存特征，地下水类型可分为松散岩类孔隙水和基岩裂隙水两类。（1）松散土类孔隙水：该类地下水赋存于第四系地层中，人工素填土孔隙度较大，透水性强；粉质粘土为相对隔水层，透水性较弱；地下水受岩性、地貌和覆盖层厚度变化大且受大气降水控制，无统一地下水位，地下水主要接受大气降雨和生活污水补给，沿地表顺坡排出场地，仅在雨季易形成短时孔隙水，属上层滞水性质，受季节影响明显。（2）基岩裂隙水：场地基岩为侏罗系中统沙溪庙组砂质泥岩和砂岩，砂质泥岩透水性差，为隔水层，砂岩透水性较强，为含水层；基岩裂隙水赋存在风化裂隙及基岩层间裂隙中；由于场地存在一定高差起伏，且地下水补给源单一，补给量匮乏，场地基岩裂隙水较贫乏，基岩裂隙水赋存于岩层的构造裂隙中，接受大气降水和地表水体补给，沿裂隙管道竖向运移至潜水位附近后改变为顺层间管道水平运移。勘察施工过程中，在各钻孔施工结束时，对所有钻孔的残留水抽干后进行了水位观测，未见孔内水位有恢复迹象，说明场地地下水较贫乏，但在雨季施工时，地表水易沿着第四系土体孔隙和岩体裂隙渗入，故在管道施工时应加强地表水的排水防渗工作，并采取集水井等措施进行基础施工。本次勘察未作抽水试验，根据相邻建筑经验，素填土渗透系数K取12m/d，属于强透水层；粉质粘土取0.80m/d，属弱透水层。2.8水、土的腐蚀性评价拟建场地管道沿线地基土主要为人工填土及粉质粘土；场地及周边没有化工、印染等污染源，也没有固体废弃物、有害放射物质等；本次勘察场地内未发现中侏罗系地层浅部膏盐。本次勘察借鉴临近工程环境水试验成果，成果显示工程区pH值在3～11、（Cl-+SO42--）<500（mg/L），根据《工程勘察标准》（DBJ50/T-043-2024）附录K表K.0.1-1规定，环境水腐蚀等级为弱腐蚀，环境水对钢结构的腐蚀性弱；根据临近工程试验成果工程区土壤视电阻率＞100（Ω·m），据《工程勘察标准》（DBJ50/T-043-2024）附录K表K.0.1-2规定，场地土腐蚀性等级为微腐蚀，场地土对钢结构腐蚀性为微腐蚀。2.9不良地质作用根据现场地质调查及钻探揭露，场地及邻近未发现滑坡、断层、褶皱、危岩崩塌、泥石流、地下采空区等不良地质现象。3、岩土物理力学特征3.1岩土分层及试验统计依据本次勘察岩土分层以现场岩性鉴别结合室内试验成果作为划分依据。（1）素填土：分布较广泛，主要沿已建道路及已建房屋周边分布，根据地质经验分析，场地的素填土层结构稍密，主要根据现场岩芯鉴定结合原位测试成果进行分层。（2）粉质粘土：主要根据现场岩芯鉴定结合原位测试成果进行分层。（3）基岩：强风化带岩体破碎，取样困难，主要以现场岩芯鉴定进行分层；中风化岩体较完整，根据现场岩芯鉴定结合室内试验成果进行综合分层。3.2岩土试验统计公式岩土的物理力学指标统计依据《工程勘察标准》（DBJ50/T-043-2024）第11.2.1～11.2.10条相关公式进行，主要应用了以下公式：（1）计算平均值公式：μ0=（2）计算标准差公式：σ=（3）计算变异系数公式：δ=（4）计算修正系数公式：ψa=1±δ；式中，指标作为作用项时取“+”号，指标作为抗力项时取“－”号；（5）计算标准值公式：μk=ψa×μ0式中：μi—岩土参数的试验值；μ0—岩土参数的平均值；μk—岩土参数的标准值；σ—岩土参数的标准差；δ—岩土参数的变异系数；ψa—修正系数。3.3岩土试验统计成果及评述3.3.1动力触探试验人工素填土：本次勘察选取4个钻孔内作了重型（N63.5）动力触探试验，根据重型动力触探试验实测锤击数统计成果，本场地人工素填土击数平均值6.34～7.38，标准差0.93～1.30，变异系数0.15～0.19，变异性低，厚度加权平均值6.68，密实程度为稍密，统计见表3.3.1。表3.3.1人工素填土重型（N63.5）动力触探试验数据统计孔号触探深度(m)平均值(击)标准差变异系数厚度加权平均值(击)ZK20.30～2.806.671.240.196.68ZK60.50～3.006.340.930.15ZK90.60～3.206.461.190.18ZK140.50～2.507.381.300.183.3.2粉质粘土常规试验本次勘察采用薄壁取土器连续压入法采取8组原状粉质粘土，样品等级为Ⅰ级，进行了室内物理力学性质试验，根据试验统计成果，土的塑性指数在10.40～13.00之间，液性指数在0.22～0.35之间，属可塑状粉质粘土；压缩系数平均值为0.34MPa-1，属中压缩性土，统计见表3.3.2。3.3.3岩石单轴抗压强度试验（1）砂质泥岩：本次勘察采集6组中风化砂质泥岩岩样进行室内岩石单轴抗压强度试验，分别得到天然状态和饱和状态下砂质泥岩单轴抗压强度指标数据各18个；根据统计结果，中风化砂质泥岩天然状态下抗压强度指标的变异系数为0.15，饱和状态下抗压强度指标的变异系数为0.17，变异性低；天然平均值（μ0）=8.17MPa，饱和平均值（μ0）=5.25MPa；天然标准值（μk）=7.67MPa，饱和标准值（μk）=4.88MPa。统计结果见表3.3.3-1：表3.3.3-1中风化砂质泥岩抗压强度统计表序号岩样编号单轴抗压强度天然（MPa）饱和（MPa）1ZK188.419.607.145.386.354.502ZK2110.209.727.816.886.404.983ZK379.477.705.856.184.793.724ZK458.657.839.625.524.976.395ZK508.216.646.975.224.144.466ZK557.397.468.314.654.595.42按《工程勘察标准》（DBJ50/T-043-2024）统计：样本数n1818最大值max10.206.88最小值min5.853.72平均值μ08.175.25标准差σ1.200.89变异系数δ0.150.17修正系数ψa0.940.93标准值μk7.674.88根据室内试验统计，中风化砂质泥岩为软岩，软化系数（kR=0.64，＜0.75），属易软化的岩石。（2）砂岩：本次勘察采集3组中风化砂岩岩样进行室内岩石单轴抗压强度试验，分别得到天然状态和饱和状态下砂岩单轴抗压强度指标数据各9个；根据统计结果，中风化砂岩天然状态下抗压强度指标的变异系数为0.15，饱和状态下抗压强度指标的变异系数为0.18，变异性低；天然平均值（μ0）=32.67MPa，饱和平均值（μ0）=24.48MPa；天然标准值（μk）=29.61MPa，饱和标准值（μk）=21.78MPa。统计结果见表3.3.3-2：表3.3.3-2中风化砂岩抗压强度统计表序号岩样编号单轴抗压强度天然（MPa）饱和（MPa）1ZK3132.827.626.924.719.819.22ZK4030.428.332.923.220.524.63ZK4338.140.836.229.331.527.5按《工程勘察标准》（DBJ50/T-043-2024）统计：样本数n9.009.00最大值max40.8031.50最小值min26.9019.20平均值μ032.6724.48标准差σ4.894.32变异系数δ0.150.18修正系数ψa0.910.89标准值μk29.6121.78根据室内试验统计，中风化砂岩为较软岩，软化系数（kR=0.73，＜0.75），属易软化的岩石。3.4岩土体物理力学指标取值原则3.4.1土体物理力学指标（1）人工填土：物理力学指标根据现场原位测试成果，并参考地区经验取建议值。（2）粉质粘土：物理力学指标根据室内试验成果结合地区经验取建议值，由于土层中含硬杂物成分，试验成果使用时应综合考虑硬杂物含量的影响。3.5岩土地基极限承载力标准值（1）人工素填土：根据现场岩芯判断，场地内的人工填土密实度为稍密，未经严格压实处理，地基极限承载力标准值在施工阶段由静荷载测试确定。（2）粉质粘土：根据表3.3.3中统计结果，土体e=0.66，IL=0.30，根据《工程勘察标准》（DBJ50/T-043-2024）第14.3.3-3条进行查表取值，粉质粘土地基极限承载力平均值为370kPa，经修正计算，地基极限承载力标准值为332kPa。（3）基岩：岩质地基极限承载力标准值fuk按《工程勘察标准》（DBJ50/T-043-2024）第11.4.2条中的规定，将砂质泥岩和砂岩的单轴抗压强度标准值乘以地基条件系数（较完整，取1.30）。砂质泥岩属于粘性岩，确保施工及使用期间不遭水浸泡时，取天然值；砂岩透水性强，在长时间暴雨工况下，砂岩岩体可以达到饱和状态，故取饱和值；根据试验统计成果，中风化砂质泥岩（天然）单轴抗压强度标准值为7.67MPa，中风化砂岩（饱和）单轴抗压强度标准值为21.78MPa。计算得：中风化砂质泥岩fuk=7.67MPa×1.30=9.97MPa=9970kPa；中风化砂岩fuk=21.78MPa×1.30=28.31MPa=28310kPa。3.6岩土地基承载力特征值（1）人工素填土：根据现场岩芯鉴定判断，场地内的人工素填土密实度为稍密，未经严格压实处理，地基承载力特征值应在施工阶段由静荷载测试确定。（2）强风化基岩：强风化基岩地基承载力特征值根据现场岩芯观察，结合当地建筑经验及有关规范，建议强风化砂质泥岩、砂岩分别取300kPa、400kPa。（3）粉质粘土、中风化基岩：地基承载力特征值按《建筑地基基础设计规范》（DBJ50-047-2016）第4.2.6条中公式计算及结合地区经验值确定：fak=γf·fuk式中：fak—地基承载力特征值（kPa）；fuk—地基极限承载力标准值；γf—地基极限承载力分项系数（土质地基取0.50，岩质地基取0.33）计算如下：粉质粘土：地基承载力特征值fak=332kPa×0.50=166kPa，根据统计计算结果，考虑地表水影响、施工扰动及当地建筑经验，粉质粘土夹孤块石的承载力特征值实取150kPa。中风化砂质泥岩fak=9.97MPa×0.33=3.29MPa=3290kPa；中风化砂岩fak=28.31MPa×0.33=9.340MPa=9340kPa。3.7岩体基本质量等级（1）岩石坚硬程度根据岩石抗压试验成果统计表3.3.3-1、3.3.3-2，中风化砂质泥岩单轴抗压强度（饱和）平均值为5.25MPa，软化系数0.64，为易软化的软岩；中风化砂岩单轴抗压强度（饱和）平均值为24.48MPa，软化系数0.73，为易软化的较软岩。（2）岩体完整程度钻孔钻入中风化岩体岩芯多呈柱状、长柱状，采取率＞80%，少量呈块状，岩体完整程度为较完整。（3）岩体基本质量等级分类根据岩石坚硬程度及完整性，依据《工程勘察标准》（DBJ50/T-043-2024）第4.1.7条判定，场地岩体基本质量等级：强风化基岩为Ⅴ类，中风化砂质泥岩为Ⅳ类，中风化砂岩为Ⅳ类。3.8土、石类别及工程分级依据《工程勘察标准》（DBJ50/T-043-2024）表4.3.6条土、石工程分级，并结合试验统计成果综合评定；本场地地层结构上覆第四系人工素填土及粉质粘土，下伏侏罗系中统沙溪庙组砂质泥岩、砂岩，土、石类别及工程分级评定如下：（1）素填土：土体结构为稍密，含一定的硬质物成分，土石类别属普通土，土石等级为Ⅱ级。（2）粉质粘土：呈可塑状，土石类别属普通土，土石等级为Ⅱ级。（3）强风化基岩：裂隙发育、质软，土石类别属硬土，土石等级为Ⅲ级。（4）中风化砂质泥岩：岩质软，土石类别属软石，土石等级为Ⅳ级。（5）中风化砂岩：岩质较硬，土石类别属次坚石，土石等级为Ⅴ级。3.9岩土参数选用及建议根据野外鉴别及室内岩土试验成果资料，结合当地建筑经验，场地岩土体物理力学参数建议值，详见表3.9。表3.3.2粉质粘土室内试验成果统计序号样品

编号物理性质界限含水率固结试验天然抗剪强度饱和抗剪强度含水率天然密度饱和密度干密度土粒比重孔隙比饱和度液限塑限塑性指数液性指数压缩系数压缩模量粘聚力内摩擦角粘聚力内摩擦角WoρoρρdGseSrWLWpIpILav0.1-0.2Es0.1-0.2CφCφ%g/cm3%—%¾¾MPa-1MPakPa（°）kPa（°）1ZK1120.22.022.051.682.720.61988.829.616.613.000.280.315.2621.612.215.19.62ZK1622.21.992.021.632.710.66490.631.118.612.500.290.315.3315.113.510.29.83ZK2521.12.012.051.662.710.63390.430.218.511.700.220.295.6021.311.314.88.14ZK2722.32.012.021.642.710.64993.130.018.611.400.320.374.4223.512.716.29.25ZK3023.31.992.001.612.720.68592.532.219.512.700.300.354.8720.712.913.610.16ZK3422.22.022.041.652.710.63994.129.618.311.300.350.325.1624.312.715.49.57ZK3823.31.972.001.602.720.70290.232.219.512.700.300.384.4819.414.313.110.48ZK4722.81.992.011.622.700.66692.430.019.610.400.310.374.5121.912.315.99.0按《工程勘察标准》（DBJ50/T-043-2024）统计：样本数n88888888888888888极大值max23.32.022.051.682.720.7094.0932.2019.6013.000.350.385.6024.2714.3216.1710.43极小值min20.21.972.001.602.700.6288.8329.6016.6010.400.220.294.4215.1311.3310.168.10平均值μ022.22.002.021.642.710.6691.5230.6118.6511.960.300.344.9520.9712.7614.289.47标准差σ1.10.020.020.030.010.031.771.090.980.900.040.030.452.810.891.970.71变异系数δ0.00.010.010.020.000.040.020.040.050.080.120.100.090.130.070.140.08修正系数ψa0.920.960.910.95标准值μk19.2212.2013.059.03表3.9岩土（体）设计参数建议值一览岩土名称天然重度

（kN/m3）饱和重度

（kN/m3）天然抗剪强度标准值饱和抗剪强度标准值土体水平抗力系数的比例系数、岩石水平抗力系数岩石抗压强度标准值

（MPa）地基承载力特征值（kPa）岩土与锚固体极限粘结强度标准值（kPa）基底摩

擦系数粘聚力（kPa）内摩擦角（°）粘聚力（kPa）内摩擦角（°）天然饱和素填土19.0*19.5*0*28*0*24*8MN/m4/////后期压实填土19.3*19.8*0*30*0*26*12MN/m4//130*/0.25*粉质粘土19.920.119.2212.2013.059.0315MN/m4//150/0.25*强风化砂质泥岩23.0*23.5*////30MN/m3//300*100*0.30*强风化砂岩23.8*24.0*////45MN/m3//400*130*0.35*中风化砂质泥岩24.5*25.0*////80MN/m37.674.883290450*0.45*中风化砂岩25.3*26.0*////480MN/m329.6121.789340800*0.60*L1、L2（裂隙）////50*20*//////L3（岩层）////50*20*//////注：1、表中带*的为经验值；2、素填土根据钻探揭示结合当地经验取值，后期压实填土的压实系数λc≥0.93，地基承载力特征值建议取130kPa，压实填土的地基承载力特征值最终以现场实测压实系数及静载试验确定。4、场地整体稳定性及适宜性评价4.1地震效应评价根据《中国地震动参数区划图》（GB18306-2015）和《建筑抗震设计标准》（GB/T50011-2010，2024年版），拟建场地抗震设防烈度为Ⅵ度，设计基本地震加速度为0.05g，设计地震分组为第一组。按《建筑抗震设计标准》（GB/T50011-2010，2024年版）表4.1.3的划分标准并结合地区经验，场地土的类型：人工素填土层平均剪切波速Vs=120m/s（后期压实填土的剪切波速值暂以现状填土取值，若达压实要求，宜据压实情况的实测值进行校核），属软弱土；粉质粘土层平均剪切波速Vs=170m/s，属中软土；强风化基岩VS＞500m/s，为软质岩石；中风化基岩VS＞800m/s，为岩石；根据钻探揭露，土层厚度存在一定的差异，本次计算选取最不利地段进行计算。场地按设计标高场平后，拟建管道上覆土层的等效剪切波速按《建筑抗震设计标准》（GB50011—2010，2024年版）第4.1.5条计算公式：Vse=d0/tt=（di/υsi）Vse—土层等效剪切波速（m/s）；d0—计算深度（m），取覆盖层厚度和20m二者的较小值；t—剪切波在地面至计算深度之间的传播时间；di—计算深度范围内第i土层的厚度（m）；Vsi—计算深度范围内第i土层的剪切波速（m/s）；n—计算深度范围内土层的分层数。表4.1拟建物地震效应评价表拟建

管道管道分段覆盖层厚度（m）岩层厚度

（m）平均剪切波速

（m/s）等效剪

切波速

（m/s）计算

钻孔场地

类别特征

周期

（s）地段

类别素填土粉质

粘土素填土粉质

粘土A线ZK1～

ZK9控制段12.7012.700.00120180120ZK7Ⅱ类0.35一般

地段ZK9～

ZK20控制段7.503.803.70120180144ZK16Ⅱ类0.35一般

地段ZK20～

ZK37控制段8.200.008.20120180180ZK27Ⅱ类0.35一般

地段ZK37～

ZK44控制段2.800.002.80120180180ZK38Ⅰ1类0.25一般

地段ZK44～

ZK55控制段3.100.003.10120180180ZK46Ⅱ类0.35一般

地段根据《建筑工程抗震设防分类标准规范》GB50223-2008，本工程抗震设防类别不应低于标准设防类，即丙类。4.2岩土地震稳定性评价据钻探揭示地基覆盖层为第四系全新统人工填土及残坡积粉质粘土，场地内覆盖层厚度差异较大，而场内地下水较贫乏，加之拟建场地为Ⅵ度设防区，不存在液化饱和砂土，因此可不必考虑地震液化的影响，但拟建场地场平后形成的临时基坑边坡在地震作用下填土易产生震陷变形，且存在不均匀沉降和湿陷性问题；管道沿线地处斜坡地段，管道基础应进行压实处理；强风化岩体地震稳定性一般，中风化岩体较完整，地震稳定性良好。综上，处理好覆土压实及临时基坑边坡后，拟建管道场地在地震作用下发生滑坡、崩塌、液化和震陷的可能性很小。4.3相邻建（构）筑物的影响评价根据现场调查，拟建管道沿线及周边情况较复杂，已建建（构）筑物分较多，本工程的建设对周边环境影响较多，具体如下：（1）拟建管道主要沿场镇已建道路分布，管道周边基本为已建居民住房，多为砖混结构，浅基础，管线开挖过程中应严格按照设计要求，采用分段放坡开挖，严禁大面积开挖、爆破等施工作业，不应对周边建筑造成施工扰动，加强临时支护措施，同时加强对临近道路及已建建（构）筑物的变形监测。（2）拟建管道沿线供水管道沿线有若有已建挡墙分布，当拟建管道在靠挡墙地段将不采用明挖浅埋型式（间距不宜小于2m），沿现状地面铺设后，拟采用全包混凝土进行保护，以免对已建挡墙造成结构破坏，对已建挡墙的安全产生不利影响，同时场地施工过程中须作好对周边既有建（构）筑物的监测及保护工作。（3）由于拟建管道基坑开挖高度小，开挖后应采用临时放坡处理即可，但在陡斜坡地带，若不具备放坡条件，应在基坑边坡下部坡脚采取临时加固措施，建议采用横隔板支撑或毛石编织袋堆砌成临时的低矮挡土墙，以保证基坑坡脚的稳定性；部分段管网基槽开挖距离建筑物较近，此类建筑多为砖混砌体结构，基础形式多为浅基础等，开挖对其影响较大，建议加强施工期的监测以及相关应急抢险措施。（4）拟建管道沿线局部地段紧邻天然岩质陡坎及陡崖，地表坡角一般在50～70º不等，边坡岩性由砂质泥岩及砂岩组成。由于边坡岩体强度较好，现状自然稳定，根据现场调查发现，局部边坡表面有裂隙分布，加之表面岩体因长期地表水冲刷及风化，将会对拟建工程的安全产生一定影响；根据拟建场地勘察范围及工程任务委托书要求，本次勘察任务未包含该天然岩质陡坎的勘察工作，陡坎及陡崖现状为天然原始地貌，岩质边坡，勘察期间未见明显位移、变形及、开裂等不良现象。综上所述，管道基础的施工作业对已建道路交通产生影响，拟建工程的建设对周边环境存在较大的影响，施工之前应对场地地表及周边环境进行详细排查，采取相应措施加强周边环境的保护。4.4现状边（斜）坡稳定性评价拟建B线管道（ZK9～ZK12控制段）D线管道（ZK37～ZK44控制段）、E线管道（ZK54～ZK55控制段）地处陡斜坡地段，现状坡角一般在50º～70º不等，边坡岩性主要由砂质泥岩组成，顶部含少量粉质粘土层，由于边坡岩体强度较好，斜坡具有一定的自稳能力，现状稳定，根据现场调查发现，边坡表面发现多处裂隙，现状边（斜）坡的稳定性受边坡岩体裂隙控制，加之表面岩体因长期地表水冲刷及风化，将会对拟建工程的安全产生一定影响，拟建管道应结合现场实际情况采取适当线路调整，以便降低工程造价。后加确保现状环境边坡稳定及拟建建（构）筑物安全，建议在拟建管道基础开挖时对该天然陡斜坡进行详细排查，必要时应进行专门的勘察。4.5场地稳定性及工程适宜性评价根据本次勘察及周边勘（调）查，各拟建管道沿线未见断层、滑坡、危岩崩塌、泥石流等不良地质，无断层通过，无不稳定地质体；对临时基坑边坡进行有效处理后，拟建管道沿线整体稳定，适宜本工程建设。5、工程地质评价及建议5.1管道分段评价及建议1、拟建A线管道（ZK1～ZK9控制段）（1）工程地质特征该段管道主要采用明挖浅埋型式，该段总长约374m，管道主要沿已建道路布置，管道设计标高227.86m（起点）～253.05m（终点）；管道沿线高差起伏一般，地面高程在228.11m～254.00m之间，相对高差约26m。本段根据工程地质钻探揭露，上覆土层主要为第四系人工填土，覆土整体埋深较大，钻探揭露厚度在8.80～12.70m不等，拟建管道沿线局部地段覆盖层厚度较大，本次勘察钻探未揭露基；下伏侏罗系中统沙溪庙组砂质泥岩。（2）边坡稳定性评价及临时支护措施基坑边坡稳定性评价：按管道设计标高开挖后，将在拟建管道左、右两侧形成临时基坑边坡，基坑开挖高度约1m，基坑边坡岩性主要为素填土；由于基岩面坡度较缓，基坑开挖高度小，具备一定自稳能力，不会基岩面产生折线滑动破坏，破坏模式主要为沿土层内部产生圆弧形滑动破坏；基坑为临时边坡，安全等级为二级，边坡稳定安全系数取1.20。临时支护措施：基坑边坡建议进行临时放坡处理，临时坡率按报告正文表5.2中取值，拟建管道与周边已建建（构）筑物平距较近，拟建管道的开挖对道路交通及周边建（构）筑物将产生一定的影响，可根据现场实际情况适当调整放坡坡率值，拟建管道可根据现场实际情况适当调整，当采用直立开挖时须做好临时支挡措施，支护措施建议采用横隔板支撑或毛石编织袋堆砌成的低矮挡土墙进行临时支挡，施工时应加强保护，严禁大面积开挖、爆破等施工作业，建议采用分段开挖，在施工及运营期间加强对已建道路及周边建（构）筑物的变形监测。（3）地基持力层及承载力特征值地基持力层：该段管道建议采用扩大基础，以压实填土作为地基持力层。若以压实填土为地基持力层时须清除表层松散软土，应进行严格的分层分段碾压，压实系数不小于0.93，其压实度及地基承载力应满足设计及相关规范要求。地基承载力特征值：压实填土取130kPa，基底摩擦系数取0.25。2、拟建B线管道（ZK9～ZK20控制段）（1）工程地质特征该段管道主要采用明挖浅埋型式，该段总长约619m，管道主要沿现状斜坡布置，管道设计标高253.05m（起点）～344.34m（终点）；管道沿线高差起伏较大，地面高程在254.03m～345.34m之间，相对高差约91m。本段根据工程地质钻探揭露，上覆土层主要为第四系人工填土及残坡积粉质粘土，覆土整体埋深差异较大，钻探揭露厚度在1.10～7.50m不等，下伏侏罗系中统沙溪庙组砂质泥岩及砂岩。（2）边坡稳定性评价及临时支护措施基坑边坡稳定性评价：按管道设计标高开挖后，将在拟建管道左、右两侧形成临时基坑边坡，基坑开挖高度约在1m，基坑边坡岩性主要为素填土及粉质粘土；由于基坑开挖高度小，具备一定自稳能力，不会基岩面产生折线滑动破坏，破坏模式主要为沿土层内部产生圆弧形滑动破坏；基坑为临时边坡，安全等级为二级，边坡稳定安全系数取1.20。临时支护措施：基坑边坡建议进行临时放坡处理，临时坡率按报告正文表5.2中取值，可根据现场实际情况适当调整放坡坡率值，拟建管道可根据现场实际情况适当调整，当采用直立开挖时须做好临时支挡措施，支护措施建议采用横隔板支撑或毛石编织袋堆砌成的低矮挡土墙进行临时支挡，施工时应加强保护，严禁大面积开挖、爆破等施工作业，建议采用分段开挖，在施工及运营期间加强对已建道路及周边建（构）筑物的变形监测。（3）地基持力层及承载力特征值地基持力层：该段管道建议采用扩大基础，以压实填土、粉质粘土、强风化砂质泥岩作为地基持力层。若以压实填土为地基持力层时须清除表层松散软土，应进行严格的分层分段碾压，压实系数不小于0.93，其压实度及地基承载力应满足设计及相关规范要求。地基承载力特征值：压实填土取130kPa，基底摩擦系数取0.25；粉质粘土取150kPa，基底摩擦系数取0.25；强风化砂质泥岩取300kPa，基底摩擦系数取0.30。3、拟建C线管道（ZK20～ZK37控制段）（1）工程地质特征该段管道主要采用明挖浅埋型式，局该段总长约720m，管道主要沿现状坡面布置；管道设计标高344.34m（起点）～399.14m（终点）；管道沿线高差起伏大，地面高程在345.34m～399.92m之间，相对高差约54m。本段根据工程地质钻探揭露，上覆土层为第四系人工填土及残坡积粉质粘土，钻探揭露厚度在0.80～8.20m不等，下伏侏罗系中统沙溪庙组砂质泥岩。（2）边坡稳定性评价及临时支护措施基坑边坡稳定性评价：按管道设计标高开挖后，将在拟建管道左、右两侧形成临时基坑边坡，基坑开挖高度约1m，基坑边坡岩性主要为人工填土及残坡积粉质粘土；基坑开挖高度小，具备一定自稳能力，不会基岩面产生折线滑动破坏，破坏模式主要为沿土层内部产生圆弧形滑动破坏；基坑为临时边坡，安全等级为二级，边坡稳定安全系数取1.20。临时支护措施：基坑边坡建议进行临时放坡处理，临时坡率按报告正文表5.2中取值，可根据现场实际情况适当调整放坡坡率值，拟建管道可根据现场实际情况适当调整，当采用直立开挖时须做好临时支挡措施，支护措施建议采用横隔板支撑或毛石编织袋堆砌成的低矮挡土墙进行临时支挡，施工时应加强保护，严禁大面积开挖、爆破等施工作业，建议采用分段开挖，在施工及运营期间加强对已建道路及周边建（构）筑物的变形监测。（3）地基持力层及承载力特征值地基持力层：该段管道建议采用扩大基础，以压实填土、粉质粘土、强风化砂质泥岩作为地基持力层。若以压实填土为地基持力层时须清除表层松散软土，应进行严格的分层分段碾压，压实系数不小于0.93，其压实度及地基承载力应满足设计及相关规范要求。地基承载力特征值：压实填土取130kPa，基底摩擦系数取0.25；粉质粘土取150kPa，基底摩擦系数取0.25；强风化砂质泥岩取300kPa，基底摩擦系数取0.30。4、拟建D线管道（ZK37～ZK44控制段）（1）工程地质特征该段管道主要采用明挖浅埋型式，该段总长约376m，管道主要沿已建道路布置；管道设计标高399.14m（起点）～542.55m（终点）；管道沿线高差起伏大，地面高程在400.14m～543.55m之间，相对高差约143m。本段根据工程地质钻探揭露，上覆土层为第四系残坡积粉质粘土，钻探揭露厚度在0.70～2.80m不等，下伏侏罗系中统沙溪庙组砂岩。（2）边坡稳定性评价及临时支护措施基坑边坡稳定性评价：按管道设计标高开挖后，将在拟建管道左、右两侧形成临时基坑边坡，基坑开挖高度约1m，基坑边坡岩性主要为第四系残坡积粉质粘土；由于基坑开挖高度小，具备一定自稳能力，不会基岩面产生折线滑动破坏，破坏模式主要为沿土层内部产生圆弧形滑动破坏；基坑为临时边坡，安全等级为二级，边坡稳定安全系数取1.20。临时支护措施：基坑边坡建议进行临时放坡处理，临时坡率按报告正文表5.2中取值，可根据现场实际情况适当调整放坡坡率值，拟建管道可根据现场实际情况适当调整，当采用直立开挖时须做好临时支挡措施，支护措施建议采用横隔板支撑或毛石编织袋堆砌成的低矮挡土墙进行临时支挡，施工时应加强保护，严禁大面积开挖、爆破等施工作业，建议采用分段开挖，在施工及运营期间加强对已建道路及周边建（构）筑物的变形监测。（3）地基持力层及承载力特征值地基持力层：该段管道建议采用扩大基础，以粉质粘土及强风化砂岩作为地基持力层。若以压实填土为地基持力层时须清除表层松散软土，应进行严格的分层分段碾压，压实系数不小于0.93，其压实度及地基承载力应满足设计及相关规范要求。地基承载力特征值：粉质粘土取150kPa，基底摩擦系数取0.25；强风化砂岩取400kPa，基底摩擦系数取0.35。5、拟建E线管道（ZK44～ZK57控制段）（1）工程地质特征该段管道主要采用明挖浅埋型式，该段总长约725m，管道主要沿已建道路布置；管道设计标高542.55m（起点）～614.95m（终点）；管道沿线高差起伏大，地面高程在543.55m～615.95m之间，相对高差约73m。本段根据工程地质钻探揭露，上覆土层为第四系人工填土及残坡积粉质粘土，钻探揭露厚度在0.30～3.10m不等，下伏侏罗系中统沙溪庙组砂岩。（2）边坡稳定性评价及临时支护措施基坑边坡稳定性评价：按管道设计标高开挖后，将在拟建管道左、右两侧形成临时基坑边坡，基坑开挖高度约1m，基坑边坡岩性主要为第四系人工填土及残坡积粉质粘土；由于基坑开挖高度小，具备一定自稳能力，不会基岩面产生折线滑动破坏，破坏模式主要为沿土层内部产生圆弧形滑动破坏；基坑为临时边坡，安全等级为二级，边坡稳定安全系数取1.20。临时支护措施：基坑边坡建议进行临时放坡处理，临时坡率按报告正文表5.2中取值，拟建管道与周边已建建（构）筑物平距较近，拟建管道的开挖对道路交通及周边建（构）筑物将产生一定的影响，可根据现场实际情况适当调整放坡坡率值，拟建管道可根据现场实际情况适当调整，当采用直立开挖时须做好临时支挡措施，支护措施建议采用横隔板支撑或毛石编织袋堆砌成的低矮挡土墙进行临时支挡，施工时应加强保护，严禁大面积开挖、爆破等施工作业，建议采用分段开挖，在施工及运营期间加强对已建道路及周边建（构）筑物的变形监测。（3）地基持力层及承载力特征值地基持力层：该段管道建议采用扩大基础，以压实填土、粉质粘土、强风化砂质泥岩作为地基持力层。若以压实填土为地基持力层时须清除表层松散软土，应进行严格的分层分段碾压，压实系数不小于0.93，其压实度及地基承载力应满足设计及相关规范要求。地基承载力特征值：压实填土取130kPa，基底摩擦系数取0.25；粉质粘土取150kPa，基底摩擦系数取0.25；强风化砂质泥岩取400kPa，基底摩擦系数取0.30。5.2临时基坑边坡支护措施及建议对于开挖后管道两侧形成的基坑边坡，临时基坑整体高度小，若坡顶具备放坡条件，建议采用坡率法进行临时放坡处理（见表5.2），待管道埋置工序完成后及时进行夯实回填，若不具备放坡条件，应在基坑边坡采取临时加固措施，建议采用横隔板支撑或毛石编织袋堆砌成临时的低矮挡土墙，待管道埋置完成后及时回填，以保证基坑的整体稳定性。表5.2临时基坑放坡坡率一览表岩性高度坡率基坑高度（m）H＜2m2m≤H＜5mH≥5m覆土层1:1.251:1.501:1.75强风化岩层1:0.501:0.751:1.00中风化岩层1:0.301:0.401:0.50说明：由于临时基坑整体高度很小，基坑高度约1m，管道沿线局部段临近已建建筑物和道路地段，若不满足自然放坡的情况下，可根据现场实际情况适当调整放坡坡率值，必要时可采用直立开挖，直立开挖时须做好临时支挡措施。综上所述，拟建管道为线性工程，沿线里程较长，工程地质条件变化较大，临时基坑建议采用分段开挖、及时支护的原则进行施工作业。勘察工作为以点带面，本次勘察根据钻孔的揭露情况作出的测算，跟实际情况可能会有差异，以现场施工开挖时的实际情况为准。建议采用“动态设计，信息法施工”，并加强施工期间和竣工后的监测工作。5.3地基均匀性评价拟建管道沿线上覆第四系人工填土及粉质粘土，下伏侏罗系中统沙溪庙组砂质泥岩及砂岩，按拟建管道设计高程整平后，地基持力层主要为：（1）人工素填土：分布不均，主要分布于已建道路，层厚整体普遍较大，承载力低、均匀性较差。（2）粉质粘土：主要沿现状斜坡分布，层厚差异较大，含一定硬质物成分，承载力低，均匀性较差。（3）强风化基岩：岩体裂隙发育，岩芯破碎，呈碎块、散粒状，承载力一般，均匀性一般。（4）中风化基岩：岩体较完整、连续，变异性低，均匀性好。5.4地下水作用评价拟建工程场地赋存极少量地下水，地下水主要为松散岩类孔隙水和基岩风化裂隙水，主要接受大气降水补给，大气降水直接汇入场内，将浸泡地基，特别易加剧人工填土自重固结产生的沉降，从而造成地基开裂，降低其地基承载力，故基坑开挖施工时需加强集水明排措施。另外，由于拟建管道管底标高位于三峡库区最高水位以上，不地下水受三峡库区水位的补给和影响。拟建场地勘察期间地下水较贫乏，未见稳定地下水，但若在雨季施工，地表水易垂直渗入拟建管道基坑内，建议施工期间应采取可靠的排水降水措施，确保施工安全，根据场地及其邻近不存在污染源综合判断，地下水及各土层对建筑材料具微腐蚀性。5.5场地特殊岩土评价人工填土：孔隙度大、均匀性很差且空间分布无规律，土体为稍密结构，稍湿；填土成分主要由砂岩碎块石及粉质粘土组成，填土中硬质物含量在1～10%之间，粒径一般在1～10cm不等，为道路修建时回填形成，为机械堆填，回填时间一般都在5年以上；地基均匀性很差，压缩性大，未完成自重固结，存在不均匀沉降和湿陷性特征，未经处理过的填土不宜直接作拟建管道地基持力层，由于管道局部地段横向坡度较大，开挖后不稳定，对拟建高度及临时基坑的稳定性具有不利影响，若以填土为地基持力层时，建议该土层应按设计要求进行分层压实、换填和注浆处理，进行换填或压实处理后的压实填土应重新评价和检测持力层均匀性、压缩性和地基承载力，场地整平后应评价和检测持力层均匀性、压缩性和地基承载力，以保证建筑地基的整体稳定性。残坡积土：在场地内分布零星，物理力学性质较差，空间分布无规律，均匀性较差，力