高空作业脚手架施工组织设计

焦作市锦绣江南6#楼工程，高层建筑，建筑物外围长度192.5m,宽

1m,平屋面女儿墙顶高度39.16m。制定外墙装修架施工方案。根据本

工程现场地形及材料供应状况，选用落地扣件式钢管双排脚手架。

脚手架实际搭设高度39.16+1=40.16m

一、材料材质和规格

1、钢管材质使用A3或AY3,钢管进场必须有出厂合格证。

2、钢管规格采用外径48nlm,壁厚3.5nini,焊接钢管立杆及大横杆长

度4-6.5m,小横杆长度2.1-2.3mo

3、扣件用可锻铸铁铸造日勺直角扣件、回转扣件和对接扣件。

4、架板采用原则立放竹片脚手板。

二、架体构造

1、立杆间距：横距1.3m,纵距L5m,内立杆距墙外皮日勺距离0.4m。

2、大横杆步距L8mo

3、墙体拉结杆布置；竖向3。6m二步架；水平距离4.5m三跨。

4、小横杆间距0.75m,同步立杆与大横杆交点处必须设小横杆。

5、剪刀撑设置长度方向由两端部开始，共设四道，每道按二步二跨

设，上下持续设置。宽度方向由两端开始共设三道，每道按二步二跨，

上下持续设置。

三、试算单根立管，容许搭设高度

H

1+---

HmaxW10°

-W-1.3（1.2M“+1.4NB）

Umax=12NGKIXh

1、由h=1.8Hl=2hb=1.5查表得=45.447KN

2、由b=1.3L=1.5脚手板四层

查表得NGK2=3.391KN

3、由b=L3L=1.5Qk=2.0KN/iR二个操作层施工Qk=4.0KN/m2,

查表得NQK=9.9KN

4、由h=1.8L=1.5查表得一步一纵距钢管扣件重，NGK1二

0.442KNO

5、0.85（与立杆截面调整系数，单立杆0.85,双立杆0.7）

6、h=1.8（脚手架步距）

将上述数值代入公式

一的一1.3(1.2乂2+1.4必)

II=12NGKIxh

0.85"5.447-1.3(1.2x3.391+1.429)

=12ro.442x1.8

=52.03m,

最大容许搭设高度

H52.03

'7T।52.03

1+——1+-------

FUW100=100=34.23

根据上述计算成果只容许搭设34.23m高，实际规定搭设40.16m高，

必须采用其他措施。

常用措施：

1、架子下不采用双钢管作立杆，即由架顶往下算34.23至40.16m之

间采用单钢管做立杆。下部采用双排管做立杆。

2、采用钢丝绳斜拉卸荷等措施。

选用下部双钢管做立体措施：

脚手架上部34.231n高为单管立杆，其折合步数m=34.23/1.8=19

步，实际单管立杆高度为19x1.8=34.2m；

脚手架下部双管立杆的高度为40.16m-34.2m=5.9m；

折合步数m=5.9/1.8=3.28=4步。

(一)验算脚手件整体稳定性

N

9A=KAK./

1、求N值，先求双钢管部分每一步一种纵距的脚手架自重

N'c,K1=NGK1+2x1.8x0.376+0.014x4

钢管增重扣件增重二0.442+0.135+0.056=0.633KN

按公式求：

N=1.2(riiNcKi+nfiN*GKI+NGK2)+1.4NQK

=1.2(19x0.422+6x0.63+3.391)+1.4x9.9

=32.11KN

2、求夕值：

由n=1.3Hi=3.6m计算九

H、3.6

么屹=L372=5.538

由b=1.3H1=2h查表〃=32

JZox二〃•九二32x5.538=177.22

由九x=177.22查表得0.251

整体稳定验算：

•・•双管立杆K.二0.7

计算高度调整系数KH由于II=44.6>25m

[]

KH=7+7771000=1+44.6/1000=0.692

将N、KH、KA代入公式

N

OA=KAK•/

N32.11x100032110

二0.251x4x4.893x100=491.26=0.7x0.692x205=99.3N/mm2>

63.36N/mm2

结论：脚手架整体稳定性符合规定。

3、验算单根钢管立杆局部稳定

单根钢管最不利，’立置在顶往下数34.1m处往上的一种步距，即由顶往

下数第19步，最不利荷载位置在34.2m处为一种操作层，其往上尚有一

种操作层，四层脚手板均在34.2处往上位置铺设，最不利日勺立杆为内立

杆。

按公式

M

@Ai=<KAKJ

0.53.3x0.4

Ni=0.5x1.2xDINGKI+L4(1.2NGK2+1.4NQK)

J_

・•・N1=2x1.2X19X0.442+L4Q.2x33.91+1.4x9.9)

=5.04x12.81=17.85KN

h1880

由乙二7二,二114(i为内外排立杆的回转半径)，查表％二

0.489

由于Qk=2.0KN//.・・。”35N/mm2

单根钢管截面积由二489mm2

由于计算部分为单管作立杆AK,=0.85

Kn=0.692

将N1、Ai、Qm、/代入公式:

M17.85300

中A*=(1489M89+35=74.65+35=109.65N/mm2

K,\・KH•/=0.85X0.692x205=120.58N/mm2>109.65N/mm2

结论：单根钢管立杆的设置完全符合局部稳定规定。

4、验算连墙接点抗风强度

焦作基本风压值w=0.3KN/m2

考虑全封闭，连堵点采用钢管扣件结风压原则值。

⑴=0.75・£2・〃2・£尸口

屋;1一风振系数

%=1.36—风压高度系数

二£1-〃双排架n=2

=4s(1+乃-挡风系数查表得0.104

①odz=0.5x0.0482=0.001152<0.002得〃=1.2

立杆纵距1.5

由二0.104及立杆横距=13=1.1536

查规范得〃二1

%=0.104x1.2x(1+1)=0.2496

w=0.75•夕2，〃2・

=0.75x1x1.36x0.2496x0.5

=0.127KN/m2

连墙点抗风强度：

风荷载作用对每个连墙体杆产生的压力或拉力

Nt=1.4HlLlw=1.4x3.6x4.5x0.127=2.88KN

一种扣件的抗滑能力设计值为6.0KN>2.88KN（安全）。

验算风荷载作用架子的整体稳定性：

NM

按公式8A+瓦；<KA-KH-f

计算作用于构造式压杆的风荷载q：

q=1.4Lw=1.4x1.5x0.127=0.2667KN/m

沂

M=8

0.328x3.62

M=8

M0.5315x106531300

2

hA\=1300x489x2=1271400=Qe418N/inin

N

9A=65.36N/mm2

NM

OA+嬴=65.36+0.418=65.78N/mm2

22

KA-KH-f=0.7x0.692x205=99.30N/mm>65.78N/mm

结论：连墙点抗风强度符合规定。

四、脚手架搭设程序

地基处理f摆放垫木f摆放扫地杆f树立杆并与扫地杆扣紧f装扫

地小横杆f与立杆扫地杆扣紧一安一步大横杆并与各立杆扣紧一安一

步小横杆一安二步大横杆一安二步小横杆加装临时斜撑一安三、四步大

横杆f安三、四步小横杆f设连墙体f接立杆f加设剪刀撑f铺脚手板

一设栏杆、挡脚板一挂安全网。

五、基础做法规定

到外墙批2.Ini宽度范围，做300一厚2：8灰土基础，下部素士分，层回

填扎实，距架体外立杆0.8m处做明沟排水。

垫土采用通长枕木垂直墙面放置。

六、架体搭设规定：

1、双立杆安放应沿纵向放置，立杆间距必须按纵向1.5m,横向1.3m,

内排立杆距外墙皮距离0.4m。

2、立杆时接头位置，相邻杆要错开，并布置在不一样步距内，其接

头距大横杆的距离《

1/3步距，采用对接，不得搭接。

3、上部单立杆与下部双立杆的接头做法

上部单立杆与下部两根立杆用不少于三道旋转扣件搭接；上部单立

杆的底部要支于小横杆上，然后于立杆与大横杆的连接扣件之下设三道

扣件，且三道扣件要紧接。

4、立杆和大横杆要用直角扣件扣紧，不能隔步设置或漏设，双立杆

应都用扣件与同一根大横杆扣紧。

大横杆从底部开始，将相邻两步架的大横杆错开布置在立杆时为外

侧。

5、小横杆应贴近立杆布置，设在双横杆之间，上部单立杆小横杆应

沿立杆左右布置，并在两立杆间根据需要加设1―2根小横杆。

6、立杆与大横杆交叉处设小横杆，不得随架体搭高而拆除。

7、剪刀撑

除按立面垂直方向搭设剪刀撑之外还要在相邻两道剪刀撑之间，沿

竖向每隔七步架加设一组长剪刀撑，将各边剪刀撑联结成整体。

剪刀撑的两端除用旋转扣件与脚手架的立杆或大横杆扣紧外，中间

要增设2--4个扣接点，与相交之立杆或大横杆扣紧。

8、联墙杆设置，采用加长小横杆，并按间距及规定日勺数量布设，在

伸人墙体、窗口等部位处夹短钢管扣结。

9、脚手板铺设，考虑立体交叉施工，共满铺脚手板6步，详细位置

现场指定。

10、在满铺脚手板的操作层上，要设置1.2m高护栏和挡脚板，栏杆

外侧按规定挂设密目安全立网。

挡脚板采用立放竹架板300mm高设置并固定。

操作层内排立杆与墙体间日勺空间满铺竹架板。

11、其他规定事项

(1)扣件拧紧适度，用力矩扳手检查(40-50N-M之间)。

(2)连接大横杆的扣件，开口应朝架子内侧，螺栓向上，以防雨水进

入。

(3)双排架小横杆靠墙一端要离开墙面50T00mm,各杆件伸出外侧的

端头不不不小于100mm。

(4)剪刀撑搭设要将一根斜杆扣在立杆上，另一根扣在小横杆的伸出

部分上，斜杆两端扣件与立杆间距离不不小于200mm,最下面斜杆与立

杆连接点离地面不不小于500mm。

(5)容许偏差:

立杆垂直偏差全高不不小于100mmo

大横杆总长水平偏差不不小于50mm。

12、安全网防护

本工程在第三步架满铺架板一层并固定，每隔三层设置层间平网。

脚手板铺设：脚手板搭接时，搭接长度K不不小于200nm1,对接时接

头下面应设二根小横杆，保证板端距小横杆不不小于200nl%

13、脚手架上下斜道搭设规定

本工程在外架外侧设专用人行上下通道二座，宽度1.5m,转身平台

宽1.5m,立杆间距及大横杆步距同外架。

必须保证斜道能通向每一步架。

斜道坡度1:3（1.8m高6nl长）

斜道两侧及平台外围均设1.2m高防护栏杆，并立放300mm高挡脚板，

外挂密目安全网。

斜道上小横杆间距L0m,转身平台小横杆间距0.75m。

剪刀撑至少在斜道两侧、平台端部各设一道。

通道外边立杆竖向加密间距为1.5mo

14、脚手架验收

架子搭设和组装完毕，使用前必须由项目经理、项目技术负责人、

项目安全负责人、架子班班长构成验收小组对架体逐层逐流水段进行验

收，企业技术负责人及安全科负责人必须参与，并填写验收单，对存在

的问题责令限期整改，并及时进行二次复验。

七，脚手架拆除

(1)架子拆除时应划分作业区，周围设围栏、警戒标志，地面专人指

挥，严禁非作业人员入内。

(2)拆除时高处作业人员必须戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底

鞋。

(3)拆除次序，由上而下，先搭日勺后拆，后搭时先拆，即：先拆栏杆、

脚手板、剪月撑、斜杆、后拆小横杆、大横杆、立杆，并按一步一清的

原则依次进行。

(4)拆立杆时应先抱住立杆，再拆开最终两个扣，拆除大横杆、斜撑

应先拆中间。然后托住中间，再拆二头扣。

(5)连墙点应随拆除进度逐层拆除，拆抛撑前应设临时支撑，然后再

拆抛撑。

(6)拆除要统一指挥。上下呼应，动作协调，当解开与另一种人有关

时结扣时，应先告知对方,以防坠落。

(7)在大片架子拆除前应将预留的斜道，上实平台通道小飞跳等，先

行加固，以便拆除后能保证其整体安全和稳定。

(8)拆除时不应碰坏门窗、玻璃、水落管、地下明沟等物品。

(9)拆除时如附近有外电线路，要采用隔离措施，严禁架杆接触电线。

(10)拆下的材料，应用绳索栓住，运用滑轮渐渐下送，严禁抛掷，

运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当日拆当日清，拆

下日勺扣件及铁丝，集中目收处。

(11)在拆架过程中，不得中途换人，如必须换人应将拆除状况交待

清晰后方可拜别。

八、其他注意事项

1、脚手架在使用过程中的均布荷载不超过2023N/m2(主体架3000N

/m/)o

2、架子工必须持证上岗。

3、搭设脚手架前由项目技术负责人向工人作详细技术交底。

4、脚手架四角应设避雷装置。

5、在施工过程中设专人管理负责脚手架检查保修工作。

6、作业层史容许二步架同步施工。

7、架体设专人定期进行沉降观测，发现问题及时处理。

8、凡上岗人员应常常体检，高血压、心脏病不容许上岗。

9、吊运脚手板、钢管要用专用保险吊钩，钢管严禁单点起吊。

10、遇有恶劣天气，不得进行脚手架搭设操作。

11、大风雨过后要对脚手架进行全面检查、保修。

附件：扣件式钢管脚手架日勺设计计算措施

1.小横杆日勺设讨计算

(1)应按荷载实际堆放位置求取简支梁最大弯矩值核算其弯曲强度；

但对双排架求取最大弯矩值时，应不考虑靠墙端悬臂部分的活荷载，求

小横杆支座反力时，必须考虑悬臂部分的活荷载。

(2)按实际荷载堆放位置的原则值求取简支梁的最大弯矩值(不考虑

悬臂部分活载日勺作生)，然后换算成等效均布荷载进行挠度核算。

2、大横杆日勺设计计算

(1)大横杆的设计计算

(1)大横杆按三跨连接梁进行弯曲强度核算：

1)用小横杆支座最大反力计算值，进行最不利荷载布置求取最大弯

矩值进行核算。

2)脚手架外侧有遮盖物或在六级以上大风时，须按双向弯曲求取最

大组合弯矩值再进行核算。

(2)用原则值日勺最大反力值进行最不利荷载布置求取最大弯矩值，然

后换算成等效均布值进行挠度核算。

(3)进行大横杆与立杆之间扣件的抗滑移核算。

3、立杆的设计计算

(1)脚手架立杆的整体稳定，按轴心受力格构式压杆计算，其格构式

压杆山内、外排立杆及横向水平杆构成。

1)不考虑风载时，应按下式计算：

N

①A<KKf

式中N一格构式压杆的轴心压力，按下式计算：

=

N1.2(n'Noki+Nok2+1.4KQR

其中NQKI,一脚手架自重产生的轴力，一步一纵距的脚手架自重可按表

3-1查取；

屈2一脚手板、栏杆、安全网等产生的轴力，亦采用一种纵距内所产

生日勺轴力;

NQK——种纵距内脚手板上堆砖、运料小车、各操作人员等原则荷载

所产生的轴力；

n「一脚手困的步跑数；

A一脚手架内、外排立杆日勺毛截面积之和；

。一格构式压杆整体稳定性系数，按换算长细比储二：并由表3-2查

取；换算长细比系数/A按表3-3查取；其中入x一格沟式压杆长细二匕，

由表3—4查取。

Kn一高度调整系数,当脚手架高度H<25m时;Kn=O,当高度不小于

25nl时，按下式计算：

1

KH=100（H以门计）

f-钢材抗压强度计值，按250N/田痛采用；

KA-与立杆截面有关的调整系数，当内外排立杆均采用两根钢管组

合时，L=0.7,内外排立杆为单根时

kA=0.85

«3-l一修一探般的喇管、扣件■■

立杆姒距步距b(«■)

L(m)1.21.33I.SO1.802.00

1.20.3510.3660.3800.4!10.13!

I.S0.3800.3960.41!0.4420.463

1.80.4090.4250.44!0.4740.196

2.00.4290.44S0.4620.4950.517

«3-2・心变压构件的0定性系购63

,八°123456789

01.0000W0.9950.9920.9W0,W70.9840.7970.976

100.974097!0.9680.9660.9630.9600.9580.9950.9520.949

200.94709440.WI0.9380.9360.9330.9300.9270.9240.921

300.9180.9150.9120.9090.9060.9030.8990.8960.893Q.Sft9

400.8860.8820.8790.8750.8720.868O.8&40.8610.8580.855

500.8520Z90.8460.8430.8390.8360.8320.S290.8250.822

600.8180.RI40.81008060.8020.7970.7930.7890.7M0,779

700.77507700.7650.7600.7550.7500.7440.7390.7330.723

800.7220.7160.7100.7040.6980.50.6860.6800.6730.667

900.661065406480.6410.6340.6160.6180.6110.6030595

1000.Sa80.5800.5730.566O.55«0.5510.S440.5370.9300.523

IIO0.51605090.3020.4960.4«90.4830.4760.4700.4640.458

1200.4520.4460.4400.4M0.4280.4230.4170.4120.4060.401

1300.3960.3910.3860.3810.3760.37!0.3670.3620.3570.353

1400.3490M0034403360.3320.3230.3240.3200.3160.312

ISO0.3080.)050.3010.2980.2940.2910.2870.2840.2810.277

1600.2740.2710.2680.2650.2620.2590.2S60.2530.25!0,248

1700.24502430.2400.2370.2350.2320.2300.2270.2250.223

1800.22002180.2160.2140.2110.2090.2070.2050.2030.201

1900.1990.1910.1950.1930.19910.1890.IM0.1860.1840.182

2000.1800.1790.1770.1750.1740.1720.1710.1690.1670.166

2100.1640.1630.16!0.1600.1590.1570.1560.IS40.IS30.152

2200.1S00.1490.148