办公楼工程模板专项方案

黄骅港管控一体化办公楼工程

模板专项方案

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审核人，

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批准日期：_________-

河北天昕建设集团有限公司

目录

一、.编制依据

二、工程概况

三、模板体系

四、模板支撑系统设计及制作安装

五、模板验算

六、模板验收

七、模板的拆除

八、安全技术措施

一、编制依据

1.1《河北省〈建筑施工安全检查标准》实施细则》

1.2《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011

1.3《建筑安装工人安全技术操作规程》

1.4《黄骅港管控一体化办公楼工程施工图纸》

1.5《黄骅港管控一体化办公楼工程施工组织设计》

1.6《建筑施工手册》

1.7《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008

1.8《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)

1.9《钢管脚手架扣件》(GB15831-2006)

二、工程概况

本工程为黄骅港管控一体化办公楼工程，主体框剪结构，本工程占地面积

为2255平方米，总建筑面积为16243平方米，本工程地上8层，一层层高为

5.2m,二层至七层层高为4.2m,顶层层高为4.8m,建筑高度为43.9m。属于二

类高层建筑，本工程防火设计的建筑分类为高层二类，其耐火等级为二级，抗

震设防烈度为7度。

该工程为现浇钢筋混凝土框剪结构，墙体厚度为400mm、300mm.200mm；

框架柱截面为900X900mm>1000X800mnu800X800mm^600X600mm；框架梁

断面为400X1000mm、400X800mm.300X600mm,结构板厚为130mm.

三、模板体系选型

1.模板和支撑材料：

混凝土结构模板选型

部位模板配置方案适用部位

面板为15mm厚覆膜多层板，竖肋为50X100mm

方木，横肋为双①48.3*3.6钢管，支撑采用①普通结构

墙剪力墙

48.3*3.6钢管及木方等，模板上设置12对拉

穿墙螺栓。

面板为15nun厚覆膜多层板，竖肋为50X100mm

方木，横肋为双中48.3*3.6钢管，支撑采用中

柱框架柱普通结构

48.3*3.6钢管及木方等，模板上设置①12对拉

穿墙螺栓。

梁、楼板梁、楼板模板采用15mni厚多层板；50X100mm普通结构

本工程楼板模板面层采用15mm厚覆模多层板，墙板接头处采用40X40角钢

加贴海绵条以防漏浆。模板次楞采用50X100nlm木方、间距240nlm,主楞采用中

48.3*3.6钢管，支撑立杆间距1100X900,立杆顶部选用可调托撑螺杆调节，螺

杆外径为36mm,支托板厚为5mmo

5、楼梯模板

楼梯踏板模板采用木模板,底模为15mm厚覆膜多层板。先支设平台模板，再

支设楼梯底模板，然后支设楼梯外帮侧模，外帮侧模应先在其内侧弹出楼梯底板

厚度线，侧板位置线，钉好固定踏步侧模的档板，在现场安装侧板。

7、后浇带模板

(1)模板选择

楼板后浇带处采用快易收口网做模板，钢筋和方木做支撑。

快易收口网是一种由薄形热浸镀锌钢板为原料，经过加工，成为有单向U型

密肋骨架和单向立体网格的永久性模板，其力学性能优良，自重轻，与混凝土粘

接紧密，不影响混凝土的强度和防水效果。避免了后浇带内拆模、凿毛的困难，

见下图。

专用成品钢板网片一层

楼层板

(2)后浇带的封闭

须根据沉降记录，待主体封顶后且沉降趋于稳定后再进行施工，封闭后浇带

的混凝土应采用比两侧混凝土强度等级高一级的补偿收缩混凝土。

五、模板验算

130厚楼板验算

1、工程属性

新浇混凝土楼板名称楼板新浇混凝土楼板板厚(mm)130

新浇混凝土楼板边长L(m)7.8新浇混凝土楼板边宽B(m)4.2

2、荷载设计

当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m)2.5

脆工人员及设备荷载标准值Qlk

当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5

当计算主梁时的均布活荷载(kN/nf)1.5

当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载

1

(kN/m2)

面板自重标准值0.1

面板及小梁自重标准值0.3

漠板及其支架自币.标准值Glk(kN/nT)

楼板模板自重标准值0.5

模板及其支架H重标准值0.75

新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/mb24

纲筋自重标准值G3k(kN/nf)1.1

基本风压su(kN/m2)0.3

风荷载标准值3k(kN/n?)风压高度变化系数阳0.90.22

风荷载体型系数四0.8

3、模板体系设计

噗板支架高度(m)4

立柱纵向间距la(mm)1100

立柱横向间距lb(mm)900

水平拉杆步距h(mm)1800

立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称

立柱距混凝土板短边的距离(mm)50

立柱距混凝土板长边的距离(mm)300

主梁布置方向平行楼板长边

小梁间距(mm)240

小梁距混凝土板短边的距离(mm)50

小梁两端各悬挑长度(mm)300,300

设计简图如下:

模板设计平面图

模板设计剖面图（楼板长向）

4、面板验算

而板类型莅面木胶合板面板厚度(mm)15

而板抗弯强度设计值［fKN/mm)15面板弹性模量E(N/mn?)10000

根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1”面板可按简支跨计算”的规定，另

据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计

算。计算简图如下:

W=bh2/6=1OOOx15x15/6=37500mm3,I=bh3/12=1000xl5xl5xl5/12=

281250mm4

(1)强度验算

qi=0.9maxfl.2(Gik+(G.3k+G2k)xh)+1.4Qik,1.35(Gik+

(G3k+G2k)xh)+1.4xO.7Qik]xb=0.9max[l.2x(0.1+(1.1+24)x0.13)+1.4x2.5，

135x(0.1+(1.1+24)x0.13)+14x0.7x2.5]x1=6.78kN/m

q2=0.9x1.2xGikxb=0.9x1.2x0.1x1=0.11kN/m

p=0.9x1.3XQIK=0.9X1.4X2.5=3.15kN

Mmax=max[qi12/8,q212/8+pl/4]=max[6.78x0.242/8,0.11X0.242/8+3.15x0.24/4]=

0.19kN-m

o=Mmax/W=0.19x1()6/37500=5.06N/mm2<[f]=15N/mm2

满足要求！

(2)挠度验算

q=(Gik+(G3k+G2k)xh)xb=(0.1+(1.1+24)x0.13)x1=3.36kN/m

v=5ql4/(384EI)=5x3.36x2404/(384x100(X)x281250)=0.05mm<[v]=1/400=

240/4(X)=0.6mm

满足要求!

5、小梁验算

小梁类型方木小梁材料规格(mm)50x100

小梁抗弯强度设计值［fRN/mn/)15.44小梁抗剪强度设计值［JN/mn?)1.78

小梁弹性模量E(N/mnf)9350小梁假面抵抗矩W(cn］3)83.33

小梁截面惯性矩Kcm、416.67

因［B/lb］取整=［4200/900］取整=4,按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长

度为300mm,因此需进行最不利组合，计算简图如下：

5

^

2

8

300300

(1)强度验算

qi=0.9max[1.2(Gik+(G3k+G2k)xh)+1.4Qik,

1.35(Gik+(G3k+G2k)xh)+1.4x().7Q|k]xb=0.9xmax[1.2x(().3+(1.1+24)x().13)+1.4x2.5,

1.35x(O.3+(l.I+24)x0.13)+1.4x0.7x2.5]x0.24=1.68kN/m

因止匕qi的=0.9x1.2(Gik+(G,3k+G2k)xh)xb=0.9x1,2x(0.3+(l.1+24)x0.13)x024

=0.92kN/m

qi活=0.9x1.4xQikxb=0.9x1,4x2.5x0.24=0.76kN/m

2222

Mi=0.077qi^L+0.1qiilr1L=0.077x0.92x0.9+0.1x0.76x0.9=0.12kNm

q2=0.9x1.2xGikXb=0.9x1.2x0.3x0.24=().()8kN/m

p=0.9x1.4xQik=0.9x14x2.5=3.15kN/m

22

M2=0.077q2L+0.21pL=0.077x0.08x0.9+0.21x3.15x0.9=0.6kNm

M3=max[qiLi2/2,q2Li2/2+pLi]=max[1.68x0.32/2,0.08x0.32/2+3.15x0.3]=

0.95kNm

Mmax=max[Mi,M2,M3]=max[0.12,0.6,0.95]=0.95kNm

o=Mmax/W=0.95X106/83330=11.38N/mm2<[f]=15.44N/mm2

满足要求！

(2)抗剪验算

Vi=0.607qi^L+0.62qi«L=0.607x0.92x0.9+0.62x0.76x0.9=0.93kN

V2=0.607q2L+0.681p=0.607x0.08x0.9+0.681x3.15=2.19kN

V3=max[qiLi,qzLi+p]=max[1.68x0.3,0.08x0.3+3.15]=3.17kN

Vmax=max[Vi,V2,V3]=max[0.93,2.19,3.17]=3.17kN

Tmax=3Vmax/(2bho)=3x3.17又1000/(2x100x50)=0.95N/mnr<[T]=1.78N/mm2

满足要求！

(3)挠度验算

q=(Gik+(G3k+G2k)xh)xb=(0.3+(24+l.l)x0.13)x0.24=0.86kN/m

跨+vmax=0.632qL4/(l00EI)=0.632x0.86x9004/(l00x9350x4166700)=

0.09mm<[v]=1/400=900/400=2.25mm

悬臂端vmax=qL4/(BEI)=0.86x3004/(8x9350x4166700)=0.02mmW[v]=11/400=

300/400=0.75mm

满足要求!

6、主梁验算

主梁类型钢管主梁材料规格(mm)①48.3x3.6

可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mn，)20600()

士梁抗弯强度设计值［fKN/mn，)205主梁抗剪强度设计值［JN/mn?)125

主梁截面惯性矩Hem’)12.71主梁截面抵抗矩W(cn?)5.26

(1)小梁最大支座反力计算

Qik=l.5kN/m2

qi=0.9max[1.2(Gik+(G3k+G2k)xh)+1.4Qik,

1.35(Gik+(G3k+G2k)xh)+1,4x0.7Qik]xb=0.9max[1,2x(0.5+(1.l+24)x0.13)+1.4x1.5,

135x(0.54-(1.1+24)x0.13)+1.4x0.7x1.5Jx0.24=1.43kN/m

qi朴=0.9x1.2(Gik+(G3k+G2k)xh)xb=0.9x1.2x(0.5+(l.l+24)x().13)x(),24=

0.98kN/m

qi活=0.9x1.4xQikXb=0.9x1.4x1.5x0.24=0.45kN/m

q2=(Gik+(G3k+G2k)xh)xb=(0.5+(1.1+24)x0.13)x0.24=0.9kN/m

承载能力极限状态

按四跨连续梁，Rnax=(1.143qi静+1.223qi活)L=

1.143x0.98x0.9+1.223x0.45x0.9=1.5kN

按悬臂梁，Ri=qil=1.43x().3=0.43kN

R=max[Rmax>Ri]=1.5kN;

同理，R'=0.91kN,R"=0.97kN

正常使用极限状态

按四跨连续梁，Rnax=1.143q2L=1.143x0.9x0.9=0.93kN

按悬臂梁，Ri=qd=0.9x0.3=0.27kN

R=max[Rmax,Ri]=0.93kN;

同理，R'=0.56kN,R"=0.6kN

(2)抗弯验算

计算简图如下：

0.8070.81

0.647

A0.4360.576

1363,090,31

OX\0.114

-0.-:。痴强\翁蚪嘘”-0.

-o.,-0.371

-0.603

主梁弯矩图(kN・m)

Mmax=0.81kN-m

o=Mmax/W=0.81X106/5260=153.9N/mm2<[f]=205N/mm2

满足要求！

(3)抗剪验算

33.7433815：3.88344.13

2/2.8933.3.229

2.2431232.3152.32.3832.62.63

1.91.996侬-I1.31.39331.729

10.80.8150.80,8831.11.13

-10.40.496I0.70.743I0.20.229

17

△a-O.lJ6157>

6074cr

-2.12.5042位.185■2.84

•3.-3.107.2-27712田17j7r

•4-4.004-3.757•3685-S3.617

主梁剪力图(kN)

Vmax=4.13kN

T.nax=2Vmax/A=2x4.13x1000/506=16.33N/mm2<[T]=125N/mm2

满足要求！

(4)挠度验算

主梁变形图(mm)

Vmax=1.39mm

Vmax=1.39mm<[v]=2.25mm

满足要求！

7、立柱验算

立杆稳定性计算依据《建筑施工扣件式剪刀撵设置普通型

钢管脚手架安全技

术规范》

JGJ130-2011

立杆顶部步距hd(mm)15()0立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点200

的长度a(mn】)

.页部立杆计算长度系数可1.386非顶部立杆计算长度系数M1.755

审管类型①48.3x3.6立柱截面面积A(mn12)506

立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cn?)5.26

抗压强度设计值［fKN/nmf)205

(1)长细比验算

顶部立杆段：loi=kgi(hd+2a)=1x1.386x(1500+2x200)=2633.4mm

非顶部立杆段：Io2=k|i2h=1x1.755x1800=3159mm

X=lo/i=3159/15.9=198.683囚=210

长细比满足要求！

(2)立柱稳定性验算

顶部立杆段：loi=k|ii(hd+2a)=1.115x1.386x(1500+2x200)=2936.241mm

Xi=loi/i=2936.241Z15.9=184.669,查表得，(pi=0.211

MW=0.92X1.4a)klah2/10=0.92xl.4x0.22xl.lxl.82/10=0.09kN-m

Nw=

0.9[1.2LNGik+0.9x1.4E(NQik+Mw/lb)]=0.9x[l,2x(0.5+(24+l.I)xO.13)+0.9x1.4xl]xl.l

x().9F().92xl.4x().09/0.9=5.26kN

62

f=Nw/((pA)+Mw/W=5256.()6/(().21x506)+0.09xl()/5260=65.83N/mm<[f]

=205N/mm2

满足要求！

2222

MW=0.9X1.4a)klah/10=0.9xL4x0.22xl.lxl.8/10=0.09kNm

Nw=

0.9[1.2LNGik+0.9x1,4L(NQik+Mw/lb)J=0.9x[1.2x(0.75+(24-t-l.l)xO.l3)+0.9x1.4xl]xl.

lx().9+0.92xl.4x().09/0.9=5.52kN

62

f=Nw/((pA)+Mw/W=5523.36/(1.15x506)+0.09x10/5260=26.1N/mm<[f]=

205N/mm2

满足要求！

8、可调托座验算

可调托座承载力容许值[N](kN)30

按上节计算可知，可调托座受力N=5.26kNS[N]=30kN

满足要求！

400*1000框架梁验算

1、工程属性

新浇混凝土梁名称400*1000新浇混凝土梁计算跨度(m)7.6

混凝土梁截面尺寸(mmxmm)400x1000新浇混凝土结构层高(m)4.2

梁侧楼板厚度(mm)130

2、荷载设计

喷板及其支架自币;标准值Glk(kN/m?)面板0.1

面板及小梁0.3

模板面板0.5

模板及其支架0.75

新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m?)24

梁1.5

洌筋自重标准值G3k(kN/n?)

板1.1

施工人员及设备荷载标准值Qlk当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m?)1

张捣混凝十.时产生的荷载标准值

对水平面模板取位2

Q2k(kN/m2)

基本风压su(kN/m2)0.3

风荷载标准值sHkN/n?)风压高度变化系数阳0.9非自定义022

风荷载体型系数四0.8

3、模板体系设计

新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)

梁跨度方向立柱间距la(mm)900

梁两侧立柱间距lb(mm)1200

步距h(mm)1800

新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、900,1100

混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中

梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)600

梁底增加立柱根数2

梁底增加立柱布苴方式按梁两侧立柱间距均分

梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)400.800

梁底支撑小梁根数3

梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)200

设计简图如下:

平面图

本图梁侧支撑构造仅作示意，具体详见梁侧模板设计

立面图

4、面板验算

而板类型莅面木胶合板面板厚度(mm)15

而板抗弯强度设计值［fKN/mm)15面板弹性模量E(N/mn?)10000

取单位宽度1000mm,按二等跨连续梁计算，计算简图如下:

uuuuiuuiuuuuuuuuuuuunuuuuuunuuuui

A⑴(2)

200200

W=bh2/6=1OOOX15x15/6=37500mm3，I=bh3/l2=l()(X)x15x15x15/12=

281250mm4

qi=0.9maxfl.2(Gik+(G2k+G3k)xh)+1.4Qik,1.35(Gik+

(G2k+G3k)xh)+1.4xO.7Qik]xb=0.9max[1.2x(0.1+(24-1.5)x1)+1.4x2,

135x(0.1+(24+1.5)xl)+1.4x0.7x2]x1=32.87kN/m

qi杼=0.9x].35x[Gik+(G2k+G3k)xh]xb=0.9x1.35x[0.1+(24+1.5)x1]x1=

31.1kN/m

qi«=0.9xl.4x().7xQ2kxb=0.9x1.4x().7x2x1=1.76kN/m

q2=(Gik+(G2k+G3k)xh)xb=[0.1+(24+1.5)x1]x1=25.6kN/m

(1)强度验算

222

MmaX=0.125q)L=0.l25qil=0.125x32.87x0.2=0.16kNm

o=Mmax/W=0.16xl06/37500=4.38N/mm2<[f]=15N/mm2

满足要求！

(2)挠度验算

Vmax=0.521qL4/(l00EI)=0.521x25.6x2()04/(100x1000()x281250)=0.076mm<[v]

=1/400=200/400=0.5mm

满足要求！

(3)支座反力计算

设计值(承载能力极限状态)

RI=R3=0.375qiwl-0.437qi«l=0.375x31.1x0.2+0.437x1.76x0.2=2.49kN

R2=1.25qi1=1.25x32.87x0.2=8.22kN

标准值(正常使用极限状态)

R；=*0.375q21=0.375x25.6x0.2=1.92kN

R2'=l.25q2l=l.25x25.6x0.2=6.4kN

5、小梁验算

小梁类型方木小梁材料规格(mm)50x100

小梁抗弯强度设计值［fKN/mn?)15.44小梁抗剪强度设计值［JN/mn?)1.78

小梁弹性模量E(N/mn］2)9350小梁截面抵抗矩W(cn】3)83.33

小梁截面惯性矩I(cn?)416.67

为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图:

口口口口口H北口U口口口口U口口口U口北U口U口UH口

m飞飞飞飞

」L900L9001L900L900

rdrdrd

llllllllllllllllllllllllllllllllllllllllllllllllllllllllllllll

扪⑴2

200

qi=

max{2.49+0.9x1.35x[(0.3-0.1)x0.4/2+0.5x(1-0.13)]+O.9max[l.2x(0.5+(24+L1)x0.1

3)+1.4x1,135x(0.5+(24+1.1)x0.13)+1.4x0.7xl]xmax[0.6-0.4/2,

(1.2-0.6)-0.4/2]/2xl,8.22+0.9x1.35x(03-0.1)x0.4/2)=8.27kN/m

q2=

max[1.92+(03-0.1)x0.4/2+0.5x(1-0.13)+(0.5+(24+1.1)x0.13)xmax[0.6-0.4/2,

(1.2-0.6)-0.4/2]/2x1,6.4+(0.3-0.1)x().4/2]=6.44kN/m

(1)抗弯验算

2222

Mmax=maxf0.107qili,0.5q112]=max[0.107x8.27x0.9,0.5x8.27x0.2]=

0.72kN-m

o=Mmax/W=0.72x1()6/83330=8.6N/mm2<[f]=15.44N/mm2

满足要求！

(2)抗剪验算

Vmax=max[0.607qili,qil2]=max[0.607x8.27x().9,8.27x0.2]=4.515kN

22

TmaX=3Vmax/(2bho)=3x4.515X1000/(2x50x100)=1.35N/mm<[i]=1.78N/mm

满足要求！

(3)挠度验算

44

vi=0.632q2li/(l00EI)=0.632X6.44X900/(100X9350X4166700)=0.69mm<[v]

=1/400=900/400=2.25mm

vz=q21z4/(8EI)=6.44X2004/(8X9350X4166700)=0.03mm<[v]=1/400=200/400

=0.5mm

满足要求！

(4)支座反力计算

梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)

承载能力极限状态

Rmax=max[1.143qili,0.393q山十q山]=maxi1,143x8.27x0.9,

0.393x8.27x0.9+8.27x().2]=8.5kN

同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为Ri=R3=4.27kN,R>=

8.5kN

正常使用极限状态

R'max=max[l.l43q21i,0.393q21i+q2b]=max[l.l43x6.44x0.9,

0.393x6.44x0.9+6.44x0.2]=6.62kN

同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R‘产R'3=3.69kN,R'2=

6.62kN

6、主梁验算

主梁类型钢管主梁材料规格(mm)中48.3x3.6

可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mn12)20600()

主梁抗弯强度设计值［fKN/mn?)205主梁抗剪强度设计值m(N/mn?)125

士梁截面惯性矩Ken?)12.71生梁截面抵抗矩W(cn?)5.26

主梁自重忽略不计，计算简图如下:

4.27kN8.5kN4.27kN

I400I400I400I

⑴抗弯验算

主梁弯矩图(kN.m)

o=Mmax/W=0.595x106/5260=113.12N/mm2<[f]=205N/mm2

满足要求！

⑵抗剪验算

4.254.25

0.637

<^0.638<^0.638

-4.25-4.25

主梁剪力图(kN)

Vmax=4.25kN

22

Tmax=2Vmax/A=2x4.25xl000/506=16.8N/mm<[T]=125N/mm

满足要求！

(3)挠度验算

-0.185

主梁变形图(mm)

vmax=0.19mm<[v]=1/400=400/400=1mm

满足要求！

(4)扣件抗滑计算

R=maxfRi,R4]=0.64kN<8kN

单扣件在扭矩达到40〜65N.m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求!

同理可知，右侧立柱扣件受力R=0.64kNS8kN

单扣件在扭矩达到40〜65N・m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求!

7、立柱验算

立杆稳定性计算依据《建筑施工模板安钢管类型①48.3x3.6

全技术规范》

JGJ162-2008

立柱被面面积A(mnf)506回转半径i(irm)15.9

立柱截面抵抗矩W(cm\5.26抗压强度设计值RN/mm?)205

入=h/i=1800/15.9=113.21<[k]=150

长细比满足要求！

查表得，邛=0.5

⑴风荷载计算

2222

Mw=0.9xl.4x(okXlaxh/10=0.9xl.4x0.22x0.9xl.8/10=0.07kNm

⑵稳定性计算

根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5J4,荷载设计值卬有所不同:

1)面板验算

qi=0.9x(1.2x(0.1+(24+1.5)xl)+0.9x1.4x