化工基础学习知识原理王晓红版习题集规范标准答案第二章

第2章

1.锅炉钢板壁厚伪=20mn,其导热系数4=46.5W/(m.K)。若粘附在锅炉内

壁上的水垢层厚度为8=1皿。，其导热系数4=1.162W/(m-K)。已知锅炉钢板

外表面温度为6=523K,水垢内表面温度为a=473K,求锅炉每平方米表面积

的传热速率，并求钢板内表面的温度％。(原题1)

解：该题为圆筒壁的热传导问题，如果设锅炉的半径为乙则q=r+0.02,/;=r,

4=--0.001,根据题意，可以得到4乏4BG，所以S,”产S总

由圆筒壁的导热速率方程：Q=上竽一二人乙一八人

yh।%

i=i邓加4S,“14sM2

其中，0=523K,〃=473K,4=46.5W/(m•K),=1.162W/(m-K),b}=0.02m,

h2=0.001m,S”“—。

ru、，Q，|一’3523—473

所以〃===―!_3_=-----------------W/m2=3.874W/m2

1s仄h0.02().(X)1

----F-2------4---------

4446.51.162

根据圆筒壁的导热速率方程：。=」力-,

»=|4s加4$防1

3,8740,002

可以得到：=r,-^=523-^=506.3(K)

446.5

2.在一660X3.5mm的钢管外包有两层绝热材料，里层为40mm的氧化镁粉，

平均导热系数2=().()7W/(m.°C)；外层为20mm的石棉层，平均导热系数

2=0.I5W/(m.℃)o现用热电偶测得管内壁温度为500C,最外层表面温度为

80℃o已知钢管的平均导热系数4=45W/(m/C),试求每米管长的热损失及两层

保温层界面的温度。（原题2）

解：根据圆筒壁的热传导传热速率计算公式:

Q=’「乙=________曰____________=27rL

宁心毋।打।打4।仇।入

r

i=l4S加4szM1^2^m24sm34%^2m24乙”3

式中：ri=500℃,r4=80℃,n=60/2-3.5=26.5(mm),n=60/2=30(mm),

n=30+40=70(mm),r4=70+20=90(mm),Z?i=3.5mm,/?2=40mm,Z?3=30mm,

2i=45W/(m-℃),22=0.07W/(m-℃),A3=O.15W/(m-℃)o

q+G26.5+30

9H=-3—=一一=28.3(加加)

r-r_70-30

32=47.2(/〃〃?)

In△in7?

30

畔2=8。(加)

♦宥4

所以每米管长的热损失为:

ri-r4

+上十上

500-80..

=2x3.142x3.142-------------而--------5(^W/m

-------+---------+--------

45x28.30.07x47.20.15x80

=191.6W/m

因为。=上T〃+i=2立互老工=2江,

z4

/=145加4%”2&24加

所以y—20

=80+191.6x=130.8(℃)

2x3.142x0.15x80

3

3.有一列管式换热器，由38根625X2.5mm的无缝钢管组成，苯在管程流动,

由20C加热到80C,苯的流量为10.2kg/s,饱和蒸汽在壳程冷凝。试求：（1）

管壁对苯的对流传热系数？（2）若苯的流量提高一倍，对流传热系数将有何变

化？（原题4）

解：(1)苯的定性温度迎出二50℃,此状况下的物性为：

2

//=0.45mPas,夕=860必/"尸，7=1.80。/(依•℃),2=0.14W/(m•℃)

根据公式a=0.023'Re08Pr04

d=0.()20m,

卬s10.2.

u==-------------------=1.n0m/s

pA860x38x-xD.()22

4

「dup0.020xl.Ox860

Rp—__,—_______________=38222(湍流)

Q~~fT~0.45x10-3

*".80x0.45

5.786

A0.14

^,=0.023—Re08Pr04

4

0.14042

0.023xx38222°x5.786W/(m.℃)

0.020

=1505W/(m2-℃)

(12)苯的流量增加1倍后,

a；=%x2°B=1505x2°^W/(m2•℃)=2620W/(m2*℃)

4

4.苯流过一套管换热器的环隙，自20C升高至80℃,该换热器的内管规格为

4)19mmX2.5mm,外管规格为638mmX3mm。苯的流量为1800kg/h,求苯

对内管壁的对流传热系数。

解：苯的定性温度20+80=5()七,此状况下的物性为：

4C

//=0.45mPa-s,夕=860版/〃？,=1.80V/(^-℃),A=0.14W/(m•℃)

苯的流速为：

明1800….

pA

3600x860x(x(0.0322_00192)

套管的当量直径为:

4==4一4=(32-19)，〃〃z=13mm

叫+也

流体的雷诺数为:

Re=等:党会产R加湍流)

Pr二必二匹”".79

0.14

432

—=—=1.68>1.65

419

由此可得对流传热系数为:

2\(、0.53

tz=0.02—Re08Pr3£

de

1/09A053/、

=0.02x-^x27826°'x5.793”x［制W/(m2-r)

0.013

=1832W/(m2-℃)

与书上答案1794W/(m2.℃)略有不同。

5.常压下温度为120℃的甲烷以10m/s的平均速度在管壳式换热器的管间沿轴

向流动。离开换热器时甲烷温度为30C,换热器外壳内径为190mm,管束由

37根④19mmX2mm的钢管组成，试求甲烷对管壁的对流传热系数。

解：甲烷的平均温度“0+3°-75℃,此状况下的物性为

2

/z=0.012mPas,p=0.562kg/=2.48。/伏g・℃),2=0.(MW/(m℃)

列管换热器的当量直径为：

4x(d：_37d；)#—37d：1902-37xl92..

d“=---------------------=—!----------=-------------------nun=25.47〃〃〃

e血、+37血2成।+37㈤2190+37x19

流体的雷诺数为:

由此可得甲烷对管的对流传热系数为:

«=0.023—Re0sP产

4

0,04

=0.023xx119280sxf2.48x0.012]w,付℃)

0.02547I0.04)'7

=60.3W/(m2℃)

6

6.温度为90c的甲苯以1500kg/h的流量通过蛇管而被冷却至30℃。蛇管的直

径为657mmX3.5mm,弯曲半径为0.6m,试求甲苯对蛇管的对流传热系数。

解：甲苯的平均温度=+30=609,此状况下的物性为：

2

//=0.3864mPas,2=831.8必/〃J,=1.853。/(依-C),2=0.1238W/(m℃)

流体的流速为:

1500/八”*/

-----------------------------tnfs=0.255〃?/s

3600x工x3.142xO.O5O2x831.8

4

流体的雷诺数为:

dup0.05x0.255x831.8..,...

Re=——=-------------z——=27447(湍a流)

〃0.3864x1(尸

湍流时甲苯对直管的对流传热系数为：

a=0.023-Re08Pr03

d

…r0.1238(1.853x().3864,

=0.023x------x27447°-------------W/lm~•

0.050x10.1238)'

=2162.3W/(nr-℃)

过渡流的校正系数：

6xl056xl05

=0.612

2744.7k8

圆形弯管的校正系数为；

^=1+1.77^-=1+1.77x^^=1.1475

R0.6

甲苯对蛇管的对流传热系数为：

a'=ax0.612x1.1475二342.7x0.612x1.1475W/(m2-℃)=240.7W/(m2•℃)

7

7.120℃的饱和水蒸气在一根。25x2.5mm、长1m的管外冷凝，已知管外壁温

度为8()℃。分别求该管垂直和水平放置时的蒸气冷凝传热系数。

解：(1)当管垂直放置时，冷凝传热系数的计算方法取决于冷凝液在管外沿壁面

向下流动时的流动型态。采用试差法，假定冷凝液为层流流动，则：

a垂直=L13

I4加)

液膜温度为120+80=100℃,该温度下水的物性为//=0.283mPa-s,

2尸

p=958Akg/m\2=0.683W/(m•℃)

冷凝温度为120℃,此温度下水的相变始为：r=2205.2U/kgo所以可以计算

。垂直=1.13

Ig

323

(2205.2xl0x958.4x9.81x0.683丫w℃)

=1.13

0.283x10-3x1x(120-8())

=5495.3W/(m2•℃)

根据此计算结果校核冷凝液膜的流动是否为层流。冷凝液膜流动雷诺数为：

4即_doG_(45/或k,/S)_4Q/(r<)_4%宜巩见)_4a垂直处

KC=-----=-----=-----------------=-----------=---------------------=---------

4〃4A4

代入相关数据后可以求得

4a垂宜/△/_4x5495.3x1x(120-80)

Re==1409

1串2205.2xl03x0.283xlO3

层流假定成立，以上计算有效。

(2)当管水平放置时，直接用如下公式计算蒸汽冷凝传热系数:

，22g无

夕水平=0.725

—3

3

2205.2x1O3x958.4?x9.81x0.683Yw℃)

=0.725

、0.283x10-3xo.O25x(120-80)

=8866.7W/(m2-℃)

8

8.实验室内有一高为1m,宽为0・5m的铸铁炉门，其表面温度为600℃,室温

为20℃。试计算每小时通过炉门辐射而散失的热量。如果在炉门前50mm处放

置一块同等大小同样材料的平板作为隔热板，则散热量为多少？如果将隔热板

更换为同等大小材料为已经氧化了的铝板，则散热量有何变化？

解：（1）不加隔热板时，铸铁炉门被四壁所包围，铸铁黑度为与=0.78,G_2=£CO,

角系数例_2=1，根据

Ql-2=01-201-25

6004-273.1570+273.15、

=0.78x5.669x1x1x0.5x

100<100)

=126641V

（2）加隔热板后，辐射传热过程可以表示为：炉门1T隔热板3T墙壁2。炉门

辐射散热量就是它对隔热板的辐射传热量（1T3）:

。1-3=CTOITS

UOOJ

炉门与隔热板相距很近，其辐射可以看作是在两极大的平面间进行，于是:

C1_3=—―]----=_5«；-------3.62,其角系数（p"3=1°

—-1———1

0气0.780.78

隔热板对周围墙壁的辐射传热量（3—2）:

其中=23co=0.78x5.669=4.42,(py_2=I。

过程达到稳态时，Q—=Q»

将已知数据代入上述公式，可以得到

…一一r600+273.15?(7\

3.62xlx1x0.5x-------------------

I100)Uo(

4.42xlxlx0.5x(二]'30+273.15丫

liooj<ioo)

求出(=718.39K=443.24℃

所以热损失为：

Q=fi-3=Cs3s-liooj

600+273.15?f718.39?卬

=3.62xlxlx0.5x"looJ飞10()J

=5700VV

（3）如果将隔热板换为氧化的铝板，其黑度为G=0.15,则有

5.669

==0.816

21Txz­r

---------1----------

0.780.15

G-2=不孰=0.15x5.669=0.85

可以仿照（2）的公式求取隔热板温度，然后计算热损失，也可以利用下列公式

直接求取：

Q=0.-3=Q-=一

S-----1---”-------------+

C|_^|_5]------3-2*3-2$]

33。

600+273.15?<30+273.15?

100J100>

ii

-------------+------------

0.816x1x0.50.85x1x0.5

=1192W

9

9.现测定一传热面积为2m2的列管式换热器的总传热系数K值。己知热水走管

程，测得其流量为1500kg/h,进口温度为80C,出口温度为50℃；冷水走壳程,

测得进口温度为15C,出口温度为30℃,逆流流动，试计算该换热器的K值。

（原题6）

解：换热温差:

_4―/2_亿7)-(4-2)_(50-15)-(80-30)

℃=42.06℃

In生ln^

Tf

At2\-28()-3()

热负荷为:

150()

Q=g<—()=X4.18X103X(80-50)W=52.25kW

3600

所以换执器的总传热系数:

（=盘=黑?W/（m2，C）=621」W/（m2，C）

10

10.热气体在套管式换热器中用冷却水冷却，内管为（p25x2.5mm的钢管，冷水

在管内湍流流动，对流传热系数为2000W/（m2・K）。热气在套管环隙湍流流动，

对流传热系数为50W〃m2・K）。已知钢的导热系数为45.4W/（m・K）。试计算：（1）

管壁热阻占总阻力的百分数；（2）冷水流速提高一倍，则总传热系数有何变化？

（3）气体流速提高一倍，则总传热系数有何变化？（原题8）

解：（1）根据题意

,d-d,25-20»)

d,„=—~~产=-----nun-22.4""〃

i4，i25

In—In

420

管壁热阻占总阻力的百分数:

______________xlOO%

+4。+=

%d"4/<

ia。

2.5XQ125

45.422.4

——xlOO%

x至+0+2.5x10工生+o+1

20002045.422.450

=0.297%

（2）冷水流速提高1培后，管内的对流传热系数变为:

&=4x2°8=2000x20*W/（m2-r）=3482W/（m2•℃）

总传热系数为:

K0=

、d。4bd。、R1

ai&•a。

W/(m2-℃)

J"+0+2.5xlO-325八1

--------x----+0+——

34822045.422.450

=48.97W/(m2-℃)

(3)气体流速提高1培后，管外的对流传热系薮变为:

O80822

ao=aox2=5OX2W/(m•℃)=87.06W/(m-℃)

总传热系数为:

i

1dcl,bd1

sn(>

---+Ri-^-+―-2

%4'4%dnta。

1.C)

Lx至十。十23十0十」

20002045.422.487.06

=82.15W/(m2.℃)

11

n.实验测定管壳式换热器的总传热系数时，水在换热器的列管内作湍流流动，

管外为饱和水蒸汽冷凝。列管由直径为625X2.5mm的钢管组成。当水的流速

为lm/s时，测得基于管外表面积的总传热系数K。为2115W/(m2・C)；若其它

条件不变，而水的速度变为L5m/s时，测得《为2660W/(m2・C)。试求蒸汽冷

凝传热系数。假设污垢热阻可以忽略不计。

解：设水流速为lm/s时，％.用a。表示，K用Ki.o表示；速度为1.5m/s时，对用

四，表示，K用K1.5表示。由总传热系数的计算式可以得到：

11E、bd-\

11---

a

\.Q4--4dmao

\\dbd\

=+1

a

^1.5---\.S4---入d,n--ao

两式相减可以得到：J---U&J___L

K|.o右a[5y

22

其中，Ki。=2115W/(m.℃),Kl5=2660W/(m-℃),do=25mm,

4=20mnio

所以

112011

L=47.76xl0_5[(nr-℃)/WJ

%()a\.s4,1K|i.oKis)25121152660；

根据流体在圆形直管内做湍流时的对流传热系数关系式，可以得到:

a=1.508?U=1・383%(J

由以上两个式子可以求得

22

斯o=3569W/(m-℃),a,5=4936W/(m-℃),

根据_L=_L&.+24_+」_,其中=2115W/(m2.℃),dt>=25mm,

a

%.oi.o4"dmao

2

4=20mm,dm=22.5mm,b=2.5mm,A=45W/(m℃),a10=3569W/(m-℃)o

可以求得=159(X)W/(nr•℃)。

12

12.某套管式换热器用于机油和原油的换热。原油在套管环隙流动，进口温度

为120。出口温度上升到160C；机油在内管流动，进口温度为245C,出口

温度下降到175℃«

(1)试分别计算并流和逆流时的平均温度差；

(2)若已知机油质量流量为0.5kg/s,比热为3kJ/(kg・℃),并流和逆流时的总

传热系数K均为100W/(m2-K),求单位时间内传过相同热量分别所需要的传热

面积。(原题5)

解：(1)逆流时:

〃一，=(4八年-％)=(175—120)—(245—160)

=℃=68.9℃

In^LIn^i-in175-120

245-160

At2T、-2

并流时:

小「小2__(245120)—(175-160)

4m℃=51.9℃

in2In

175-160

At2T2-t2

(2)逆流时换热面积:

Q_Wc(Z-《)0.5x3000x(245-175)」

—hrh—tn=15.2〃/

K,,"K。4100x68.9

并流时换热面积:

().5x3000x(245-175)

So=QnV=20.2/zz2

K,4,〃K4100x51.9

13

13.某列管换热器由多根625X2.5mm的钢管组成，将流量为15吨/小时的苯由

20C力口热至U55c,苯在管中流速为0.5m/s,加热剂为130℃的饱和水蒸气在管外

冷凝，其汽化潜热为2178kJ/kg,苯的比热c〃=L76kJ/(kg・K),密度〃=858kg，m3,

粘度"=0.52xl0-3pa・s,导热系数入=0.148W/(m・K),热损失、管壁及污垢热阻均

忽略不计，蒸汽冷凝的a=l()4W/(m2・K)。试求：(1)水蒸气用量(kg/h)；(2)

传热系数K(以管外表面积为基准)：(3)换热器所需管数〃及单根管长度

解：(1)加热冷流体苯所需要的热量

3

151<IO3

Qt=WeCpi[t2-/,)=xl.76x10x(55-20)W=256.1kW

3600

水蒸汽用量：

Q256.7kW

1W1Z,=—=------=0.1179^/5=424.3^///

'r2178kJ/kg

(2)流体在管内强制湍流传执系数

苯的平均温度55+20=37.5℃,此状况下的物性为：

2

3

〃=0.52mPas,p=858^/zn,cp=1.76^J/(^℃),A=0.148W/(m-℃)

R-%寰詈―GO

1.76x1(/x0.52xl()3

=6.1838

0.148x10-3

带入/表达式有:

a0.023-Re08Pr04

i二d

=0.023xx1650tf8x6.183804W/(m2-℃)

0.0217

=834.5W/(m2-℃)

2

cro=10000W/(m-℃)

(\251

-LJ4+-Lm2-℃/W

K。44%\834.520KXXX)

2

ATo=625.8W/(m-℃)

为

因

15000______________

1

22m/s=0.5m/s

成3600x1x3.142x0.020x858x〃

4-

4

所以可以求得〃=31

Q

换热面积:S0=

K儿

_(丁4)(丁，2)_(13020)(13055)

℃=91.4℃

inl^

130-55

3

「Q256.7xlO2

S=--------=--------------m=4.488〃，

625.8x91.4

°KAtm

又£=n^lj

4.487

=1.84/??

-31x3.142x0.025m

14

14.在一套管式换热器中用水逆流冷却热油，已知换热器的传热面积为3・5m2。

冷却水走管内，流量为5000kg/h,流动为强制湍流，入口温度为20C；热油走

套管环隙，流量为3800kg/h,入口温度为80℃,其比热Cp=2.45kJ/(kg・K)。已知

2

两流体的对流传热系数均为2000W/(m.K)o管壁厚度、管壁热阻、污垢热阻

均可以忽略。试计算冷热流体的出口温度。如果由于工艺改进，热油的出口温

度需要控制在35℃以下，当通过提高冷却水流量的方法来实现时，冷却水的流

量应控制为多少？

解：(1)原工况下：

2=叱“亿-。)=0=叱£,心-心)

(7/-2)-亿—。)

二叱。》亿一

Q=KS\tm=KS4)

T2Tl

以上两式整理化简后可以得到：

勿…二KS(1W£j

T「h卬£泗〔W&〜

木题中，ti=20℃,T.=80℃,Wh=3800kg/h,Wc=5000kg/h,cph=2.45kJ/(kgK),

cpc=4.18kJ/(kgK),

叱CM3800x2.45

所以=0.4455

记5000x4.18

又叱。“亿-。)=叱£,"/-5)

Tl-T2WeCpc1

=2.245

弓F-W£J04455

联立上述两式，可以求得T2=39.9℃,t2=37.8℃

(2)在新工况下，联立上述方程式,试差求解得到Wc=7135kg/ho

15

15.某列管换热器由多根625X2.5mm的钢管组成，管束的有效长度为3.0m。

通过管程的流体冷凝壳程流量为5000kg/h、温度为75c的饱和有机蒸汽，蒸汽

的冷凝潜热为310kJ/kg,蒸汽冷凝的对流传热系数为800W/(m2-K)o冷却剂在

管内的流速为0.7m/s,温度由20℃升高到50℃,其比热为cP=2.5kJ/(kg-K),

密度为p=860kg/m\对流传热系数为2500W/(m2-K)o蒸汽侧污垢热阻和管壁

热阻忽略不计，冷却剂侧的污垢热阻为0.00055m2・K/W。试计算该换热器的传

热面积并确定该换热器中换热管的总根数及管程数。

解：有机蒸汽冷凝放热量：

g=wxr=^29x31OxlO3VV=431Z:VV

'3600

传热温差

")_3-20)-(75-5。)

℃=38℃

At-yT—1->75—50

总传热系数:

bd1

+&常o+R”4--

442dma0

1—W/(m2℃)

2595

—+0.()0055—4-0+0+

25002020800

=410W/(m2-℃)

所需的换热面积：

=27.7m2

Ko\tm410x38

冷却剂用量:

Q431x103.._.

W=——7-----T=--------------7----------；kg/s=5.75kg/s

Cpc&Lj2.5xl03x(50-20)

每程换热管的数目：

、

士1出,2,1士㈤j,1lx3.142x0.0202x860x0.7

4，44

管程数为：

27.7

N=S。=3.92

兀dj,n3.142x0.025x3.0x30

取管程数为4

总管数目：〃电=〃xN=30x4=120

16

16.在一台管壳式换热器中，壳方120℃的水蒸汽冷凝将一定流量的空气由20c加热到80C,

空气的对流传热系数w=100W/(0?-0。换热器由。25x2.5mm,L=6m的100根钢管组

成。现因为工艺需要，空气流量增加50%,要维持对空气的加热要求，有人建议采用如下

四种措施：(D将管方改为双程，(2)增加管长到8m,(3)将管束改为例9x2mm的规格,

(4)将蒸汽温度提高到124・C。己知蒸汽的量足够，试通过定量计算，必要时作合理简化,

说明上述措施能否满足需要。

解：原工况下：*=〃成/=100x3.142x0.025x6加2=47.12/

22

=«/-^-=110x—W/(m-℃)=88W/(m•℃)

425

At,-At,_(T-r,)-(T-r)_(120-20)-(120-80)

2℃=65,48℃

In四1nl^2

Jr2120-80

Q=K,,S,A,“=88x47.12x65.481V=271.5AW

流量增加40*后：Q'=Qxl.4=27L5xl.4&W=380.1ZW

措施之一：将管方改为双程：

传热系数

K：=K0x208X1.4°$=88x208x1.40-8W/(m2-r)=200.5W/(m2•℃)

换热面积与传热温差不变，所以热负荷：

Q'=K〃SQ&=200.5x47.12x65.48W=618.8AW>380.KW,故满足要求。

措施之二：增加换热管长：

传热系数

K：二K°x1.4°$=88x1.4“W/(m2-℃)=il5.2W/(m2.℃)

VQ

换热面积S；=Soxy=47.12x|nr=62.83布

传热温差不变，所以热负荷：

Q=K〃S„△葭=115.2x62.83x65.48W=473.92W>380.次W,故满足要求。

措施之三：改为19x2〃〃〃的换热管：

对流传热系数，流量不变的情况下，改变管径，对流传热系数与管径的7.8次

方成正比，再考虑改变流量的情形，所以有：

-1.8\-1.8

08

…x”xl.4=110xf—x1.40-8W/(m2•℃)=24L6W/(m2•℃)

l2()J12()

=a；=241.6xW/(m2•℃)=190.7W/(m2•℃)

传热系数：Ko

换热面积:S：==100x3.142x0.019x6m2=35.81/

热负荷：

Q==190.7x35.81x65.48W=447.4ZW>380.MW,故满足要求。

措施之四：提高蒸汽温度：

…缶=叱金(…)

T-t2

K〃S,

所以加=0.9163=

T—t2120-80

iJf1.403K£0.9163

=0.8567

Tf14叱q.1.402

可以求得7；=124.3℃,此时蒸汽压力为230kPa。

注：无论是何种措施，蒸汽流量需要增加40%,满足热量衡簿的要求。

所以（1）满足（2）满足（3）满足（4）不满足。

17.一列管换热器（管径625X2.5mmmm）,传热面积12m?（按管外径计，下同）。今拟

使8。℃的饱和苯蒸汽冷凝、冷却到45℃。苯走管外，流量为lkg/s；冷却水走管内与苯逆

流，其进口温度为10-C,流量为5kg/so已估算出苯冷凝、冷却时的对流传热系数分别为

1500W/（m2K）＞870W/（m2K）；水的对流传热系数为2400W/（加K）。取水侧的污

垢热阻为0.26x10-3m2K/W,并忽略苯侧的污垢热阻及管壁热阻。问此换热器是否可用？

已知水、液体苯的比热分别为4.18kJ/（kg.K）、1.76kJ/（kg.K）；苯蒸汽的冷凝潜热

r=395kJ/kgo（原题11）

解：欲求换热器是否可用，可计算该换热器的传热面积是否够用。苯在管外发生

冷凝、冷却，所以换热过程可以分成两个过程。

（1）在冷却过程中，管外流体为80℃的苯液体冷却到出口温度45匕，而管内的

冷却水从入口温度10℃加热到一定的温度，设为却。

根据热负荷计算公式。=2、=Q〃，可以得到:

叱、。“(a一附二明或⑵-4)

其中，叱=5kg/,Cpr=4.18kJ/(kgK),4=10°C,%,=lkg/,

CF/I=1.76kJ/(kg-K),Tm=80℃,7；=45℃,

-7；)1x1.76x(80-45)_1Q"

所以，与i+-------------------------1UH--------------------------------1J\O/

叱5x4.18

该过程的对数平均温差为:

_△…G亿-。)-忆，)_(45-10)-(80-13)

△g=49.3(℃)

组10一/1