脚手架专项施工方案某栋楼模板

资料内容仅供您学习参考，如有不当或者侵权，请联系改正或者删除。新方·新怡园北区1#楼脚手架专项施工方案编制人:孙立勇审核人:贾洪强审批人:孙永杰目录一、工程概况二、编制依据三、施工部署四、脚手架的搭设及拆除施工工艺五、安全防护措施六、劳动力及材料、机具配备七、质量要求八、安全防护措施九、文明施工要求附:脚手架计算书倒料平台的稳定承载计算图一、工程概况(一)建筑概况新方·新怡园北区1#住宅楼位于凤山路与凤凰街东南角,地下三层,地上十七层,建筑总高度55.10米。地下三层建筑面积1259.50平方米,地上建筑面积10524.96平方米,总建筑面积11784.46平方米。室内外高差600mm。厨房、卫生间墙面均镶贴面砖,除机房、车库、储藏室地面为水泥地面外,其余地面均镶贴地面砖。屋面均为平屋面水泥砂浆面层。本工程地下耐火等级为一级,地上为二级。建筑等级Ⅱ级,屋面防水等级Ⅱ级。本工程主楼地下三层为储藏室,与车库连为一体,一层、二层为商业网点,三层及以上为住宅。(二)结构概况本工程为剪力墙结构,主楼基础形式为筏板基础(抗渗等级P8),地基采用天然地基。主楼与车库整体连接不设缝,为避免过大沉降差,在主楼与车库间设纵横向后浇带。结构设计使用年限50年,建筑结构安全等级二级,地基基础设计等级为二级。场地地震基本烈度为7度,抗震设防烈度为7度,剪力墙、梁抗震等级为三级。基础、防水板、地下室外墙、有覆土的地下室顶板、埋在土中的柱及上部外露构件为二类b;屋面及卫生间、厨房等室内潮湿环境为二类a;其余部位为一类。垫层混凝土强度等级为C20;筏板基础C35(采用防水砼,抗渗等级P8);10.28米以下主体结构构件C35(C30),10.28米以上结构为C30;厨房、卫生间、屋面板强度等级同楼层板(卫生间板采用防水砼,抗渗等级P6);二次构件为C20。场地土类型为中硬场地土,建筑场地类别为Ⅱ类,工程性质良好,适宜工程建设,本拟建场地不存在液化。二、编制依据1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-)2、《建筑施工高处作业安全技术规范》(JGJ80-91)3、《建筑施工安全检查标准》(JGJ59-)4、《钢管脚手架扣件》GB158315、《钢结构工程施工质量验收规范》GB502055、本工程建筑、结构施工图纸6、施工组织设计三、施工部署1、安全施工小组安全生产、文明施工是企业生存与发展的前提条件,是达到无重大伤亡事故的必然保障,也是我项目部创立”市级标准化示范”、”综合管理样板工地”的根本要求。为此项目经理部成立以项目经理为组长的安全防护领导小组,其机构组成、人员编制及责任分工如下:组长:(项目经理)――负责协调工作组员:(安全员)――现场安全检查(技术负责人)――方案编制、技术交底(施工员)――楼现场施工具体操作(质检员)――现场质量检查2、施工总体设计结合本结构形式、现场情况及实际施工特点,基础及地上1层结构施工时在基坑槽边内搭设双排单立杆钢管脚手架,为施工提供作业面、通道及防护。脚手架立杆横距为lm,距外墙35cm,步距1.8m,立杆纵距1.5m,架体搭设高度为16米。结构施工至2层后,拆除脚手架,进行防水及回填土施工。主体地上1层以上部分施工阶段采用型钢悬挑脚手架,作为外墙的支撑架、砌体施工架、外墙装修架、安全防护架,与墙体模板同步使用。根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》要求,悬挑外脚手架一次搭设高度不宜大于20米,本工程外脚手架分3次悬挑。第一次在2层楼面,第二次在8层楼面,第三次在14层楼面。主体施工完毕立即拆除。3、施工准备工作①脚手架搭设前,应按专项施工方案向施工人员进行技术交底②应按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》规定和专项施工方案要求对钢管、扣件、脚手板、可调托撑等进行检查验收,不合格产品不得使用。③经检验合格的构配件应按品种、规格分类,堆放整齐、平稳,堆放场地不得有积水。④应清除搭设场地杂物,平整场地,使排水畅通。⑤材料、劳动力及施工机具准备劳动力配备工种人数任务架子工20负责架子搭设及拆除测量放线工4负责脚手架垂直度控制材料配备名称数量规格钢管1米φ48.3mm×3.6mm木脚手板1500块厚5cm,宽20－30mm密目安全网8450张1.8×6m水平安全网5000张直角扣件10个旋转扣件5000个对接扣件10000个镀锌铁丝5000米直径1.2mm3、机具配备名称数量备注架子扳手20架子工搭设和拆除架子用力矩扳手20检查架子扣件拧紧力度是否达到要求倒链4调整架子水平弯曲度、竖向垂直度四、脚手架的搭设及拆除施工工艺1、材料要求1.1脚手架钢管采用Φ48.3×3.6钢管。每根钢管的最大质量不应大于25.8Kg。钢管的钢材质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》GB/T中Q235级钢的规定。1.2扣件采用可锻铸铁制作,其质量及性能应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》GB15831的规定。当扣件的螺栓拧紧扭力矩达到65N.m时,不得破坏。1.3脚手板采用木脚手板,单块脚手板质量不宜大于30Kg。木脚手板材质应符合现行国家标准《木结构设计规范》GB50005中材质的规定。1.4可调托撑外径不得小于36mm,直径与螺距应符合现行国家标准《梯形螺纹第2部分:直径与螺距系列》GB/T5796.2和《梯形螺纹第3部分:基本尺寸》GB/T5796.3的规定。可调托撑的螺杆与支托板焊接应牢固,焊缝高度不得小于6mm,螺母厚度不得小于30mm。可调托撑受压承载力设计值不应小于40KN,支托板厚度不应小于5mm。1.5悬挑脚手架用型钢材质应符合现行国家标准《碳素结构钢》GB/T700的规定。固定型钢悬挑梁的U型钢筋拉环材质应符合现行国家标准《钢筋混凝土用钢第1部分:热轧光圆钢筋》GB1499.1中HPB235级钢筋的规定。2、构造要求及技术措施2.1地基处理:脚手架底部地基必须平整、坚实,脚手架底座下设置垫板,厚度5cm,采用普通木质脚手板。垫板必须平稳,不得悬空。2.2立杆:全楼脚手架采用双排单立杆,立杆顶部高出顶层操作面1.5米。立杆横距1.05米,纵距1.8米。立杆接头采用对接扣件连接,立杆与大横杆采用直角扣件连接。接头交错布置,两个相邻接头避免出现在同步同跨内,相邻两个接头在水平方向错开距离大于50cm。各接头中心至最近主节点的距离不应大于纵距的1/3。2.3大横杆:大横杆置于小横杆之下,在立杆内侧,用直角扣件与立杆连接,单杆长度不应小于3跨。当作业层使用木脚手板时,大横杆应等间距布置,间距不大于400mm。2.4小横杆:作业层上非主节点处的小横杆,最大间距不应大于1/2纵距。当使用脚手板时,小横杆两端均应采用直角扣件固定在纵向水平杆上。主节点处必须设置一根水平杆,用直角扣件扣接且严禁拆除。2.5脚手板:作业层脚手板应铺满、铺稳、铺实,且应设置在三根小横杆上。脚手板对接平铺时,接头处应设2根小横杆,两块板外伸长度应取130mm-150mm,外伸长度之和不应大于300mm。脚手板搭接时接头应设在小横杆上,搭接长度不小于200mm,伸出横向水平杆的长度不应小于100mm。搭接长度应符合规范要求。2.6连墙件:应靠近主节点设置,偏离主节点的距离不应大于300mm。应从底层第一步纵向水平杆处开始设置,有限采用菱形布置。连墙件中的连墙杆应承水平设置,当不能水平设置时应向脚手架一端下斜连接。连墙件必须采用可承受拉力和压力的构造。本工程落地式脚手架及悬挑脚手架连墙件均按二步三跨设置。2.7剪刀撑:落地式脚手架每道剪刀撑宽度为5跨,斜杆与地面夹角为45度,剪刀撑斜杆的结长应采用搭接。悬挑脚手架的外立面剪刀撑应自下而上连续设置,剪刀撑构造要求同落地式脚手架。3、落地式钢管脚手架搭设施工工艺3.1施工工艺扣件式双排普通钢管脚手架的搭设顺序为:场地平整、地基夯实→材料准备→放线、铺设脚手板→摆放扫地杆→逐根竖立杆并随即与扫地杆扣紧→装扫地小横杆并与立杆或扫地杆扣紧→安第一步大横杆与各立杆扣紧→安第一步小横杆→安第—二步大横杆→安第二步小横杆→第三、四步大横杆和小横杆→连墙杆→接立杆→加设剪刀撑→铺脚手板和装设作业层栏杆、挡脚板或围护,封闭措施。3.2施工方法搭设场地应平整而且用打夯机夯实,立杆下面需要垫底托,底座下应垫脚手板,立杆距脚手板(宽大于200mm)端头距离不小于650mm。3.2.1在搭设之前,必须对进场的脚手架杆配件进行严格的检查,禁止使用规格和质量不合格的杆配件。3.2.2脚手架的搭设作业,必须在统一指挥下,严格按照以下规定程序进行:3.2.2.1按设计要求放线、铺垫板、设置底座或标定立杆位置。3.2.2.2周边脚手架应从一个角部开始并向两边延伸交圈进行搭设;”一”字形脚手架应从一端开始并向另一端延伸搭设。3.2.2.3应按定位依次竖起立杆,将立杆与纵、横向扫地杆连接固定,然后装设第1步的纵向和横向平杆,随校正立杆垂直之后予以固定,并按此要求继续向上搭设。3.2.3在设置第一排连墙杆前,”一”字形脚手架应设置必要数量的抛撑;以确保构架稳定和架上作业人员的安全。边长>20m的周边脚手架,亦应适量设置抛撑。3.2.4剪刀撑、斜杆等整体拉结杆件和连墙件应随搭升的架子一起及时设置。3.2.5脚手架处于顶层连墙点之上的自由高度不得大于6m。当作业层高出其下连墙件2步或4m以上、且其上尚无连墙件时,应采取适当的临时撑拉措施。3.2.6脚手板或其它作业层板铺板的铺设应符合以下规定:3.2.6.1脚手板或其它铺板应铺平铺稳,必要时应予绑扎固定。3.2.6.2脚手板采用对接平铺时,在对接处,与其下两侧支承横杆的距离应控制在100—200mm之间。3.2.6.3脚手板采用搭设铺放时,其搭接长度不得小于200mm,且在搭接段的中部应设有支承横杆。铺板严禁出现端头超出支承横杆250mm以上未作固定的探头板。3.2.6.4长脚手板采用纵向铺设时,其下支承横杆的间距不得大于1.0m。纵铺脚手板应按以下规定部位与其下支承横杆绑扎固定:脚手架的两端和拐角处;沿板长方向每隔15—20m;坡道的两端;其它可能发生滑动和翘起的部位。3.2.7装设连墙件或其它撑拉杆件时,应注意掌握撑拉的松紧程度,避免引起杆件和整架的显著变形。3.2.8工人在架上进行搭设作业时,作业面上宜铺设必要数量的脚手板并予以临时固定。工人必须戴安全帽和佩挂安全带。不得单人进行装设较重杆配件和其它易发生失衡、脱手、碰撞、滑跌等不安全的作业。3.2.9在搭设中不得随意改变构架设计、减少杆配件设置和对立杆纵距作≥100mm的构架尺寸放大。确有实际情况,需要对构架作调整和改变时,应提交技术主管人员解决。3.2.10在装修脚手架的搭设过程中,主体结构还在施工,因此,要求在装修脚手架的搭设过程中应将未搭设完的脚手架上部用脚手板和密目安全网封严。3.3、卸料平台的施工工艺从经济、实用的角度考虑,卸料平台设计为悬挑式型钢平台,制作四个,规格为5.15m×4m×1.5m(长×宽×高)悬挑长度为4.0m,平台上设有荷载标牌,本工程卸料平台限重1.5t。主梁、次梁分别采用16号槽钢,所有构件均为焊接连接。防护栏杆采用φ48.3×3.6钢管,分别在高75cm、150cm处设立两道,并与四周工字钢焊接。四周工字钢外侧及防护栏杆刷红白相见的油漆标识,并满布密目安全网,平台两侧设两根6×19、φ20.0钢丝绳,每根设夹具不少于三个。钢丝绳与卸料平台钢管架接触处垫橡胶胶皮,以缓冲钢丝绳的拉力。钢丝绳经过梁上侧模对拉螺栓孔拉结,但两根钢丝绳不得拉结于同一个对拉螺栓孔,而且预留的梁上预留的孔洞要保证能让上述钢丝绳穿过。平台底面设5cm厚的脚手板、满铺、铺牢、两端用8号镀锌铁丝捆紧,并在四周设18cm高的踢脚板。卸料平台加工完毕经验收合格后方可吊装。先挂好四角的吊钩,传发初次信号,但只能稍稍提升平台,放松斜拉钢丝绳,方可正式吊装。吊钩的四条引绳应等长,保证平台在起吊过程中平稳。吊装至预定位置后,先将平台工字钢与预埋件固定后,再将钢丝绳固定,紧固螺母及钢丝绳卡子,完毕后方可松塔吊吊钩,卸料平台安装完毕后经验收合格后方可使用,卸料平台的限重牌应挂在该平台附近的明显位置。要求提升一次验收一次。见后附图。3.4脚手架的拆除施工工艺拆架程序应遵守由上向下,先搭后拆的原则,即先拆脚手板、剪刀撑,而后拆小横杆、大横杆、立杆等(一般的拆除顺序为安全网→脚手板→剪刀撑→小横杆→大横杆→立杆)。不准分立面拆架或上下两步同时进行拆架。做到一步一清、一杆一清。拆立杆时,要先抱住立杆在拆开最后两个扣。拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时,应先拆中间扣件,然后托住中间,再解端头扣。高差不应大于2步,如高差大于2步,应增设连墙件加固。拆除后架体的稳定性应不被破坏,如附墙杆被拆除前,应加设临时支撑防止变形,拆除各标准节时,应防止失稳。当脚手架拆至下部最后一根长钢管的高度时,应先在适当位置搭临时抛撑加固,后拆连墙杆。3.5悬挑式脚手架施工工艺施工工艺型钢悬挑式脚手架的搭设顺序为:材料准备→放线→安装槽钢、焊接立杆定位点→摆放扫地杆→逐根竖立杆并随即与扫地杆扣紧→装扫地小横杆并与立杆或扫地杆扣紧→安第一步大横杆与各立杆扣紧→安第一步小横杆→安第—二步大横杆→安第二步小横杆→第三、四步大横杆和小横杆→连墙杆→接立杆→加设剪刀撑→铺脚手板和装设作业层栏杆、挡脚板或围护,封闭措施。型钢悬挑脚手架拆除施工同落地式脚手架。3.5脚手架出入口的构造地下三层脚手架出入口设置在负三层处,采用”之”字形斜道,供施工人员进入楼层。主体施工至一层时,在主楼北侧设置出入口,出入口通道采用集团公司定制。五、安全防护措施1、结构临边、洞口防护措施在结构四周边线内50cm处设置全封闭式护身栏。使用材料采用φ48.3×3.6钢管,其高度不小于1.2m,立杆间距不大于2.5m,竖向每隔0.6m设一道通长大横杆,每隔一根立杆设一道三角架。沿钢管长度方向刷红白间隔的油漆,挂醒目标识牌,护身栏杆四周满挂密目安全网,白天设警示牌,夜间设红色标志灯,临边四周1m范围内不准堆料、停放机具。楼板洞口边长大于1500mm时周边应设防护栏杆,并兜水平安全网,防护栏杆采用Φ48×3.5钢管扣接,上横杆距地1000mm,下横杆距地200mm,横杆距地600mm。边长介于500mm～1500mm的楼板洞口,洞口上设置200mm×200mm间距的扣件钢管网格,钢管网上铺设脚手板;边长介于250mm-500mm的楼板洞口、缺件临时形成的洞口,用木板作盖板固定在洞口位置;边长介于25mm-250mm的楼板孔口,用坚实盖板盖设,盖板应防止挪动移位。边长1500－洞口防护边长-4000洞口防护2、楼梯间防护措施楼梯的侧边利用脚手架做安全防护,架子立管从梯井内搭设,侧边沿楼梯坡度方向做一道1.2m高的护身栏,侧边底部设18cm高的挡脚板。3、电梯井洞口防护措施电梯井口设置不低于1.2m高的开启式防护门,用φ16的螺纹钢筋,按水平间距30cm,竖向间距40cm焊制而成,并在防护门上要刷漆、上锁、挂牌。电梯井筒内每隔三层(且不大于十米)在入口处设置一个用φ15钢筋、钢管及木板搭设的平台,中间一层用钢筋支托安全网一道,网上及平台上均不得存有杂物。电梯井内不准做垂直运输通道或垃圾通道。(1)立面图(2)剖面图电梯井洞口防护七、质量要求1、构配件允许偏差项次项目允许偏差示意图检查工具1架杆外径48.3mm壁厚3.6mm±0.5mm±0.36mm游标卡尺2钢管两端面切斜偏差△1.70mm塞尺拐角尺3钢管外表面锈蚀深度(△＝△1+△2)≤0.18mm游标卡尺4立杆钢管弯曲3m≤l≤4m3m≤l≤4m≤12mm≤20mm钢板尺水平杆、斜杆的钢管弯曲l≤6.5m≤30mm2、脚手架搭设的允许偏差和检验方法项次项目技术要求允许偏差检查方法与工具1地基基础表面坚实平整-10mm观察排水不积水垫板不晃动底座不滑动\沉降2最后验收垂直度±100mm用经纬仪高度偏差H=10H=20H=30H=40H=50±20mm±40mm±60mm±80mm±100mm3间距步距±20钢板尺纵距±50横距±204纵向水平杆高差架杆的两端±20水平仪或水平尺同跨内两根纵向水平杆高差±105小横杆外伸长度外伸500mm-50钢板尺3、扣件拧紧抽样检查数量及质量判定标准项次检查项目安装扣件数量(个)抽检数量(个)允许的不合格数1连接立杆与纵(横)向水平杆或剪刀撑的扣件;接长立杆、纵向水平杆或剪刀撑的扣件501-12005052连接横向水平杆与纵向水平杆的扣件(非节点处)1201-32005010八、安全技术措施1、材质及其使用的安全技术措施1.1扣件的紧固程度应在40～50N•m,并不大于65N•m,对接扣件的抗拉承载力为3KN。扣件上螺栓保持适当的拧紧程度。★对接扣件安装时其开口应向内,以防进雨,直角扣件安装时开口不得向下,以保证安全。1.2各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。1.3钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用。禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件。1.4外脚手架严禁钢竹、钢木混搭,禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料混用。1.5严禁将将外径48.3mm与51mm的钢管混合使用。2、脚手架搭设的安全技术措施2.1脚手架的基础必须经过硬化处理满足承载力要求,做到不积水、不沉陷,顶板基础的混凝土必须达到设计强度的75％以上才能施工。2.2搭设过程中划出工作标志区,禁止行人进入、统一指挥、上下呼应、动作协调,严禁在无人指挥下作业。当解开与另一人有关的扣件时必须先告诉对方,并得到允许,以防坠落伤人。2.3开始搭设立杆时,应每隔6跨设置一根抛撑,直至连墙杆安装稳定后,方可根据情况拆除。2.4脚手架及时与结构拉结或采用临时支顶,以保证搭设过程安全,未完成脚手架在每日收工前,一定要确保架子稳定。2.5脚手架必须配合施工进度搭设,一次搭设高度不得超过相邻连墙杆以上两步。2.6在搭设过程中应由安全员、架子班长等进行检查,验收和签证。每两步验收一次,达到设计施工要求后挂合格牌一块。2.7脚手架搭设及拆除作业前,对现场操作工人进行安全、技术、施工方案交底。3、脚手架上施工作业的安全技术措施3.1结构外脚手架每支搭一层,支搭完毕后,经项目部安全员验收合格后方可使用。任何班组长和个人,未经同意不得任意拆除脚手架部件。3.2严格控制施工荷载,脚手板不得集中堆放施荷,施工荷载不得大于3KN/m2,确保较大安全储备。3.3结构施工时不允许多层同时作业,装修施工时同时作业层数不超过两层,临时性用的悬挑架同时作业层数不超过1层。3.4各作业层之间设置可靠的防护栅栏,防止坠落物体伤人。3.5定期检查脚手架,发现问题和隐患,在施工作业前及时维修加固,已达到坚固稳定,确保施工安全。3.6当作业层高出其下连墙杆3.6m以上、且其上尚无连墙杆时,应采取适当的临时撑拉措施。4、脚手架拆除的安全技术措施4.1拆架前,全面检查待拆脚手架,根据检查结果,拟定出作业计划,报请批准,进行技术交底后才准工作。4.2架体拆除前,必须查看施工现场环境,包括架空线路、外脚手架、地面的设施等各类障碍物,地锚、缆风绳、连墙杆及被拆架体各吊点、附件、电气装置情况,凡能提前拆除的尽量拆除掉。4.3拆架时应划分作业区,周围设绳绑围栏或竖警戒标志,地面应设专人指挥,禁止非作业人员进入。4.4拆除时要统一指挥,上下呼应,动作协调,当解开与另一人有关的结扣时,应先通知对方,以防坠落。4.5在拆架时,不得中途换人,如必须换人时,应将拆除情况交代清楚后方可离开。4.6每天拆架下班时,不应留下隐患部位。4.7拆架时严禁碰撞脚手架附件电源线,以防触电事故。4.8所有杆件和扣件在拆除时应分离,不准在杆件上附着扣件或两杆连着送到地面。4.9所有的脚手板,应自外向里竖立搬运,以防脚手板和垃圾物从高处坠落伤人。4.10拆下的零配件要装入容器内,用吊篮吊下,拆下的钢管要绑扎牢固,双点起吊,严禁从高空抛掷。九、文明施工要求根据脚手架施工的特殊性,结合公司职业健康安全管理手册、程序文件,要求施工时做到如下:1、进入施工现场的人员必须戴好安全帽,高空作业系好安全带,穿好防滑鞋等,现场严禁吸烟。2、进入施工现场的人员要爱护场内的标识牌,不得随意拆除和移动标识牌。3、严禁酗酒人员上架作业,施工操作时要求精力集中、禁止开玩笑和打闹。4、脚手架搭设人员必须是经考试合格的专业架子工,上岗人员定期体检,体检合格者方可发上岗证,凡患有高血压、贫血病及 其它不适合高空作业者,一律不得上脚手架操作。5、上架子作业人员上下均应走人形梯道,不准攀爬架子。6、护身栏、脚手板、挡脚板、密目安全网等影响作业班组支模时,如需拆改时,应由架子工来完成,任何人不得任意拆改。7、脚手架验收合格后任何人不得擅自拆改,如需局部拆改时,须经技术部同意后由架子工操作。8、不准利用脚手架吊运重物,作业人员不准攀登架子上下作业面,不准推车在架子上跑动,塔吊起吊物体时不能碰撞和拖动脚手架。9、不得将模板支撑、缆风绳、泵送混凝土及砂浆的输送管等固定在脚手架上,严禁任意悬挂起重设备。10、在架子上的作业人员不得随意拆动脚手架的所有拉结点和脚手板,以及扣件帮扎扣等所有架子部件。11、拆除架子而使用电焊气割时,派专职人员做好防火工作,配备料斗,防止火星和切割物溅落。12、脚手板使用时间较长,因此在使用过程中需要进行检查,发现基础下沉、杆件变形严重,防护不全、拉结松动等问题要及时解决。13、要保证脚手架的整体性,不得与井架、升降机一并拉结,不得截断架体。14、施工人员严禁凌空投掷杆件、物料、扣件及其它物品,材料、工具用滑轮和绳索运输,不得乱扔。15、使用的工具要放在工具袋内,防止掉落伤人,登高要穿防滑鞋,袖口及裤口要扎紧。16、脚手架堆放场做到整洁、摆放合理、专人保管,并建立严格领退料手续。17、施工人员做到活完料净脚下清,确保脚手架施工材料不浪费。18、运至地面的材料应按指定地点随拆随运,分类堆放,当天拆当天清,拆下的扣件和铁丝要其中回收处理。应随时整理、检查、按品种、分规格堆放整齐,妥善保管。19、六级以上大风、大雪、大雾、大雨天气停止脚手架作业。在冬季、雨季要经常检查脚手板、斜道板、跳板上有无积雪、积水等物。若有则应随时清扫,并要采取防滑措施。附:安全计算书落地式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-)。计算参数:钢管强度为205.0N/mm2,钢管强度折减系数取1.00。双排脚手架,搭设高度20.0米,立杆采用单立管。立杆的纵距1.80米,立杆的横距1.05米,内排架距离结构0.30米,步距1.50米。钢管类型为连墙件采用2步3跨,竖向间距3.00米,水平间距5.40米。施工活荷载为2.0kN/m2,同时考虑2层施工。脚手板采用木板,荷载为0.35kN/m2,按照铺设2层计算。栏杆采用竹笆片,荷载为0.17kN/m,安全网荷载取0.0100kN/m2。脚手板下小横杆在大横杆上面,且主结点间增加一根小横杆。基本风压0.40kN/m2,高度变化系数1.2500,体型系数0.8000。地基承载力标准值170kN/m2,基础底面扩展面积0.250m2,地基承载力调整系数0.40。一、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算,小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值P1=0.040kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.800/2=0.315kN/m活荷载标准值Q=2.000×1.800/2=1.800kN/m荷载的计算值q=1.2×0.040+1.2×0.315+1.4×1.800=2.946kN/m小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下:M=2.946×1.0502/8=0.406kN.m=0.406×106/5260.0=77.176N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:荷载标准值q=0.040+0.315+1.800=2.155kN/m简支梁均布荷载作用下的最大挠度V=5.0×2.155×1050.04/(384×2.06×105×127100.0)=1.302mm小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求!二、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算,小横杆在大横杆的上面。用小横杆支座的最大反力计算值,在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算小横杆的自重标准值P1=0.040×1.050=0.042kN脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.050×1.800/2=0.331kN活荷载标准值Q=2.000×1.050×1.800/2=1.890kN荷载的计算值P=(1.2×0.042+1.2×0.331+1.4×1.890)/2=1.546kN大横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=0.08×(1.2×0.040)×1.8002+0.175×1.546×1.800=0.499kN.m=0.499×106/5260.0=94.959N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:大横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=0.677×0.040×1800.004/(100×2.060×105×127100.000)=0.11mm集中荷载标准值P=(0.042+0.331+1.890)/2=1.131kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V1=1.146×1131.217×1800.003/(100×2.060×105×127100.000)=2.89mm最大挠度和V=V1+V2=2.995mm大横杆的最大挠度小于1800.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN;R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;1.荷载值计算横杆的自重标准值P1=0.040×1.800=0.071kN脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.050×1.800/2=0.331kN活荷载标准值Q=2.000×1.050×1.800/2=1.890kN荷载的计算值R=1.2×0.071+1.2×0.331+1.4×1.890=3.129kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN;双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。四、脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容:(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m);本例为0.1552NG1=0.155×20.000=3.104kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2);本例采用木脚手板,标准值为0.35NG2=0.350×2×1.800×(1.050+0.300)/2=0.850kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m);本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板,标准值为0.17NG3=0.170×1.800×2/2=0.306kN(4)吊挂的安全设施荷载,包括安全网(kN/m2);0.010NG4=0.010×1.800×20.000=0.360kN经计算得到,静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.621kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和,内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到,活荷载标准值NQ=2.000×2×1.800×1.050/2=3.780kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中W0——基本风压(kN/m2),按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-)附录表D.4的规定采用:W0=0.400Uz——风荷载高度变化系数,按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-)附录表7.2.1的规定采用:Uz=1.250Us——风荷载体型系数:Us=0.800经计算得到,风荷载标准值Wk=0.400×1.250×0.800=0.400kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+0.9×1.4NQ经过计算得到,底部立杆的最大轴向压力N=1.2×4.621+0.9×1.4×3.780=10.307kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ经过计算得到,底部立杆的最大轴向压力N=1.2×4.621+1.4×3.780=10.837kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.9×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2);la——立杆的纵距(m);h——步距(m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩Mw=0.9×1.4×0.400×1.800×1.500×1.500/10=0.204kN.m五、立杆的稳定性计算:1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值,N=10.837kN;i——计算立杆的截面回转半径,i=1.59cm;k——计算长度附加系数,取1.155;u——计算长度系数,由脚手架的高度确定,u=1.500;l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定,l0=1.155×1.500×1.500=2.599m;A——立杆净截面面积,A=5.060cm2;W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.260cm3;——由长细比,为2599/16=163;——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.265;——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2);经计算得到=10837/(0.27×506)=80.714N/mm2;[f]——钢管立杆抗压强度设计值,[f]=205.00N/mm2;不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算<[f],满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值,N=10.307kN;i——计算立杆的截面回转半径,i=1.59cm;k——计算长度附加系数,取1.155;u——计算长度系数,由脚手架的高度确定,u=1.500;l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定,l0=1.155×1.500×1.500=2.599m;A——立杆净截面面积,A=5.060cm2;W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.260cm3;——由长细比,为2599/16=163;——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.265;MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩,MW=0.204kN.m;——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2);经计算得到=10307/(0.27×506)+204000/5260=115.579N/mm2;[f]——钢管立杆抗压强度设计值,[f]=205.00N/mm2;考虑风荷载时,立杆的稳定性计算<[f],满足要求!六、最大搭设高度的计算:不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算:其中NG2K——构配件自重标准值产生的轴向力,NG2K=1.516kN;NQ——活荷载标准值,NQ=3.780kN;gk——每米立杆承受的结构自重标准值,gk=0.155kN/m;经计算得到,不考虑风荷载时,按照稳定性计算的搭设高度[H]=109.596米。考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算:其中NG2K——构配件自重标准值产生的轴向力,NG2K=1.516kN;NQ——活荷载标准值,NQ=3.780kN;gk——每米立杆承受的结构自重标准值,gk=0.155kN/m;Mwk——计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩,Mwk=0.162kN.m;经计算得到,考虑风荷载时,按照稳定性计算的搭设高度[H]=84.463米。七、连墙件的计算:连墙件的轴向力计算值应按照下式计算:Nl=Nlw+No其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN),应按照下式计算:Nlw=1.4×wk×Awwk——风荷载标准值,wk=0.400kN/m2;Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积,Aw=3.00×5.40=16.200m2;No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN);No=3.000经计算得到Nlw=9.072kN,连墙件轴向力计算值Nl=12.072kN根据连墙件杆件强度要求,轴向力设计值Nf1=0.85Ac[f]根据连墙件杆件稳定性要求,轴向力设计值Nf2=0.85A[f]其中——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=30.00/1.59的结果查表得到=0.95;净截面面积Ac=5.06cm2;毛截面面积A=18.32cm2;[f]=205.00N/mm2。经过计算得到Nf1=88.171kNNf1>Nl,连墙件的设计计算满足强度设计要求!经过计算得到Nf2=303.873kNNf2>Nl,连墙件的设计计算满足稳定性设计要求!连墙件拉结楼板预埋钢管示意图八、立杆的地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p≤fg其中p——立杆基础底面的平均压力(kN/m2),p=N/A;p=43.35N——上部结构传至基础顶面的轴向力设计值(kN);N=10.84A——基础底面面积(m2);A=0.25fg——地基承载力设计值(kN/m2);fg=68.00地基承载力设计值应按下式计算fg=kc×fgk其中kc——脚手架地基承载力调整系数;kc=0.40fgk——地基承载力标准值;fgk=170.00地基承载力的计算满足要求!悬挑式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-)。计算参数:钢管强度为205.0N/mm2,钢管强度折减系数取1.00。双排脚手架,搭设高度20.0米,立杆采用单立管。立杆的纵距1.50米,立杆的横距1.05米,内排架距离结构0.30米,步距1.50米。采用的钢管类型为48.3×3.6,连墙件采用2步3跨,竖向间距3.00米,水平间距4.50米。施工活荷载为3.0kN/m2,同时考虑1层施工。脚手板采用木板,荷载为0.35kN/m2,按照铺设2层计算。栏杆采用木板,荷载为0.17kN/m,安全网荷载取0.0100kN/m2。脚手板下小横杆在大横杆上面,且主结点间增加一根小横杆。基本风压0.40kN/m2,高度变化系数1.2500,体型系数0.8000。悬挑水平钢梁采用[16b号槽钢U口水平,其中建筑物外悬挑段长度1.50米,建筑物内锚固段长度3.04米。悬挑水平钢梁采用悬臂式结构。一、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算,小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值P1=0.040kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.500/2=0.262kN/m活荷载标准值Q=3.000×1.500/2=2.250kN/m荷载的计算值q=1.2×0.040+1.2×0.262+1.4×2.250=3.513kN/m小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下:M=3.513×1.0502/8=0.484kN.m=0.484×106/5260.0=92.031N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:荷载标准值q=0.040+0.262+2.250=2.552kN/m简支梁均布荷载作用下的最大挠度V=5.0×2.552×1050.04/(384×2.06×105×127100.0)=1.543mm小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求!二、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算,小横杆在大横杆的上面。用小横杆支座的最大反力计算值,在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算小横杆的自重标准值P1=0.040×1.050=0.042kN脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.050×1.500/2=0.276kN活荷载标准值Q=3.000×1.050×1.500/2=2.362kN荷载的计算值P=(1.2×0.042+1.2×0.276+1.4×2.362)/2=1.844kN大横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=0.08×(1.2×0.040)×1.5002+0.175×1.844×1.500=0.493kN.m=0.493×106/5260.0=93.662N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:大横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=0.677×0.040×1500.004/(100×2.060×105×127100.000)=0.05mm集中荷载标准值P=0.042+0.276+2.362=2.680kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V1=1.146×2679.810×1500.003/(100×2.060×105×127100.000)=3.96mm最大挠度和V=V1+V2=4.011mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN;R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;1.荷载值计算横杆的自重标准值P1=0.040×1.500=0.060kN脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.050×1.500/2=0.276kN活荷载标准值Q=3.000×1.050×1.500/2=2.362kN荷载的计算值R=1.2×0.060+1.2×0.276+1.4×2.362=3.710kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN;双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN;四、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容:(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m);本例为0.1444NG1=0.144×20.000=2.888kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2);本例采用木脚手板,标准值为0.35NG2=0.350×2×1.500×(1.050+0.300)/2=0.709kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m);本例采用栏杆、木脚手板标挡板,准值为0.17NG3=0.170×1.500×2/2=0.255kN(4)吊挂的安全设施荷载,包括安全网(kN/m2);0.010NG4=0.010×1.500×20.000=0.300kN经计算得到,静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.152kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和,内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到,活荷载标准值NQ=3.000×1×1.500×1.050/2=2.362kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中W0——基本风压(kN/m2),按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-)附录表D.4的规定采用:W0=0.400Uz——风荷载高度变化系数,按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-)附录表7.2.1的规定采用:Uz=1.250Us——风荷载体型系数:Us=0.800经计算得到,风荷载标准值Wk=0.400×1.250×0.800=0.400kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+0.9×1.4NQ经过计算得到,底部立杆的最大轴向压力N=1.2×4.152+0.9×1.4×2.362=7.959kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ经过计算得到,底部立杆的最大轴向压力N=1.2×4.152+1.4×2.362=8.290kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.9×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2);la——立杆的纵距(m);h——步距(m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩Mw=0.9×1.4×0.400×1.500×1.500×1.500/10=0.170kN.m五、立杆的稳定性计算卸荷吊点按照构造考虑,不进行计算。1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值,N=8.290kN;i——计算立杆的截面回转半径,i=1.59cm;k——计算长度附加系数,取1.155;u——计算长度系数,由脚手架的高度确定,u=1.500;l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定,l0=1.155×1.500×1.500=2.599m;A——立杆净截面面积,A=5.060cm2;W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.260cm3;——由长细比,为2599/16=163;——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.265;——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2);经计算得到=8290/(0.27×506)=61.744N/mm2;[f]——钢管立杆抗压强度设计值,[f]=205.00N/mm2;不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算<[f],满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值,N=7.959kN;i——计算立杆的截面回转半径,i=1.59cm;k——计算长度附加系数,取1.155;u——计算长度系数,由脚手架的高度确定,u=1.500;l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定,l0=1.155×1.500×1.500=2.599m;A——立杆净截面面积,A=5.060cm2;W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.260cm3;——由长细比,为2599/16=163;——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.265;MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩,MW=0.170kN.m;——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2);经计算得到=7959/(0.27×506)+170000/5260=91.618N/mm2;[f]——钢管立杆抗压强度设计值,[f]=205.00N/mm2;考虑风荷载时,立杆的稳定性计算<[f],满足要求!六、连墙件的计算连墙件的轴向力计算值应按照下式计算:Nl=Nlw+No其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN),应按照下式计算:Nlw=1.4×wk×Awwk——风荷载标准值,wk=0.400kN/m2;Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积,Aw=3.00×4.50=13.500m2;No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN);No=3.000经计算得到Nlw=7.560kN,连墙件轴向力计算值Nl=10.560kN根据连墙件杆件强度要求,轴向力设计值Nf1=0.85Ac[f]根据连墙件杆件稳定性要求,轴向力设计值Nf2=0.85A[f]其中——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=30.00/1.59的结果查表得到=0.95;净截面面积Ac=5.06cm2;毛截面面积A=18.32cm2;[f]=205.00N/mm2。经过计算得到Nf1=88.171kNNf1>Nl,连墙件的设计计算满足强度设计要求!经过计算得到Nf2=303.873kNNf2>Nl,连墙件的设计计算满足稳定性设计要求!连墙件拉结楼板预埋钢管示意图七、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算悬出端C受脚手架荷载N的作用,里端B为与楼板的锚固点,A为墙支点。悬臂单跨梁计算简图支座反力计算公式支座弯矩计算公式C点最大挠度计算公式其中k=m/l,kl=ml/l,k2=m2/l。本工程算例中,m=1500mm,l=3040mm,ml=300mm,m2=1350mm;水平支撑梁的截面惯性矩I=934.50cm4,截面模量(抵抗矩)W=116.80cm3。受脚手架作用集中强度计算荷载N=8.29kN水平钢梁自重强度计算荷载q=1.2×25.15×0.0001×7.85×10=0.24kN/mk=1.50/3.04=0.49kl=0.30/3.04=0.10k2=1.35/3.04=0.44代入公式,经过计算得到支座反力RA=21.882kN支座反力RB=-4.227kN最大弯矩MA=13.944kN.m抗弯计算强度f=13.944×106/(1.05×116800.0)=113.702N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!受脚手架作用集中计算荷载N=4.15+2.36=6.51kN水平钢梁自重计算荷载q=25.15×0.0001×7.85×10=0.20kN/m最大挠度Vmax=11.998mm按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-)表5.1.8规定:水平支撑梁的最大挠度小于3000.0/250,满足要求!八、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用[16b号槽钢U口水平,计算公式如下其中b——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数,按照下式计算:经过计算得到b=570×10.0×65.0×235/(1350.0×160.0×235.0)=1.72由于b大于0.6,按照《钢结构设计规范》(GB50017-)附录B其值b'=1.07-0.282/b=0.906经过计算得到强度=13.94×106/(0.906×116800.00)=131.83N/mm2;水平钢梁的稳定性计算<[f],满足要求!九、锚固段与楼板连接的计算1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环,拉环强度计算如下:水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=4.227kN水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为其中[f]为拉环钢筋抗拉强度,每个拉环按照两个截面计算,按照《混凝土结构设计规范》9.7.6[f]=65N/mm2;压点处采用3个U形钢筋拉环连接,承载能力乘以0.85的折减系数;钢筋拉环抗拉强度为165.75N/mm2;所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=[4227×4/(3.1416×165.75×2)]1/2=5mm水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面,并要保证两侧30cm以上搭接长度。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓,螺栓粘结力锚固强度计算如下:锚固深度计算公式其中N——锚固力,即作用于楼板螺栓的轴向拉力,N=4.23kN;d——楼板螺栓的直径,d=20mm;[fb]——楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度,计算中取1.5N/mm2;h——楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度,经过计算得到h要大于4226.86/(3.1416×20×1.5)=44.8mm。3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓,混凝土局部承压计算如下:混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式其中N——锚固力,即作用于楼板螺栓的轴向拉力,N=4.23kN;d——楼板螺栓的直径,d=20mm;b——楼板内的螺栓锚板边长,b=5d=100mm;fcc——混凝土的局部挤压强度设计值,计算中取0.95fc=13.59N/mm2;经过计算得到公式右边等于131.6kN楼板混凝土局部承压计算满足要求!4.水平钢梁与楼板锚固压点部位楼板负弯矩配筋计算如下:锚固压点处楼板负弯矩数值为M=4.23×3.04/2=6.43kN.m根据《混凝土结构设计规范》GB50010-第6.2.10条其中1──系数,当混凝土强度不超过C50时,1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时,1取为0.94,期间按线性内插法确定;fc──混凝土抗压强度设计值;h0──截面有效高度;fy──钢筋受拉强度设计值。截面有效高度h0=100-15=85mm;s=6.43×106/(1.000×14.300×1.5×1000×85.02)=0.0410=1-(1-2×0.0410)1/2=0.0420s=1-0.0420/2=0.9790楼板压点负弯矩配筋为As=6.43×10^6/(0.9790×85.0×210.0)=367.7mm2悬挑卸料平台计算书计算依据《建筑施工安全检查标准》(JGJ59-99)和《钢结构设计规范》(GB50017-)。悬挂式卸料平台的计算参照连续梁的计算进行。由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大,因此必须严格地进行设计和验算。计算参数:平台水平钢梁的悬挑长度4.00m,插入结构锚固长度1.00m,悬挑水平钢梁间距(平台宽度)4.00m。水平钢梁插入结构端点部分按照铰接点计算。次梁采用[16b号槽钢U口水平,主梁采用[16b号槽钢U口水平。次梁间距1.20m,外伸悬臂长度0.00m。容许承载力均布荷载2.00kN/m2,最大堆放材料荷