2025年度石油化工研发岗位入职试题及答案

2025年度石油化工研发岗位入职试题及答案一、单选题（每题1分，共30分）1.在常减压蒸馏装置中，为防止常压塔顶冷凝系统发生露点腐蚀，通常注入的缓蚀剂主要成分是A.十八胺B.咪唑啉季铵盐C.环烷酸锌D.磷酸三钠答案：B解析：咪唑啉季铵盐可在金属表面形成致密吸附膜，阻断HClH₂S水溶液对碳钢的侵蚀，工业标定缓蚀率>92%，而十八胺易挥发、环烷酸锌对Cl⁻环境效果差，磷酸三钠主要用于锅炉水。2.某炼厂拟采用UOP连续重整工艺，催化剂再生循环速率由600kg/h提至800kg/h，保持再生区氧含量1.2%（体积），则烧焦放热约增加A.15%B.25%C.33%D.45%答案：C解析：烧焦放热Q∝催化剂循环量×焦差，焦差受反应苛刻度限制可视为常数，故ΔQ≈(800600)/600=33%。3.根据API941，当操作温度>450℃且氢分压>10MPa时，为预防高温氢腐蚀应优先选用A.1Cr0.5MoB.2.25Cr1MoC.3Cr1Mo0.25VD.9Cr1Mo答案：C解析：3Cr1Mo0.25V含V碳化物，可稳定晶界碳，Nelson曲线显示其安全上限比2.25Cr1Mo高35℃。4.某乙烷裂解炉辐射段炉管外壁温度设计限为1100℃，若炉管外径由114mm扩至127mm（壁厚不变），则最大允许热通量下降约A.5%B.10%C.15%D.20%答案：B解析：q∝1/r，面积增加使单位面积热强度下降，Δq≈(1/1141/127)/(1/114)=10%。5.在环氧丙烷HPPO法装置中，为提高过氧化氢利用率，通常控制反应器出口H₂O₂残留A.<0.1wt%B.0.20.3wt%C.0.50.8wt%D.1.0wt%答案：B解析：0.20.3wt%为动力学拐点，再低则丙烯转化率下降，再高则后续分解单元负荷大，钛硅分子筛失活加快。6.某炼厂硫磺回收装置采用Claus+SuperClaus工艺，若酸气H₂S浓度由50%提至60%，在相同燃烧炉温度下，理论空气需求量下降约A.8%B.12%C.17%D.22%答案：C解析：化学计量比按H₂S+1.5O₂→SO₂+H₂O，H₂S升高则惰性气减少，需氧量下降≈(0.5/0.61)×100=16.7%。7.对于MDEA脱碳系统，当溶液浓度由40wt%提至50wt%时，循环量下降20%，则再生蒸汽消耗（t蒸汽/tCO₂）A.增加5%B.基本不变C.下降8%D.下降15%答案：C解析：蒸汽耗∝(q×ΔT+γ×Δc)/η，浓度升高使γ（汽化潜热项）下降，综合下降8%。8.某PX吸附分离装置采用Parex工艺，若解吸剂PDEB水含量由100ppm升至300ppm，则产品PX纯度将A.降低0.05%B.降低0.15%C.降低0.30%D.基本不变答案：B解析：水竞争吸附占据BaX分子筛强位，PDEB置换效率下降，模拟显示纯度由99.75%降至99.60%。9.在高压聚乙烯管式反应器中，为抑制反应器尾端分解，通常注入的链转移剂是A.丙醛B.丙烯C.氧气D.氢气答案：A解析：丙醛在2400bar下链转移常数Kt≈0.18L/mol·s，可平稳降低分子量，氧气易引发爆炸，氢气对LDPE效果差。10.某炼厂拟将柴油加氢脱硫反应器体积空速由1.0h⁻¹提至1.5h⁻¹，保持产品硫<10ppm，则催化剂平均温度需提高约A.3℃B.6℃C.9℃D.12℃答案：B解析：对CoMo/Al₂O₃，硫加氢为1.5级，ln(SV)∝E/R·(1/T)，E≈95kJ/mol，计算得ΔT≈6℃。11.在丙烷脱氢装置中，若反应压力由0.15MPa降至0.10MPa（绝），丙烯选择性将A.增加0.5%B.增加1.2%C.降低0.8%D.基本不变答案：B解析：降低压力抑制齐聚副反应，PtSn/Al₂O₃选择性由91.3%提至92.5%。12.某炼厂采用SZorb技术生产国Ⅵ汽油，若吸附剂活性下降导致脱硫率由99%降至97%，则辛烷损失（RON）约A.减少0.1B.减少0.3C.增加0.2D.增加0.5答案：C解析：辛烷损失主要来自烯烃饱和，脱硫率下降意味着烯烃饱和减少，RON回升0.2。13.对于大型LNG储罐，当设计日蒸发率目标<0.05%时，罐底绝热层通常采用A.膨胀珍珠岩B.玻璃砖+泡沫玻璃C.矿渣棉D.聚氨酯泡沫答案：B解析：玻璃砖抗压>1.5MPa，泡沫玻璃λ≤0.04W/m·K，可长期防潮，满足163℃收缩补偿。14.某炼厂计划将常渣进焦化装置，若康氏残炭由18%提至22%，则装置液体收率下降约A.1.0%B.2.2%C.3.5%D.4.8%答案：B解析：残炭每增1%，液体收率约降0.55%，ΔYield=4×0.55=2.2%。15.在苯乙烯负压绝热脱氢中，若稀释比（水/乙苯）由1.3提至1.6，则反应器出口温度下降约A.5℃B.10℃C.15℃D.20℃答案：C解析：水蒸气热容大，稀释比提高0.3，绝热温降增加≈15℃。16.某炼厂硫磺回收尾气采用SCOT工艺，若加氢反应器入口H₂/SO₂摩尔比由2.5提至4.0，则水解率A.增加1%B.增加3%C.降低2%D.基本不变答案：B解析：过量H₂促进COS/CS₂加氢：COS+H₂→CO+H₂S，水解率由96%提至99%。17.对于乙烯装置碱洗塔，当NaOH浓度由5%降至2%时，为保持CO₂脱除率，需A.提高塔顶温度B.增加循环量30%C.降低操作压力D.注入阻泡剂答案：B解析：CO₂吸收为快速反应，受液膜控制，浓度下降需提高循环量30%维持相同传质单元数。18.某炼厂将FCC汽油后加氢改为选择性加氢，若烯烃饱和率由70%降至30%，则氢耗下降约A.25%B.35%C.45%D.55%答案：C解析：FCC汽油烯烃≈35v%，氢耗主要消耗于烯烃，饱和率降40%，氢耗下降≈45%。19.在聚丙烯Spherizone工艺中，若循环气中H₂浓度由0.3mol%提至0.5mol%，则产品熔指（MFR）A.增加50%B.增加100%C.增加150%D.增加200%答案：B解析：MFR∝[H₂]^0.8，(0.5/0.3)^0.8≈2.0。20.某炼厂将润滑油加氢异构催化剂由Pt/SAPO11换为Pt/ZSM23，则产品倾点A.升高3℃B.降低5℃C.降低8℃D.基本不变答案：C解析：ZSM23一维孔道0.56nm，异构选择性高，倾点降低8℃。21.对于合成气制乙二醇装置，若亚硝酸甲酯再生塔顶水含量由0.5%提至1.2%，则CO偶联反应选择性A.增加0.3%B.降低0.8%C.降低1.5%D.基本不变答案：C解析：水促进副反应2CH₃ONO+H₂O→2CH₃OH+NO+NO₂，选择性由94%降至92.5%。22.某炼厂将常压塔顶注剂由氨改为中和胺（MEA），则塔顶水系统pH波动范围A.扩大0.5B.缩小0.3C.扩大1.0D.基本不变答案：B解析：MEA缓冲能力强，pH波动由±0.7缩至±0.4。23.在丁二烯抽提装置中，若溶剂DMF水含量由300ppm升至800ppm，则丁二烯回收率A.增加0.2%B.降低0.5%C.降低1.0%D.降低1.8%答案：D解析：水降低DMF选择性，丁二烯随C₄馏出增加，回收率降1.8%。24.某炼厂将延迟焦化加热炉出口温度由495℃提至505℃，则焦炭产率A.增加1.0%B.增加2.0%C.降低0.8%D.降低1.5%答案：A解析：温度升高促进缩合，焦炭产率增加≈1%。25.对于EO/EG装置，当银催化剂选择性由82%提至87%，则尾气CO₂排放量A.增加5%B.降低8%C.降低12%D.降低18%答案：C解析：选择性升5%，副反应C₂H₄+3O₂→2CO₂+2H₂O减少，CO₂排放降12%。26.某炼厂将柴油加氢裂化装置转化率由65%提至75%，则化学氢耗增加约A.8%B.15%C.22%D.30%答案：B解析：转化率每增1%，氢耗增1.5Nm³/m³，ΔH₂≈15%。27.在芳烃抽提装置中，若环丁砜溶剂pH由5.5降至4.0，则溶剂降解速率A.增加1倍B.增加2倍C.增加3倍D.基本不变答案：C解析：酸催化下环丁砜开环活化能由120降至80kJ/mol，速率增加3倍。28.某炼厂将FCC装置催化剂由USY换为ZSM5添加剂10%，则汽油辛烷值A.RON增加1.5B.RON降低0.5C.MON增加0.8D.基本不变答案：A解析：ZSM5择形裂化提高烯烃芳构化，RON增加1.5。29.对于煤制油浆态床反应器，若催化剂粒径由50μm增至90μm，则外扩散效率因子A.增加10%B.降低20%C.降低35%D.基本不变答案：C解析：η∝1/Φ，Φ∝R²，粒径增80%，η降35%。30.某炼厂将重整生成油芳烃含量由65%提至75%，则稳定塔底再沸器热负荷A.增加5%B.增加12%C.降低8%D.降低15%答案：B解析：芳烃汽化潜热低，但流量增加，综合再沸器负荷增12%。二、多选题（每题2分，共20分，多选少选均不得分）31.关于高压聚乙烯管式反应器，下列措施可降低反应器分解概率的有A.注入微量氧气B.提高丙醛浓度C.降低预热温度D.增加脉冲阀频率E.降低转化率答案：BCDE解析：氧气为引发剂，增加分解风险；其余均可降低局部热点。32.下列属于FCC催化剂“中毒”不可逆失活的有A.钠中毒B.钒中毒C.镍中毒D.钙中毒E.铁中毒答案：ABD解析：Na、V、Ca与沸石骨架反应生成低熔点相，不可逆；Ni、Fe可通过钝化剂部分恢复。33.对于合成氨装置，二段炉出口甲烷含量升高可能原因有A.一段炉出口甲烷高B.二段炉氧/碳比低C.催化剂活性下降D.水碳比高E.出口温度低答案：ABCE解析：水碳比高促进甲烷转化，其余均导致残余CH₄升高。34.在PX吸附分离装置中，造成产品PX纯度下降的操作因素有A.解吸剂水含量高B.吸附剂流量波动C.区域回流比低D.进料中MX增加E.抽余液塔顶温度高答案：ABCD解析：E影响解吸剂回收，与PX纯度无直接关联。35.下列属于延迟焦化装置“弹丸焦”生成诱因的有A.炉管注汽量高B.焦炭塔压力低C.炉出口温度高D.原料沥青质高E.塔顶冷焦水温度低答案：BCD解析：低压、高温、高沥青质促进气流夹带，生成弹丸焦。36.关于EO/EG装置银催化剂，下列说法正确的有A.抑制剂为二氯乙烷B.载体为αAl₂O₃C.最佳乙烯浓度2530%D.反应器为列管固定床E.催化剂寿命24年答案：ABDE解析：乙烯浓度通常810%，过高易飞温。37.下列可导致加氢裂化装置反应器床层压降升高的有A.原料氮含量高B.催化剂结焦C.循环氢脱硫塔发泡D.催化剂破碎E.冷氢阀故障全开答案：ABD解析：C影响氢纯度，E导致飞温，与压降无直接关联。38.对于硫磺回收SCOT尾气处理，下列属于加氢反应器出口COS超标原因的有A.入口温度低B.H₂/SO₂比高C.催化剂失活D.水含量高E.空速高答案：ACDE解析：H₂/SO₂高促进水解，不导致COS超标。39.下列属于聚丙烯Spherizone工艺“环管+气相”组合优势的有A.分子量分布宽B.共聚单体分布均匀C.热撤除能力强D.产品刚性高E.切换牌号时间短答案：BCE解析：环管提供高撤热，气相实现多区聚合，牌号切换<4h。40.关于煤制油费托合成，下列说法正确的有A.Co基催化剂适合低H₂/CO比B.浆态床传热好C.铁催化剂可产高α烯烃D.水煤气变换活性Fe>CoE.重质烃需加氢裂化答案：BCDE解析：Co需H₂/CO≥2，Fe可1.0。三、判断题（每题1分，共10分，正确打“√”，错误打“×”）41.在UOP连续重整中，催化剂再生区氧含量越高越有利于烧尽焦碳，因此可无限提高。答案：×解析：>1.5%将引发Pt烧结，设计上限1.2%。42.高压聚乙烯装置反应器脉冲阀的作用是周期性释放压力，防止粘壁。答案：√解析：脉冲产生压力波，剥离壁面聚合物。43.FCC催化剂微孔孔径越大，越有利于重油大分子裂化。答案：×解析：>1nm易生焦，USY最佳0.74nm。44.延迟焦化焦炭塔冷焦阶段，先水冷后汽冷可减少焦炭粉化。答案：√解析：先水冷定型，再汽冷降温，防止热应力破碎。45.EO/EG装置中，银催化剂选择性升高则副产CO₂量一定减少。答案：√解析：副反应为乙烯完全氧化，选择性升即副反应降。46.煤制油浆态床反应器催化剂粒径越小，越易形成“液泛”。答案：√解析：<30μm易随气体带出，造成液泛。47.聚丙烯Spherizone工艺中，气相反应区R202可独立生产抗冲共聚物。答案：√解析：R202可通入乙烯/丁烯，实现多相共聚。48.在PX吸附分离中，PDEB解吸剂对水含量不敏感。答案：×解析：水>200ppm即导致PX纯度下降。49.硫磺回收SuperClaus工艺无需制硫氢化反应器。答案：√解析：SuperClaus为选择性氧化，直接将H₂S→S。50.柴油加氢裂化装置，化学氢耗与原料BMCI值呈线性正相关。答案：√解析：BMCI高即芳烃高，需更多氢饱和。四、计算题（共20分）51.（10分）某炼厂100×10⁴t/a连续重整装置，重整生成油芳烃含量65wt%，氢产率3.5wt%，催化剂循环量800kg/h，再生区氧含量1.2%（体积），烧焦放热1.8GJ/t焦。若进料芳烃潜含量为45wt%，求：（1）年焦生成量（t/a）；（2）若焦差保持0.4wt%，求待生剂焦含量（wt%）；（3）计算再生区实际氧耗（Nm³/h）。解：（1）芳烃增量ΔA=6545=20%焦产率Y_coke=0.15×ΔA+0.3=3.3wt%年焦量=100×10⁴×3.3%=3.3×10⁴t/a（2）待生剂焦含量=焦差×循环量/催化剂藏量藏量=800×24×45=864t（45h停留）焦差0.4%对应焦量=800×0.4%=3.2kg/h待生剂焦=3.2/(800/1000)=4.0wt%（3）烧焦需氧：焦量3.2kg/h，C+H→CO₂+H₂O，需O₂3.2×22.4/12=5.97Nm³/h实际氧耗=5.97/0.21=28.4Nm³/h考虑1.2%氧含量，再生气量=5.97/0.012=497.5Nm³/h验证：497.5×0.012=5.97，吻合。答：（1）3.3×10⁴t/a；（2）4.0wt%；（3）28.4Nm³/h。52.（10分）某200×10⁴t/a柴油加氢脱硫装置，设计出口硫<10ppm，现原料硫由0.8wt%提至1.2wt%，体积空速1.5h⁻¹不变，催化剂为CoMo/Al₂O₃，反应级数1.5，活化能95kJ/mol，原平均温度360℃，求新平衡温度。解：速率方程：r=k·C^n，n=1.5硫脱除率原=110/8000=0.99875新需脱除率=110/12000=0.99917因SV不变，k₂/k₁=(C₁/C₂)^n·(ln(C₁/C₀)/ln(C₂/C₀))代入：k₂/k₁=(1.2/0.8)^1.5·(ln(8000/10)/ln(12000/10))=1.837×(6.684/7.090)=1.732由Arrhenius：ln(k₂/k₁)=E/R·(1/T₁1/T₂)ln1.732=95000/8.314·(1/6331/T₂)0.549=11430·(0.001581/T₂)1/T₂=0.001584.80×10⁻⁵=0.001532T₂=652K=379℃ΔT=19℃，新温度360+19=379℃。答：379℃。五、综合设计题（20分）53.某沿海炼厂拟新建300×10⁴t/a浆态床煤制油装置，目标产品柴油+石脑油70%，费托合成段操作条件：H₂/CO=1.8，温度250℃，压力3.5MPa，催化剂为FeCuK/SiO₂，粒径50100μm，堆密度1.2t/m³，催化剂消耗0.6kg/t产品。请完成：（1）确定合成气量（Nm³/h，干基），已知合成气H₂55%、CO27%、CO₂15%、CH₄3%，费托总转化率为90%，尾气CH₄+CO₂全部排放。（2）计算浆态床反应器内催化剂质量（t），取液相停留时间1.2h，气含率30%，产物密度750kg/m³。（3）设计催化剂再生系统，要求连续运行8000h，焦差1.5wt%，求再生器催化剂循环量（kg/h）及烧焦空气量（Nm³/h），焦组成C90%、H8%、O2%，烧尽率98%。（4