东北石油大学石油工程课程设计采油工程部分井筒压力分

东北石油大学课程设计任务书

课程_____________________石油工程课程设计__________________________

题目_____________________井筒压力分布计算__________________________

专业石油JL程姓名学号

重要内容、基本规定、重要参考资料等

设计重要内容：

根据已有的基础数据.运用所学的专业知识，完毕之喷井系统从井口到井底的所有相关

参数的计算，最终计算井筒内的压力分布。

①计算出油井温度分布；②拟定平均温度压力条件下的参数；

③拟定出摩擦阻力系数；④拟定井筒内的压力分布；

2.设计基本规定：

规定学生选择一组基础数据，在教师的指导下独立地完毕设计任务，最终以设计报告的

形式完毕本专题设计.设计报告的具体内容如下：

①概述；②基础数据；③能量方程理论；④气液多相垂直管流压力梯度的

摩擦损失系数法；⑤设计框图及结果；⑥结束语；⑦参考文献。

设计报告采用统一格式打印，规定图表清楚、语言流畅、书写规范，论据充足、说服力强，达

成工程设计的基本规定。

3.重要参考资料：

王鸿勋，张琪等，《采油工艺原理》，石油工业出版社，1997

陈涛平等，《石油工程》，石油工业出版社,2023

万仁溥等，《采油技术手班第四分册一机械采油技术》，石油工业出版社，1993

完毕期限2023年7月1口一2023年7月20口

指导教师_________________张文______________

专业负责人_______________王立军_____________

2023年6月25日

目录

第1章概述........................................

1.1设计的目的和意义.............................

1.2设计的重要内容................................

第2章基础数据......................................

第3章能量方程理论..................................

3.1能量方程的推导................................

3.2多相垂直管流压力分布计算环节..................................6

第4章气液多相垂直管流压力梯度的摩擦损失系数法......................8

4.1基本压力方程...................................................8

4.2平均密度平均流速的拟定方法....................................8

4.3摩擦损失系数的拟定............................................11

4.4油气水高压物性参数的计算方法.................................12

4.5井温分布的的计算方法.........................................16

4.6实例计算......................................................17

第5章设计框图及结果................................................21

5.1设计框图......................................................21

5.2设计结果......................................................22

结束语...............................................................29

参考文献.............................................................30

附录................................................................31

第1章概述

1.1设计的目的和意义

目的：拟定井筒内沿程压力损失的流动规律，完毕自喷井系统从井口到井底的

所有相关参数的计算，运用深度迭代方法计算多相垂直管流的压力分布。

意义：运用所学的专业知识，结合已有的基础数据，最终计算井筒内的压力分

布。对于油气井的优化设计、稳产高产及测试技术的预测性与精确性具有重要

的现实意义。

1.2设计的重要内容

根据已有的基础数据，运用所学的专业知识，完毕自喷井系统从井口到井底的所

有相关参数的计算，最终计算井筒内的压力分布。

①计算出油井温度分布；②拟定平均温度压力条件下的参数；

③拟定出摩擦阻力系数；④拟定井筒内的压力分布；

详见第四章。

第2章基础数据

数据表见下表(表2-1)

表2-1基础数据表

地面脱气原油密度地层水比热

8414400

(kg/m3)(J/kg℃)

天然气密度天然气比热

0.9292227

(kg/m5)(J/kg℃)

水密度天然气分类

1000富气

(kg/m3)(贫气或富气)

水油比

0.1井号B1-112-P56

(mW)

井口温度井深

151082

(℃)(m)

地温梯度油管内径

3.1562

(℃/100m)(mm)

传热系数油压

2.750.64

(W/m℃)(MPa)

饱和压力日产油量

6.2840.5

(MPa)(t/d)

原油比热日产气量

22002444.7

(J/kg'C)(m3/d)

第3章能量方程理论

3.1能量方程的推导

流体流动系统都可根据能量守恒定律写出两个流动断面间的能量平衡关系：

I进入断面I的流体能量I+I在断面I和2之间对流体额外所做的功I・I在断面I和

2之间耗失的能量|二|从断面2流出的流体的能量|

根据流体力学及热力学，对质量为01的任何流动的流体，在某一状态参数下（P、T）

和某位置上所具有的能量涉及：内能U；位能川的；动能：压缩或膨胀能。

据此，就可以写出多相管流通过断面1和断面2的流体的能量平衡关系。为了得到

各种管流能量平衡的普遍关系，选用倾斜管流。

L

%+/wgZ[Sine+^+[匕-q=U2+wgZ2sin6^+(3-1)

式中一流体质量，公斤；

一流体体积，；

一压力，帕；

一重力加速度，；

一管子中心线与参考水平面之间的夹

角，度;

-液流断面沿管子中心线到参考水平

面的距离，，米；

图1-1流体流动示意图

-流体的内能，涉及分子运动所具有的内部动能及分子间引力引起的内部位

能以及化学能、电能等，焦尔；

一流体通过断面的平均流速，米/秒。

(37)式中，除了内能外，其他参数可用测量的办法求得。内能虽然不能直接测量和

计算其绝对值，但可求得两种状态下的相对变化。根据热力学第一定律，对于可逆过

程：

dq=dU+pdV或dU=dq-pdV

式中由为系统与外界互换的热量；

dU和pdV分别为系统进行热互换时，在系统内所引起的流体内能的变化和由于流体体

积改变dV后克服外部压力所做的功。

对于像我们这里所研究的这种不可逆过程来讲：

dq+dq=dU+pdV

式中ML摩擦产生的热量。

若以dlw表达摩擦消耗的功，，则由上式可得：

dq=6U+pdV-d/u.或dU=dq-〃dV+d/h(3-2)

改写(3-1)式，可得到两个流动断面之间的能量平衡方程：

/2\

△U+A(机gZsin。)+△竺-+^(PV)-q=0(3-la)

、2/

将(3-1a)式写成微分形式：

dU+mvdv+mgsin0dz+A(PV)一dq=0(3-lb)

将(3-2)式代入(3-lb)式，并简化后得：

Vdp+mvdv+mgsin，dZ+d/H.=0(3-3)

积分上式我们就可得到压力为Pl和P2两个流动断面的能量平衡方程:

/2、

fVdp+A竺-+A(mgZsin+Lw=0(3-3a)

JR/

取单位质量的流体m=l,将代入（3-3）式后得:

—d/7+vdu+gsinOdZ+d/w=0(3-3b)

P

式中P一流体密度，。

用压力梯度表达,则可写为:

d〃du.dZ八

—+pv——+pgsin9n+——w=0(3-4)

dZdZdZ

由此可得：

式中出——单位管长上的总压力损失（总压力降）；

dZ

pv———由于动能变化而损失的压力或称加速度引起的压力损失;

dZ

pgsin——克服流体重力所消耗的压力；

d/“

克服各种摩擦阻力而消耗的压力。

dZ

令

修嘿

圉

曳J里］/包］+（亚］

则

dZ（dZ）摩.擦（dzj举高I必J加速度

根据流体力学管流计算公式

式中f--摩擦阻力系数;

管径，米。

在Z的方向为由卜而上的坐标系中为负值，假如我们取为止值，则

—=pgsin9+pv—+f——(3-5)

dZdZd2

(3-5)式是适合于各种管流的通用压力梯度方程。

对于水平管流，因。=0,o若用x表达水平流动方向的坐标，则

(3-6)

对于垂直管流，,sin0=1，若以h表达高度，则

为了强调多相混合物流动，将方程中的各项流动参数加下角标“m”，则

GZdZa2

式中pm——多相混合物的密度；

Vm——多相混合物的流速；

斤—多相混合物流动时的摩擦阻力系数。

单相垂直管液流的；单相水平管液流的及均为零。对于气•液多相管流，假如流速

不大，则很小，可以忽略不计。

只规定得pm、vm及fm就可计算出压力梯度。但是，如前所述，多相管流中这些参数

沿程是变化的，并且在不同流动型态下的变化规律也各不相同。所以，研究这些参数在

流动过程中的变化规律及计算方法是多相管流研究的中心问题。不同研究者通过实验研

究提出了各自计算这些参数的方法。

3.2多相垂直管流压力分布计算环节

按气液两相管流的压力梯度公式计算沿程压力分布时，影响流体流动规律的各相物

理参数(密度、粘度等)及混合物的密度、流速都随压力和温度而变，而沿程压力梯并不

是常数，因此气液两相管流要分段计算以提高计算精度。同时计算压力分布时要先给出

相应管段的流体物性参数，而这些参数又是压力和温度的函数，压力却又是计算中规定

的未知数。因此，通常每一管段的压力梯度均需采用迭代法进行。有两种迭代方法：用

压差分段、按长度增量迭代和用长度分段、按压力增量迭代。

用压差分段、按长度增量迭代的环节是：

1）已知任一点（井口或井底）的压力作为起点，任选一个合适的压力降作为计算

的压力间隔；

2）估计一个相应切的长度增量AL,以便根据温度梯度估算该段下端的温度

3）计算该管段的平均温度及平均压力，并拟定在该和下的所有流体性

质参数；

4）计算该管段的压力梯度1/4

5）计算相应于AP的该段管长

羽=即/（4,/〃）；

6）将第5）步II算得的与第2）步估”的进行比较，两者之差超过允许范围，则以

计算的作为估计值，反复2）〜5）的计算，直至两者之差在允许范围内为止；

7）计算该管段下端相应的长度4及压力化

■

L产-4.=po+zAp（i=l,2,3,—,n）

1=1

8）以处的压力为起点，反复第2）〜7）步，计算下一管段的长度和压力，直到

各段的累加长度等于或大于管长（2L）时为止。

第4章气液多相垂直管流压力梯度的摩擦损失系数法

4.1基本压力方程

摩擦损失系数法计算压力梯度的基本方程：

竺二嬴+1屋篁

△hmD2

式中一一计算段的混合物平均密度,kg/m3；

——计算段的混合物平均流速,m/s；

一一计算段的摩擦损失系数，无因次；

D——管径,m；

g——重力加速馔,9.807m/s2；

一一计算管段的平均压力梯度,Pa/m。

假如用混合物流量表达流速，则上式可写成：

竺二…

m

A/?1.233D>m

式中qO——地面脱气原油的产■,m3/s；

Wt—随1m3地面脱气原油同时产出的油、水、气混合物的总质量,

Kg/mJ;其他符号及单位同前。

4.2平均密度、平均流速的拟定方法

自喷井沿井筒自下而上各个流过断面处油、气、水混合物质量是始终不变的,

而体积流量Qmt和平均流速逐渐增大，所以油、气、水混合物的重度逐渐减小。

但是，油井稳定生产时，单位时间内生产的地面（脱气）原油体积是不变的，并

从生产日报表中直接查到。为了找出油、气、水混合物的体积流量Qmt沿井筒

的变化规律，取固定值lm3地面脱气原油的体积，作为研究混合液流的参考值,

则有：

=%匕

式中qO------产油量,m3/s；

Vt——在某压力和温度下,随着每生产地面脱气原油的油、水、气总体积

m3,加3,即:

匕=匕+匕+匕

地面每生产lm3脱气原油，在压力P和温度T下油应具有的体积，等于lm3

脱气原油乘以该压力、温度条件卜的体积系数。B。随压力P和温度T的变化关

系，可由高压物性资料得出。

本地面每生产1m3脱气原油时，在压力P和温度T下，水应具有的体积可通

过生产油水比Vw来表达。生产油水比等于产油量比产油量，单位为m3/m3。由

于水压缩性很小，可以认为井筒内各流过断面处水的体积是不变的。

本地面每生产lm3脱气原油时，在压力P和温度T下天然气应具有的体积

Vg可作如下分析，并通过气体状态方程式求得。

设Rp生产油气比,等于产气量比产油量,m3,m3；Rs溶解油气比,m3/m3。

即在压力P和温度T下，溶解在相称于lm3地面脱气原油中的天然气量。

所以本来在压力P和温度T时.随着每生产lm3地面脱气原油的天然在标准状

态下所占有的体积为：

va

但是，还需要气休状态方程式将VgO换算到某压力P与温度T下的体积。根据

气体状态方程式，知：

P/=牝。

zr-Z°T°

式中PO——标况压力（绝对），lOOKPa；

TO——标况温度,293K；

VgO——在标准压力和温度下的天然气的体积,m3；

P——•压力（绝对），Pa；

T——温度、K：

Vg——在压力P和温度T下的天然气的体积,m3；

Zo、Z—气体在标准状态与某压力、温度下的压缩因子、无因次。

所以，当Z0=l时，由上式可整理得:

Z乙勺P）VT

由上面两式可得出本地面每生产"3脱气原油时，在压力P和温度T下，天然气

（自由气）应具有的体积为:

k簧％=篝亿一尺）

综合以上的分析-，本地面每生产lm3脱气时，在某流过断面处油、气、水混合物

在压力P和温度T下的体积为：

"反+簧（％_/?.）+匕

当P1和P2相差不大时，可以用上式来计算某压力（P1和P2）和温度（T1和

T2）范围内Vt的平均值。只是上式中P应当采用P1和P2的平均值Pavg,T

应当采用该温度范围的平均值Tavg。其它随压力和温度而变化的各值如B。、Z、

Rs等也应当采用Pavg和Tavg下的值。于是得：

司二4+篝4%-尺）+匕

*avg*O

平均密度为:

式中——在平均压力和平均温度下，油、气、水混合物的密度,Kg/m3；

Wt----与lm3地面脱气原油同时产出的油、气、水混合物总质量,Kg/R；

——与lm3地面脱气原油同时产出的油、气、水混合物在平均压力和平均温度下的总体

积,m3/m3。

总质量Wt为：

叱=4+4%+4匕

式中PO——地面脱气原油密度,Kg/m3；

Pg---天然气密度（标准条件下），Kg/m3；

Pw----水的密度,Kg/m3；

Vw---水油比,m3/m3o

混合物平均流速：

7二这

m兀。2

式中一在平均压力和温度下（即计算管段）油、气、水混合物的平均流速,

m/So

4.3摩擦损失系数的拟定

摩擦损失系数4是运用由矿场资料相关的丘关系拟定。

两相雷诺数与单相雷诺数的关系为：

RS（RQh

式中”——气相雷诺数（纯气体流动的雷诺数）

R=------------------

*4

R”——液相雷诺数（纯液体流动的宙诺数）

D嗯。〃土&R、土吧6

2（

——平均温度和平均压力下气体的粘度,Pa-s；

一一平均温度和平均压力下液体的粘度,Pa-s；

a,b——与气液质量比有关的常数。

油、水、气三相混合物的液相粘度在未发生乳化的情况下，可根据相应条件

下油的粘度。和水的粘度按体积加权平均求得，

4=4（1-兄）+4凡

式中一一含水（体积比），小数；

常数a和b的选取，应当使两相流在任一极端情况下，即只单相流时，两相

雷诺数也应随着成为相应的单相雷诺数，一般取a、b为：

aKz1

a=------：b=—TT

aK+Tepk

式中K——气、液质量比，无因次；

在压力P及温度T下，气相的质量流量

一在压力P及温度T下，液相的质量流量

二（Rih

Po+p,&+。“匕

P—根据矿场资料绘制］〜J?相关曲线时选定的常数。

运用大庆油田自喷井资料做的~曲线，在取=1（）、=1时有较好的相关

性。则两相雷诺数为：

10K尸

Rc,2=ReJ0K+lRel

再运用下式求取摩擦损失系数2

/—10顼+。1电凡,2+。3（收j2）2

其中:

-201919c

----------——+36.38606-2.85044(100K)+0.21200(100AT)2

(1007C)5+0.12378

a.=----------=4?--------17.15179+1.93051(100^)-0.12118(1007^)2

1(100A^)4957,2+0.10732

=------0-15604--------+1.88304-0.25857(100K)+0.01549(100K)?

(100KV+0.10732

4.4油气水高压物性参数的计算方法

4.4.1溶解油气比

需要先计算天然气在689.5kPa表压下的相对密度:

鼠.[1+5.912x10-5(14L5~13L5^)(1.8/+32)lg(0.001265/)]

.50

式中,689.5kPa表压下的天然气相对密度，无因次;

压力（绝对）和温度下的天然气相对密度，无因次;

温度，℃；

压力（绝对），kPa；

标准状态下，原油的相对密度，无因次。

求得天然气的在689.5kPa表压下的相对密度后，再运用下式即可求得溶解油气

比:

C2

S'=0.1781C^v(0.1450/7)exp]c[⑷5—131.54

s]8[313,(18/+492)

式中Ci.C2.C3

系数，其值见表;

0.8762夕<0.8762

P——压力

（绝对）,kPa,

系数

C10.03620.0178

c21.09371.1870

C325.724023.9310

4.4.2原油体积系数

1.当时

系数Cl、C2、C3的值

如下表所示：30>0.8762夕<0.8762

系数

Ci4.677x1O-44.670x1O-4

1.751x10-55

C2I.IOOxlO-

81.337x10-9

c3-1.811X10-

2.当时

B"=B°bexp「Co(p-Pb)l

C=6.895k,+5.6+%(1.8f+32)+c9]/&p

其中，o15«2SS卬兀+%(以上二巴也

式中——泡点压力下的原油体积系数,m3/m3；

ai=-1433.0；a2=5.0；a3=I7.2；a4=-l180.0；a5=12.61；a6=105o

4.4.3天然气压缩系数

当天然气的压力低于35MPa时;它的压缩系数可以按下式计算:

1.04670.57830.61230.6315

Z=1+(0.31506)q,+(0.5353)A2

(3

T,

其中,

以

ZTr

Pl

Pc

式中z——天然气的压缩系数，无因次；

对比温度，无因次；

T——温度,K；

一一天然气的假临界温度,K

一一天然气的对比度，无因次；

——天然气的对比压力，无因次：

一一天然气的假临界压力,kPa。

天然气的假临界温度和假临界压力，可以根据不同情况按下列公式计

算：

1、富气

当天然气的相对密度邈20.7（空气为1）时

（=132+116.67%

R=5102-689.48线

当心<0.7时

£=106+152.22%

=4778-248.21^

2、贫气

当时20.7时

7；=92+176.67绘

=4881-386.11^

当％<O.70t

T=92+176.67线

p,=4778—248.2吩火

按上式计算Z值时，需要使用迭代法。一般从设Z=1开始，迭代五次即可。

4.4.4原油粘度

1.地面脱气原油的粘度

心=101

其中

x=)，(1.8f+32严3

y=\0=

141.5-131.5^,

z=3.0324-0.02023(-)

2

2.饱和原油的粘度

4=AS

其中

A=10.715(5.6155,+100尸⑸5

8=5.44(5.6155、+150)338

4.4.5天然气的粘度

4=CxlO_3exp（A-p/）

其中

_(1.26+0.078黑)/$

116+306或+T

548

>3.5+下+0.29黑

y=2.4-0.2x

式中,管道条件下天然气的黏度,mPa-s；

——管道条件下天然气的密度，103Kg/m3o

4.4.6水的粘度

4=exp{1.003—[1.479xl0-2(1.8r+32)]+[1.982xl0-5(1.8r+32)2]}

式中——水的粘度mPa.s

4.5井温分布计算方法

由地面到油层温度是按地温梯度逐渐增长的。所谓地温梯度，即深度每I曾长

100m地层温度的升高直。而在井筒中，由于地层流体不断地向上流动，地层流体

便作为热载体将热量也不断地携带上来。通过套管、水泥环向地层传导。因此，井

温总是比地温要高。

流体的物性参数随温度变化，因此，计算应采用井温来进行流体参数计算。

计算常规采油和井筒加热时沿井深温度分布的基本方程为:

1-exp节L+(%-〃山)

K\

对于常规采油来说，可取

式中一一油管中L位置处原油的温度，C；

一一总传热系数，W/(m・“C)；

一一井底原油温度，℃;

——地层温度梯度，C/m；

——重力加速度，m/s2；

内热源，W/m；

-计算段起点高度(井底为0),m；

——水当量，W/ro

水当量可如下计算：

W=+M1G

式中——原油的质量流量，kg/s；

----水的质量流量，kg/s；

----井筒中气体质量流量，kg/s；

——产出原油的比热,J/(kg*℃)；

——产出水的比热,J/(kg・℃)；

——产出天然气的比热，J/(kg・℃)o

在同一口油井，地温梯度m和井底温度都是不变的，传热系数则受地层物

性和地层热阻、油管环形空间介质及其物性和油井的产■等多种因素的影响，

而产量对的影响较小。故在一定的地层条件及井筒状况下，也可近似地认为

为一常数。这样，整个井筒的温度分布就只受与油井产量有关的水当量W和

距井底的距离L的影响。

4.6实例计算

某含水自喷井产油量，产气量，油压，内径D=62mm,油井深1082m,

试求井底压力。

解：用深度增量迭代方法计算。

1.选取压力间隔=500KPa,假设相应的深度增量=50m,

2.从井口起计算第一段的平均压力及温度:

平均压力

—1

尸=,(2媪，h(绝对)+△产)

=-[2x(0.64x1000+100)+50()]

2

=990KPa

根据井口温度、地温梯度及假定的△川算得的平均温度了二302.49K

(即29.34℃)O

3.拟定下的流体性质参数:

溶解油气比Rs=3.607m3/m3,天然气粘度ug=0.010984mPa・s,气体压缩因子

ZR.9733,原油体积系数Bo=1.0256,原油粘度口。=20.945mPa・s,原油密度P

o=841Kg/m3,Pg=0.929Kg/m3水的粘度Uw=().8968mPa-s

4.计算混合物平均密度江计总质量W

(1)反了下的气体体积Vg

生产油气比R=2444,7=54.33m3/m3

P40.5

Po=lOOKPa,7o=2O℃

100x(29.34+273.15)x0.9733

(54.33-3.607)

990x(20+273.15)

=5.15m3

(2)乃、了下的混合物总体积Vt

匕=此+匕+匕=1.0256+5.15+0.1=6.2712m3

(3)混合物的总质量Wt

叱=Q,+RpP&+匕N=841+54.33x0.929+0.lx1(X)()

=998.1609Kg

(4)计算混合物的平均密度人

一VV998.1609

=167.2159Kg/m3

p〃F--6-.2--7-1-2-

5.计算摩擦损失系数，

（1）气相雷诺数

40.5x(54.33-3.607)x0.929.^

(…亚3------------------------------------；------------=41io31ioon.U/

0.785%0.785x().062x0.()10984xl()4x864(X)

（2）液相雷诺数

%(4+Pg尺+A匕)_40.5x(841+54.33x().929+().1x1()()0)

(NR)==459

0.785%0.785x0.062x20.945xKF3x864(X)

（3）气、液质量比

K_(Rp—R，)&(54.33-3.607)x0.929

1\--------------------

Q+PRR、+2M.841+54.33x0.929+().lxl(XX)

（4）两相雷诺数

1OK_K10x0.0472—Q0472

Re2=%K+1Rj=41318.07仆0672+1x4590=10682.62

2

%，=]0%+例馆(2+。3(惶，2)2=।Q27.654+(-10.7528xlg1()682.62+1.(X)77x(lg10682.62)

=4.894

其中:

—2019192

a(}=-------%---------+36.38606-2.85044(100/C)+0.21200(100K)=27.654

(100AT)5+0.12378

io父AO

a.=-----------------------17.15179+1.93051(100/C)-0.12118(100A：)2=-l0.7528

(100AT)4957,2+0.10732

0.15604

+1.88304-0.25857(100K)+0.01549(100/C)2=1.0077

(1()()K)5+0.10732

6.计算压力梯度及深度增量

"二厂g+尤力匕1

\h1.233。%

40.52X998.16092

=167.2159x9.8+4.894x=7.3109KPa/m

1.233x0.0625x167.2159x864002

AP

AA=AP/(^-)=9904-7.3109=135.41m

7.比较深度增量的假设值和计算值

|△丽设计算|“岛

假如取=0.01m,则

|50-135.41|=85.41>^0

所以，将135.41作为新的假设值，从第2步重新开始计算，即第二次迭代,

直到满足规定后再开始计算第二段。

第5章设计框图及结果

5.2运营界面

5.2.1程序进入主界面

井筒压力分布计算软件匚"］叵］胸］

井首店为分布计算软件

5.2.2程序运营主界面

・井篇压力分布计算

文件鱼）曲线类型《）帮助如意见也）

标人物性参数

|B1-112-P56

并号水油比0.1m3m3

1082m

井深井口温度|15■c

疝管直径|62mm3.15

地温梯度r弋lOOtn

油压|0.64Mpa住热系数厂2.75W/nfC

LU

日产油量|40.5

饱和压力r6.28NfPa

日产气量|2444.7m3d原油比热厂2200

脱气原油密度|S41kgm3地层水比热厂4400J.krt；

天然气密度kgm3

|0.929天然气比热r2227Jk"

气体类型

水密度1000kgm3

与富气C货气

5.2.3数据计算结果显示界面

・计算结果;叵区

尊姣类型4)

U算结果

计苴点，温度E)水的牯度

1

22

3332

4434

553S.0.907

6638,0.SO7

7738,0.SO5

8839,0.905

40

99D.SO5

1010141.

1111143221217882.9480904

1212144471217442.9620

1313145707217003.0150»3

1414

15153.0900.902

161621.3.1120.901

1717O.3.1440.901

13.1760.900

2927S9523.2080900

20292543.2390899

29S5

2123S3210899

22296356.3.3020.698

29257.

239O3.5330.898

293185S,

2934659,3.3630.897

293746O,3.3940.897

29O42613.4240.896

2943O823.454089E

3.4840895

返回退出

5.3设计结果

表5-3-1计算结果数据表