基础工程课程设计计算书

才强夫学

QINGHAIUNIVERSITY

《基础工程》

课程设计说明书

题目：柱下钢筋混凝土独立基础、双柱联合基础设计

姓名：

学号：

指导教师：

专业年级：土木工程专业2016级

所在学院：土木工程学院

完成日期:2019年5月26日

目录

课程设计任务书......................................................3

附件地质资料.......................................................5

一、地形地貌与岩性特征.................................................5

二、岩土工程分析评价...................................................6

三、结论与建议.........................................................7

设计步骤...........................................................9

一、确定基础材料，类型和平面布置......................................9

二、确定基础埋深.......................................................9

三、确定地基承载力特征值..............................................9

四、D轴柱下基础设计....................................................9

（-）确定基础尺寸....................................................10

（二）验算基底压力....................................................10

（三）确定基础高度....................................................10

（四）基础抗冲切验算..................................................10

（五）配筋计算........................................................11

五、F、E轴柱下钢筋混凝土双柱联合基础设计.............................15

（一）确定荷载的合力和合力作用点.....................................12

（二）计算基础底面宽度................................................12

（三）验算地基承载力..................................................13

（四）计算基础内力....................................................13

（五）基础高度........................................................13

（六）配筋计算........................................................14

六、地基沉降验算......................................................39

（-）单独基础沉降量..................................................15

（二）双柱联合基础沉降量..............................................16

（三）沉降差..........................................................16

七、地梁设计..........................................................17

（-）外墙地梁设计....................................................17

（二）内墙地梁设计....................................................18

青海大学土木工程学院课程设计任务书

专业土木工程班级人数50

一、设计题目柱下钢筋混凝土独立基础、双柱联合基础设计

二、设计条件（基础资料）

（一）工程概况

某中学五层教学楼，全框架结构，室内外高差为（）.45m,底层柱网平面如图所示。

（二）地质资料详见附件

（三）抗震设计条件

本工程为重点设防乙类建筑，场地土为II类。建设场地的地震基本烈度为7度,

设计地震分组为第三组，建筑结构抗震等级为框架二级，设计使用年限为50年。

（四）荷载

上部荷载：

③轴处：

D轴，基础承受上部荷载Mx=239.4kN•m,Fk=1754.9kN,Vx=44.4kN；

E轴，基础承受上部荷载Mx=-265.1kN-m,Fk=1835.2kN,Vx=-58.2kN；

F轴，基础承受上部荷载Mx=255.6kN•m,Fk=2144.2kN,Vx=54.7kN；

G轴，基础承受上部荷载Mx=-212.1kN•m,Fk=1889.3kN,Vx=-43.8kN。

④轴处：

D轴，基础承受上部荷载Mx=319.4kN・m,Fk=1720.8kN,Vx=69.9kN；

E轴，基础承受上部荷载Mx=-339.2kN・m,Fk=2016.1kN,Vx=-72.9kN；

F轴，基础承受上部荷载Mx=345.5kN•m,Fk=2075.5kN,Vx=75.6kN；

G轴，基础承受上部荷载Mx=-323.5kN・m,Fk=1777.9kN,Vx=-72.3kN。

三、设计内容

1.设计柱下钢筋混凝土独立基础、双柱联合基础；

2.绘制基础平面布置图、基础详图并编写计算说明书。

附件地质资料

一、地形地貌与岩性特征

1.地形、地貌

场地地貌属山间沟谷地带，场地地形略呈南高北低。地面高程2647.78-

2651.90m,相对高差4.12m。高程引测点为场地东侧原有教学楼西南角点散水,

高程2651.80m。

2.地层

本次勘察查明，在勘探深度范围内，场地地层由第四系冲、洪积物

（Q41aL+pl）组成地层较复杂，现分述如下。

①耕土（Q4nd）:灰褐色、土黄色等素色，稍湿，松散，主要成份为粉土，含

有少量植物根系，该层厚0.2—0.5m。

②湿陷性黄土状土（Q41al+pl）：褐黄色、淡黄色。以粉土为主，土质较均

匀，无层理，根孔发育，稍湿，稍密一中密，以稍密为主。干强度低，韧性低,

无光泽反映，摇振反应中等，该层层厚2.3—2.5m,顶面埋深0.2—0.5m。

③卵石（Q41al）：青灰色、灰白色，稍湿，稍密，最大粒径80nlm,其中粒

径大于20mm者约占50.6—53.5%其余为中粗砂充填，卵石磨圆度较好，分选

性一般，呈亚圆状，成份主要由石英岩、黑云斜长花岗岩及其它暗色变质岩组

成。该层顶面埋深2.6—2.8叫勘察控制厚度5.2—5.6m（未揭穿）。

3.土的物理力学性质评价

湿陷性黄土状土（2）含水量15.70—21.30%,平均17.89%,稍湿。孔隙比e

为0.921—1.120,平均0.995,稍密。压缩系数0.29-0.46MPa—1,平均0.37MPa—

1,属中压缩性土，力学性能较差。

卵石层（3）在水平、纵向上分布稳定，厚度大，根据取样筛分试验和《建筑

地基基础设计规范》（GB5（）（）07-2（）ll）附录B表B.0.1碎石土野外密实度鉴别方法

鉴别属稍密状态，结合野外鉴别综合判定为稍密，物理力学性能好。

4.湿陷性评价

拟建场地（2）黄土状土层具湿陷性，湿陷系数0.015—0049,湿陷程度中等,

湿陷深度为2.6—2.8m.自重湿陷量的计算值（4zs）为66.6（）-87.6（）mm,湿陷量

的计算值（△$）为64.50—82.95mm,场地为11（中等）自重，整个场地按I【（中等）

自重湿陷性场地对待。

5.场地土腐蚀性评价

场地中耕土厚度较小,0.2-0.3m,施工时全部挖除，故未取易溶盐分析。

在场地探井中取黄土状土样进行了易溶盐分析，分析表明：含盐量（）.110—

0.124%,属非盐渍土。其中PH值为8.21-8.26,土中SO42-含量为282.00—

350.00mg/kg,CL含量96.00—I40.00mg/kgo

在场地探井中取卵石样进行了易溶盐分析•，分析表明：含盐量0.1H-

0.122%,属非盐渍土。其中PH值为8.22-8.28,土中SO42-含量为214.00—

388.00mg/kg,Cl-含量88.00-158.00mg/kgo

按in类环境判定，场地黄土状土、卵石均时混凝土结构微腐蚀性，按地层渗

透性评价，场地土对混凝土结构具微腐蚀性；综合判定场地土对混凝土结构具微

腐蚀性。场地土对钢筋混凝土结构中的钢筋具微腐蚀性，对钢结构按PH值判定

具微腐蚀性，按临近场地电阻率值大于100Q-M判定，场地土对钢结构具微腐

蚀性。

土对建筑材料腐蚀性的防护应符合《工业建筑防腐设计规范》GB50046-2008

的规定。

二、岩土工程分析评价

1.场地的稳定性和适宜性

拟建场地地层由第四系冲、洪积物组成，在勘察中及其周围未发现滑坡、崩

塌、地陷、泥石流等其它不良地质作用，根据区域地质资料，场地附近无活动断

裂通过，属稳定场地、适宜建筑。

2.地基土均匀性评价

场地上部耕土⑴培积时间短，结构松散，不做评价。⑵黄土状土，分布厚度

均匀，地基湿陷等级、类型较均匀，属均匀地基。⑶卵石在水平、纵向上分布连

续、厚度大，力学性能较好，属均匀地基。综合评价属均匀性地基。

3.地震效应

根据中国地震动峰值加速度区划图，地震动反应谱特征周期区划图和《建筑

抗震设计规范》附录A规定，本场地抗震设防烈度为7度。设计基本地震加速度

值0.10g,所属的设计地震分组为第三组，设计特征周期值0.45(s),水平地震影

响系数最大值amax为0.08。根据《建筑抗震设计规范》第4.1.3条第3款，依

据岩土名称和性状估算，土层剪切波速：耕土vs1()0(m/s),黄土状土vs2()0(m/s),

卵石vs为300(m/s)o场地覆盖层厚度根据附近资料为25m,按20米计算的土

层等效剪切波速为274.73-277.78(m/s),属中硬土。建筑场地类别为H类。根据

场地土质、地下水埋藏条件进行初步判定，本场地土层在15.0m深度范围内无液

化地层，可不考虑地震液化的影响。拟建场地为建筑抗震的一般地段。

4.地基土冻胀性评价

涅中地区标准冻结深度0.85米，最大冻深l.Olmo涅中县纳卜藏地区平均海

拔低于惶中县鲁沙尔镇，故实际冻深可按最大冻深1.01m设计，含水量分析结果

表明:冻深范围内的黄土状土的含水量15.70—21.30%,平均17.89%,冻前天然含

水量WW19%,冻结期间地下水位距冻结面的最小距离大于1.5米，平均冻张率

nWi%,冻胀等级1级，冻深范围内的黄土状土属不冻胀土。卵石中粒径小于

（）.（）75mm的颗粒含量均小于15%,卵石属不冻胀土。

5.天然地基评价及承载力特征值

根据拟建工程特点及场地地基条件，场地（21层黄土状土设计时可按一般性

场地土对待，可作为地基持力层。卵石层⑶在水平、纵向上分布均匀稳定、厚度

大，属稍密状态，力学性能好，属良好的天然地基土。

当基础宽度W3.（）m,埋深W（）.5m（湿陷性黄土状土W1.5m）时，场地各层土

的地基承载力特征值（fak）、压缩模量（Es）及变形模量（E。）可采用下歹J值：

（2）湿陷性黄土状土fak=150kPaEs=5.19MPa

（3）卵石fak=360kPaEo=23.5MPa

三、结论与建议

1.本次勘察结果表明，拟建场地地势略呈西北低东南高，周围无滑坡、崩塌、

泥石流、地下洞穴等不良地质现象，场地、地基稳定，可进行本工程建设。

2.拟建场地（2）黄土状土层具湿陷性，湿陷系数0.015—0.049,湿陷程度中

等，湿陷深度为2.6-2.8m,自重湿陷量的计算值3G为66.60-87.60mm,湿

陷量的计算值（△$）为64.50-82.95mm,场地为11（中等）自重，整个场地按11（中

等）自重湿陷性场地对待。

3.根据拟建工程特点及场地地基条件，提出如下基础建议：

①场地（1）层耕土严禁作为基础持力层，应予清除。鉴于（2）层黄土状土

厚度较小，基础埋深大于1.5米时，剩余土层厚度较小，建议清除。②建议以

（3）层卵石层为基础持力层，将基础置于天然地基卵石层上，基础形式采用条

形基础或独立基础。

4.场地黄土状土、卵石均对混凝土结构具微腐蚀性，按地层渗透性评价，场

地土对混凝土结构具微腐蚀性；对钢结构按PH值判定具微腐蚀性，按临近场地

电阻率值大于100。-M判定，场地土对钢结构具微腐蚀性。

土对建筑材料的防腐措施请按《工业建筑防腐蚀设计规范》GB50046—2008

有关规定采取相应措施。

5.当基础宽度W3.0m,埋深W0.5m（湿陷性黄土状土於1.5m）时，场地各层

土的地基承载力特征值（fak）、压缩模量（Es）及变形模量（Eo）可采用下列值：

（2）湿陷性黄土状土fak=150kPaEs=5.19MPa

（3）卵石fak=360kPaEo=23.5MPa

6.本场地抗震设防烈度为7度。设计基本地震加速度值0.10g,所属的设计地

震分组为第三组，设计特征周期值0.45（s）,水平地震影响系数最大值amax为

0.08o根据场地土质、地下水埋藏条件进行初步判定，本场地土层在15.0m深度

范围内无液化地层，可不考虑地震液化的影响。拟建场地为建筑抗震的一般场地。

7.场地在勘探深度范围内未见地下水，可不考虑地下水对工程施工的影响。

8.涅中地区标准冻结深度().85米，最大冻深1.01m。实际冻深可按最大冻深

1.01m设计，取冻深范围内的黄土状土的含水量析结果表明冻深范围内的黄土

状土属不冻胀土。卵石中粒径小于0.075mm的颗粒含量均小于15%,卵石属不

冻胀土。

设计步骤

一、确定基础材料，类型和平面布置

场地土自上而下为0.2—0.5m耕土，0.3—2.5m湿陷性黄土，5.2—5.6m厚卵石

层。其中①层杂填土堆积时间短，欠固结，厚度不一，松散，力学性能差，不

能作为持力层。②层卵石承载力高，故选用卵石层作为基础持力层，乂根据荷

载情况选定D、G轴：钢筋混凝土独立基础；E、F轴：钢筋混凝土双柱联合基

础。

±0.000

-0.450

%00

图一：基础埋深示意图

二、确定基础埋深

已知该场地经验冻土深度：1.01叫基础埋深需在冻土深度以下；卵石层顶面埋

深为2.6—2.8m,故选择基础底面标高-3.0叫故取基础埋深d=3.0m,底部垫层

取100mmo

三、确定地基承载力特征值

2

耕土重度x=15kN/m2湿陷性黄土重度y2=15.9kN/m

LT吟&=16.1kN/m2查表得加=4.4

+%丫川（d-0.5）+nj/（b-3）=360+4.4x16.1x（3・0.5）=537.1kPa

四、D轴柱下基础设计

(-)确定基础尺寸

F1720.8°

Ai=-—；=”c=3.61nr

1f；-yd537.1-20x3

考虑偏心荷载作用将基地面积扩大1.4倍：A=1.4

A

1

=5.1

m

2

采用方形基础b=，^=2.26m,取b=2.4m

(二)验算基地压力

2

Gk=20x2.4x3=345.6kN

M=Mk+Vkxd=319.4+69.9x3=529.1kN

(Pkmax=Fk+Gk±M=1588.39kPa

(PkminblW1129.1IkPa

Pkmax=588.39kPa〈L2fa=644.5kPa

1

Pk=](Pkmax+Pkmin)=358.75kPaVfa

Pkmin=129.11kPa>0

故基础的设计尺寸满足要求，确定基底尺寸为：2.4X2.4mo

（三）确定基础高度

采用C30混凝土，HRB400钢筋

F=1.35Fk=2323.08kNM=1.35Mk=431.2kN-mV=1.35Vk=94.4kN

1.计算基地净反力

F2323.08

=403.3kPa<«

PnA5.76

偏心距:

0

=M/F=(431.2+94.4X3)/2323.08=0.3m<1/6=0.4m

[PMf1±^M033xd竺学=「05.8kPa<1.2fa

EminPn。"〈I2.8JI100.8kPa>0

2.基础高度

初选基础高度700mm,采用阶梯形基础，上层300mm,下层400mm,设有

100mm垫层，

h

0

=700-50=650mm

(四)基础抗冲切验算

1.柱边基础截面抗冲切验算

bb=bc+2h()=0.5+2x0.65=1.8m<b=2.4m

冲切角椎体底面在基底面积之内

bm=bc+h()=0.5+0.65=1.15m

22

A[=[(；e-h0)b・C--h0)]=[(y-y-0.65)x2.4-(y-y-0.65)]=0.63m

则冲切力：

F

1

P

nmax

A

1

=705.8X0.63=444.7kN

C30混凝土的抗冲切强度

O.7phpf；bmho=O.7x1xi/|30x1.16^0.66=7d8.2kN

•・•F]VO.7Kpftbmho・•・满足要求。

2.变阶处抗冲切验算

取

b

1

1

=1.2m,则

h

01

=350mm

b]+2h(“=1.2+2x0.35=1.9m<b=2.4m

冲切角椎体底面在基底面积之内

bml=bi+h0|=l.2+0.35=1.55m

A=[Q4-hoi)b-g--h)2]=[(y-y-0.35)X2.4--0.35)2

201=0.54m2

则冲切力：

F

1

P

nmax

A

2

=705.8X0.54=381.lkN

C3O混凝土的抗冲切强度

0.7phpf；binlh0i=0.7x1xi430x1.55x0.35=543.04kN

••

F

1

<0.7

B

hp

b

m

h

0

，工满足要求。

（五）配筋计算

1.I・I截面

l+ac

PnI=Pnmin+(Pnmax-Pnmin)=466.3kPa

21

悬臂根部的地基净反力:

nmax)=1(466.3+705.8)=586.05kPa

8；（咤产

计算I-I截面的弯矩

22

MI=^Pn(l-ac)(bc+2xb)=^x586.05x(2.4-0.5)(0.5+2x2.4)=467.2kN-m

6

M]467.2x10?

Ai=门V,=八c“八=2218.4mm-

s10.9&h()0.9x360x650

Asi2218.4.

——=924.3mm2

b2.4

2.in-HI截面

Pnin=Pnmin+号(Pnmax・Pnmin)=100.8+券(705.8・100.8)=554,55kPa

悬臂根部地基净反力

Pn=g(Pnlll+Pnmax)=3(705.8+554.55)=630.2kPa

计算in-ni截面的弯矩

22

MIII=^Pn(I-l1)(bl+2xb)=^x630.2x(2.4-1.2)(1.2+2x2.4)=226.9kN-m

M226.9X106、

A『阿而3=丽砌面=2000.

梁噜—2

b2.4

综上采用1-1截面配筋，选用C12@120,实际配筋

A

s

=2260.8

mm

2

3.n-n截面

Mii==Pn(b-bj2(ac+21)=永403.3x(24-0.5)2x(0.5+2x2.4)=321.5kNm

M2321.5X1()6

15266mm

AsII=O.9f^ho=0.9x360x650=

Asll1526.6)

——=-=636.1mnr

b2.4

4.IV-IV截面

M[Y=5Pn(b-b|)2(]]+21)=2x403.3x(2.4-1.2)2x(i.2+2x2.4)=145.2kNm

M1V145.2x1()6

AsIV=0^9f^=0.9x360x350=1

A

siv1280.47

—：­=—r--=533.5mm-

b2.4

综上采用II-II截面配筋，选用C10@120,实际配筋

A

s

=1596.6

mm

2

o

五、F、E轴柱下钢筋混凝土双柱联合基础设计

（一）确定荷载的合力和合力作用点

柱1和柱2作用在基础底面的竖向荷载分别为

F

1

（F轴），

F

2

（E轴），

F

1

=2075.5XI.35=2801.9kN,

F

2

=2016.IX1.35=2721.7kN,合力F二

F

1

+

F

2

=5523.6kN,由对柱1轴心取距有：F

x

0

F

2

1

1

,则

x

0

F

2

1

1

F

,其中

1

1

=3.6m,所以

x

0

=1.77m,取

1

0

=1/3

1

1

=1.2m,以0点作为基底形心，则1=2(

1

0

+

x

0

)=5.94m,取1=6.Omo

(二)计算基础底面宽度

f

a

=518.8kPa,

F

k

=171.35=4091.6kN

先不考虑偏心：

b

0

2

F

k

1(

f

a

-20d)

=1.48m,

考虑偏心：b»(1.05^1.10)

b

0

,取b=2.Omo

(三)在确定基础面积条件下，验算承载力是否满足

1、对于柱1：

(Pkmax=Fk+Gk±M=r283.36kPa

iPkminblWll86.03kPa

Pkmax=283.36kPa<1.2fa,满足

Pk=234.7kPaV却满足

P

kinin

=186.03KPa>0,满足

2、对于柱2:

P

kmax

p

kmin

k

+G

k

bl

土

M

W

277.14kPa

182.26kPa

P

kmax

=277.14kPa<1.2

f

a

,满足

p

=229.7kPa<

f

a

,满足

P

kmin

=182.26kPa>0,满足

综上所述，承载力满足要求。

（四）计算基础内力

基础沿纵向的净反力：b

P

n

F

1

+

F

2

1

y

p

n

F

1

+

F

2

bl

=464.9kPa,

由剪力为0的截面确定最大弯矩的截面位置，假定弯矩最大截面至基础左

端的距离为

x

,则V二b

P

n

x

F

1

,当V等于0时,

x

F

1

b

P

n

=3.01m,所以,

M

1

2

b

P

F

1

1

0

)=-859.4kN-m

伸出端弯矩：2

1

2

b

P

n

1

0

2

X2.0X464.9X1.2X1.2=669.5kN-m0

（五）基础高度

初选

h

0

=550mm,C30混凝土

1.抗冲切强度验算：

考虑沿柱全周边的冲切作用，

F

1

<0.7

hp

t

b

m

h

0

对于柱1：冲切力:

F

1

F

1

p

A

1

其中

A

1

=(

1

0

+

1

2

a

cl

+

h

0

)(

b

cl

+2

h

0

)=3.2

in

2

F

1

F

1

P

n

A

1

二2801.9-464.9X3.2:314.2kN,

b

m

二2(

1

0

4-

1

2

a

cl

4-

1

2

h

0

)+(

b

cl

h

0

)=4.5m,

C30混凝土抗冲切强度：0.7

B

hp

f

t

b

m

h

0

=0.7X1X1.43X4500X550=2477.5kN

•♦

F

1

<0.7

6

h

0

,符合要求。

对于柱2：冲切力:

F

1

F

2

p

n

A

2

其中

A

2

=(

a

c2

+

2h

0

)(

b

c2

+2

h

0

)=2.56

m

2

■

••

F

1

F

2

P

n

A

2

=2721.7-464.9X2.56=153i.6kN,

b

m

=2(

a

c2

+

b

c2

)+4

h

0

=2+4X0.55=4.2m,

C30混凝土抗冲切强度：0.7

P

hp

f

b

m

h

0

=0.7X1X1.43X4200X550=2312.3kN

1

<0.7

3

hp

b

m

h

0

,符合要求。

2.抗剪强度验算：

V<0.7

f

t

B

h

b

h

0

,计算截面在冲切破坏锥体底面边缘处。

对于柱1：

V=

F

1

-b

P

n

0

+

1

2

+

h

0

)=942.3kN,

C30混凝土抗剪强度:0.7

h

t

b

h

0

=0.7X1X1.43X2000X550=1101.IkN

V<0.7

f

P

h

b

h

0

,所以符合要求。

对于柱2:

12=6.0-3.6-1.2=1.2m

V=

F

2

-b

P

n

(

1

2

+

1

2

a

c2

+

h

0

)=917.9kN,

C30混凝土抗剪强度：0.7

h

f

t

b

h

0

=0.7X1X1.43X2000X550=1101.IkN

V<0.7

f

t

8

h

b

h

0

,所以符合要求。

综上所述，取基础有效高度

h

0

=550mm,基础高度h=600mm符合要求。

（六）配筋计算

1.纵向配筋：

由弯矩图得到柱位处弯矩和柱间截面弯矩，计算宽度b范围内所需的钢筋

面积，分离配置且不设抗剪钢筋。

柱位处：

A

s

M

0.9

f

y

h

0

669.5X

10

6

0.9X360X550

=3757

mm

2

,取实酉己C12@180,

A

s

=3768

mm

2

,且满足要求。

柱间截面：

A

s

M

max

0.9

f

y

h

0

859.4X

10

6

0.9X360X550

=4822.7

mm

2

，取实配C12@130,

A

s

=516.78

nun

2

,且满足要求。

2.横向配筋：

基础横向宽度为2.0m,在柱下取一垂直于基础纵向的假想等效

梁进行计算，等效梁的宽度沿基础纵向：

对于柱1：等效梁宽度为：

1

a

cl

+0.75

h

0

=0.9125m,

等效梁底面积为：A二b(

a

cl

+0.75

h

0

)=1.825

m

2

基底净压力为：

p

nl

F

1

A

2801.9

1.825

=1535.3kPa,

截面弯矩为：

M

1

1

2

P

nl

(

b-

b

cl

2

)

2

(

a

cl

+0.75

h

0

)=394.02kN-m

所需受力钢筋的面积：

A

si

M

1

0.9

f

y

h

0

394.02X

10

6

0.9X360X550

=2211.1

mm

2

y

对于柱2：等效梁宽度为:

b

2

a

c2

+1.5

h

0

=1.325m,

等效梁底面积为：A=b(

a

c2

+1.5

h

0

)=2.65

m

2

基底净压力为:

p

n2

F

2

A

2721.7

2.56

=1027.IkPa,

截面弯矩为：

M

2

1

2

P

n2

(

b-

b

c2

2

)

2

(

a

c2

+1.5

h

0

)=382.8kN・m

所需受力钢筋的面积：

A

s2

M

2

0.9

f

y

h

0

382.8X

10

6

0.9X360X550

=2148.1

mm

2

,综上所述，对于基础下部的横向钢筋，应综合考虑

A

A

s2

,取实配C10@100,

A

s

=2262

mm

2

,且满足要求。

六、地基沉降验算

(-)单独基础沉降量

基础面积2.4X2.4叱基础埋深为3m,上部荷载F=1720.8kN,碎石土的

E

0

=23.5MPao

用规范法计算沉降量：

基底压力：P二

F+G

bl

=354.3kPa

基地附加压力：

P

0

=P-Yd=354.3-16.1X3=306kPa

初步确定计算深度：

z

n

=b

2.5-0.4Inb

=5.2m

*/2<b<4m,/.AZ=0.6m

Po

z/b1/bz/b«izaizi-ai-lzi-lEs/KPa—=aizi-ai.1zi.1s/m

%

0101.0000

4.611.920.4642.132.13235000.0420.041

5.212.170.4142.150.02235000.0003870.04159

As=O.()O387<().O25s=O.O25x().O4159=0.00104m

・,•取卵石层5.2m满足要求

预估沉降量Es=2350()kPa,查表可得义=0.2

・

••修正后的沉降量S[=wS.S=().2xO.()4159=().OO83m=8.3mm

(-)双柱联合基础沉降量

基础面积6.0X2m,基础埋深为3m,上部荷载F=4091.6kN,碎石土的

E

0

=23.5MPao

用规范法计算沉降量：

基底压力：P二

F+G

bl

=333.26kPa

基地附加压力：

P

0

=P-yd=333.26-16.1X3=284.9kPa

初步确定计算深度：

Z

n

=b

2.5-0.4Inb

=4.4m

*.*2=b,AZ=0.3m

Po_

=azaz

z/b1/bz/b«i«izcqZi-oq^Zj.jEs/KPa7-ii-i-ii-is/m

匕s

02.9701.0000

4.12.