广场广告牌钢结构设计计算书

广场广告牌钢结构设计计算

设计：_______________

校对：_______________

批准：_______________

二O一^L年八月六日

.3米高广告牌钢结构设计计算书

1计算引用的规范、标准及资料

i.i建筑设计规范:

《地震震级的规定》GB/T17740-1999

《钢结构设计规范》GB50017-2003

《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ3-2002

《高处作业吊蓝》GB19155-2003

《工程抗震术语标准》JGJ/T97-95

《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-2004

《混凝土结构设计规范》GB50010-2002

《混凝土用膨胀型、扩孔型建筑锚栓》JG160-2004

《建筑表面用有机硅防水剂》JC/T902-2002

《建筑防火封堵应用技术规程》CECS154：2003

《建筑钢结构焊接技术规程》JGJ81-2002

《建筑隔声评价标准》GB/T50121-2005

《建筑工程抗震设防分类标准》GB50223-2008

《建筑工程预应力施工规程》CECS180：2005

《建筑结构荷载规范》GB50009-2001（2006年版、局

部修订）

:建9结构可靠度设计统一标准》

GB50068-2001

《建筑抗震设计规范》GB50011-2001（2008年版）

《建筑设计防火规范》GB50016-2006

《建筑物防雷设计规范》GB50057-94（2000年版）

《冷弯薄壁型钢结构设计规范》GB50018-2002

《预应力筋用锚具、夹具与连接器应用技术规程》JGJ85-2002

1.2钢材规范：

《建筑结构用冷弯矩形钢管》JG/T178-2005

《不锈钢棒》GB/T1220-2007

《不锈钢冷加工钢棒》GB/T4226-1984

《不锈钢冷轧钢板及钢带》GB/T3280-2007

《不锈钢热轧钢板及钢带》GB/T4237-2007

《不锈钢丝》GB/T4240-93

《建筑用不锈钢绞线》JG/T200-2007

《不锈钢小直径无缝钢管》GB/T3090-2000

《彩色涂层钢板与钢带》GB/T12754-2006

《低合金钢焊条》GB/T5118-1995

《低合金高强度结构钢》GB/T1591-2008

《建筑幕墙用钢索压管接头》JG/T201-2007

《耐候结构钢》GB/T4171-2008

《高碳络不锈钢丝》YB/T096—1997

《合金结构钢》GB/T3077-1999

《金属覆盖层钢铁制品热镀锌层技术要求》GB/T13912-2002

《冷拔异形钢管》GB/T3094-2000

《碳钢焊条》GB/T5117-1999

《碳素结构钢》GB/T700-2006

《碳素结构钢与低合金结构钢热轧薄钢板及钢带》GB/T912-2008

《碳素结构钢与低合金结构钢热轧厚钢板及钢带》GB/T3274-2007

《优质碳素结构钢》GB/T699-1999

《预应力筋用锚具、夹具与连接器》GB/T14370-2000

1.3《建筑结构静力计算手册》(第二版)

1.4土建图纸:

2基本参数

2.1广告牌所在地区：

某地区；

2.2地面粗糙度分类等级：

按《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)

A类：指近海海面与海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；

B类：指田野、乡村、丛林、丘陵与房屋比较稀疏的乡镇与城市郊区；

C类：指有密集建筑群的城市市区；

D类：指有密集建筑群且房屋较高的城市市区；

依照上面分类标准，本工程按B类地形考虑。

3广告牌荷载计算

3.1广告牌的荷载作用说明：

广告牌承受的荷载包含：自重、风荷载、雪荷载与活荷载。

(1)自重：包含广告布、杆件、连接件、附件等的自重，能够按照400N/耐估

算：

(2)风荷载：是垂直作用于广告牌表面的荷载，按GB50009使用；

(3)雪荷载：是指广告牌水平投影面上的雪荷载，按GB50009使用；

(4)活荷载：是指广告牌水平投影面上的活荷载，按GB50009,可按500N/n?使

用；

在实际工程的广告牌结构计算中，对上面的几种荷载，考虑最不利组合，有

下面几种方式，取用其最大值：

A：考虑正风压时：

a.当永久荷载起操纵作用的时候，按下面公式进行荷载组合：

Sk+=L35Gk+0.6X1.4wk+0.7X1.4Sk(或者Qj

b.当永久荷载不起操纵作用的时候，按下面公式进行荷载组合:

Sk.=l.2Gk+1.4Xwk+0.7X1.4Sk(或者Qk)

B：考虑负风压时：

按下面公式进行荷载组合：

=

SR1.OGR+1.4wk

3.2风荷载标准值计算：

按建筑结构荷载规范(GB50009-2001)计算:

产B豺口zUsi-Wo...7.1.1-2[GB50009-20012006年版]

Wk--Bgzuz口si-Wo

上式中：

Wk(：正风压下作用在广告牌上的风荷载标准值(MPa)；

wk-：负风压下作用在广告牌上的风荷载标准值(MPa)；

Z；计算点标高；3m；

Pgz：瞬时风压的阵风系数；

根据不一致场地类型,按下列公式计算(高度不足5m按5m计算)：

Pgz=K(l+2ut)

其中K为地面粗糙度调整系数，d为脉动系数

A类场地:B/0.92X(1+2nJ其中:Uf=O.387X(Z/10)012

-016

B类场地：“0.89X(1+211)其中：uf=0.5(Z/10)-

022

C类场地：Pg2=0.85X(1+2uf)其中：u产0.734(Z/10)

-03

D类场地:Pgz=0.80X(1+2uf)其中:UF1.2248(Z/1O)-

关于B类地形，3m高度处瞬时风压的阵风系数:

"0.89X(l+2X(0.5(Z/10)H)16))=1.9691

L：风压高度变化系数；

根据不一致场地类型,按下列公式计算：

A类场地:uz=1.379X(Z/10严

当Z>300m时，取Z=300m,当Z<5ni时，取Z=5m；

32

B类场地：u2=(Z/10)°-

当Z>350m时,取Z=350m,当ZGOm时,取Z=10m；

044

C类场地：yz=0.616X(Z/10)

当Z〉400m时，取Z=400in,当Z"5m时，取Z=15m；

060

D类场地：uz=0.318X(7/10)

当Z>450m时,取Z=450m,当Z<30m时,取Z=30m；

关于B类地形，3nl高度处风压高度变化系数：

U尸1.000X(Z/10产二I

u51：局部风压体型系数，关于广告牌结构，按规范，计算正风压时，取u

si产1.3；计算负风压时,取Usi=-2.0；

另注：上述的局部体型系数u41)是适用于围护构件的从属面积A小于或者

等于的情况，当围尹构件的从属面积A大于或者等于lOi/时，局部风压体型

系数uJlO)可乘以折减系数0.8,当构件的从属面积小于10m。而大于1疗时，局

部风压体型系数Ur(A)可按面积的对数线性插值，即：

usi(A)=us](l)+[usl(10)-psl(l)]logA

在上式中:当ANlOm之时取A=1(W；当AWInV时取A=lnT；

w0：基本风压值(MPa),根据现行*建筑结构荷载规范》〉GB50009-2001附表

D.4(全国基本风压分布图)中数值使用，按重现期50年，福州地区取

0.0007MPa；

(1)计算龙骨构件的风荷载标准值：

龙骨构件的从属面积：

A=3X1.5=4.5m2

LogA=0.653

□SAB(A)=usi+(l)+[usi+(10)-iisl.(l)]logA

=1.13

uSAI-(A)=usi-(1)+[usi-(10)-usl-(1)]1ogA

=1.739

WkA+=B/口z口sApWo

=1.9691X1X1.13X0.0007

=0.001558MPa

WkA-h6gz□zuSA1-WO

=1.9691X1X1.739X0.0007

=0.002397MPa

(2)计算广告布部分的风荷载标准值：

广告布构件的从属面积：

A=l.5X1.5=2.25m2

LogA=0.352

USBH(A)=PS1+(1)+[USI+(10)-u3l.(l)]logA

=1.208

USBI-(A)=MSI-(1)I[u61-(10)Ust-(l)]logA

=1.859

WkB产B期□zusBpWo

=1.9691X1X1.208X0.0007

=0.001665MPa

WkB-=8gzUzUslMWo

=1.9691X1X1.859X0.0007

=0.002562MPa

3.3风荷载设计值计算：

w.v：正风压作用下作用在广告牌龙骨上的风荷载设计值(MPa)；

WkA.：正风压作用下作用在广告牌龙骨上的风荷载标准值(MPa)；

wA-：负风压作用下作用在广告牌龙骨上的风荷载设计值(MPa)；

wkA.：负风压作用下作用在广告牌龙骨上的风荷载标准值(MPa)；

WA尸1.4Xwk,v

=1.4X0.001558

=0.002181MPa

wA=l.4XwkA-

=1.4X0.002397

=0.003356MPa

\小：正风压作用下作用在广告牌广告布上的风荷载设计值(MPa)；

正风压作用下作用在广告牌广告布上的风荷载标准值(MPa)；

WB-：负风压作用下作用在广告牌广告布上的风荷载设计值(MPa);

wkB-：负风压作用下作用在广告牌广告布上的风荷载标准值(MPa)；

WB(=1.4XwkB.

=1.4X0.001665

=0.002331MPa

=1.4Xwkll

=1.4X0.002562

=0.003587MPa

3.4雪荷载标准值计算：

作用在广告牌上的雪荷载标准值(MPa)

So：基本雪压，根据现行《建筑结构荷载规范〉GB50009-2001取值，福州地

区50年一遇最大积雪的自重：OMPa.

Ur：屋面积雪分布系数，按表6.2.l[GB50009-2001],为2.0。

根据＜＜建筑结构荷载规范AGB50009-2001公式6.1.1屋面雪荷载标准值

为：

Sk=tirXSo

=2.0X0

=0MPa

3.5雪荷载设计值计算：

S：雪荷载设计值(MPa)；

S=1.4XSk

=1.4X0

二OMPa

3.6广告牌面活荷载设计值：

Q：广告牌面活荷载设计值(MPa)；

Qk：广告牌面活荷载标准值取：500N/m2

Q=1.4XQk

=1.4X500/1000000

=0.0007MPa

由于SkWQk,因此计算时活荷载参与正压组合！

3.7广告牌构件恒荷载设计值：

G,：正压作用下广告牌构件恒荷载设计值(MPa)；

G一：负压作用下广告牌构件恒荷载设计值(MPa)；

Gk：广告牌结构平均自重取0.0004MPa；

由于Gk与其它可变荷载比较，不起操纵作用，因此：

G+=1.2XGk

=1.2X0.0004

=0.00048MPa

G-Gk

=0.0004MPa

3.8选取计算荷载组合：

(1)正风压的荷载组合计算：

金储正风压作用下的龙骨的荷载标准值组合(MPa)；

SA，：正风压作用下的龙骨的荷载设计值组合(MPa)；

5<=6廿\%++0.7Qh

=0.002308MPa

SA+=G++w,\-+O./Q

=0.003151MPa

SkB.：正风压作用下的广告布的荷载标准值组合(MPa)；

SB.：正风压作用下的广告布的荷载设计值组合(MPa)；

SkB-二Gk+wm+O.7Qk

=0.002415MPa

SB4=G++wB.+0.7Q

-0.003301MPa

(2)负风压的荷载组合计算：

SkA-：负风压作用下的龙骨的荷载标准值组合(MPa)；

SA-：负风压作用下的龙骨的荷载设计值组合(MPa)；

SkA-二Gk+WkA-

=0.001997MPa

SA-=G-+WA.

=1.OGk+l.4WkA-

=0.002956MPa

SkB：负风压作用下的广告布的荷载标准值组合(MPa)；

SB-：负风压作用下的广告布的荷载设计值组合(MPa)；

+

SkB--GkWkB-

=0.002162MPa

SB^G+WU，

=1.OGk+l.4WRB-

=0.003187MPa

(3)最不利荷载选取：

S«作用在龙骨上的最不利荷载标准值组合(MPa)；

SA：作用在龙骨上的最不利荷载设计值组合(MPa)；

按上面2项结果，选最不利因素(正风压情况下出现):

SkA=0.002308MPa

SA=O.003151MPa

Sm作用在广告布上的最不利荷载标准值组合(MPa);

除：作用在广告布上的最不利荷载设计值组合(MPa)；

按上面2项结果，选最不利因素(正风压情况下出现):

SkB=0.002415MPa

SB=O.003301MPa

4广告牌杆件计算

基本参数：

1：计算点标高：3m；

2：力学模型：悬臂梁；

3：荷载作用：均布荷载(有拉杆作用)；

4：悬臂总长度:L=3000mm,受力模型图中a=50mm,b=2950mm；

5：拉杆截面面积：309mm2

6：分格宽度：B=1500mm；

7：悬臂梁材质：Q235；

本处杆件按悬臂梁力学模型进行设计计算：

4.1结构的受力分析：

(1)荷载集度计算：

qk：组合荷载作用下的线荷载集度标准值(按矩形分布)(N/mm)；

q：组合荷载作用下的线荷载集度设计值(按矩形分布)(N/mm)；

Sk：组合荷载标准，直(MPa)；

S：组合荷载设计值(MPa)；

B：分格宽度(mm)；

qk=SkB

=0.002308X1500

=3.462N/mm

q=SB

=0.003151X1500

=4.727N/mm

⑵拉杆轴力计算：

由于拉杆在广告牌外力作用下在较接点产生的位移量在垂直方向上的矢量代

数与等于拉杆在轴力作用下产生的位移量在垂直方向上的矢量即：

P：拉杆作用力在垂直方向上的分力(N)；

qL4(3-4a/L+(a/L)))/24EI-Pb73EI=PL拉杆/EA

E：材料的弹性模量，为206000MPa；

L拄杆：拉杆的长度；

A：拉杆截面面积(nun?)；

P=qL'A(3-4a/L+(a/L)4)/8(Ab3+3L拄杆I)

=5453.909N

拉杆的轴向作用力为：

N=P/sina

=7716.065N

(3)广告牌杆件截面最大弯矩处(距悬臂端距离为x处)的弯矩设计值计算：

悬臂梁最大弯矩设计值(N•mm)；

x：距悬臂端距离为x处(最大弯矩处)；

q：组合荷载作用下的线荷载集度设计值(按矩形分布)(N/mm)；

L：悬臂总长度(mm)；

a、b：长度参数，见模型图(mm)：

通过计算机的优化计算，得：

x=3000mm

s

|M.ax|=|P(x-a)-qx/2|

=5182468.45N•ir.m

4.2选用材料的截面特性：

⑴悬臂杆件的截面特性：

材料的抗弯强度设计值：f=215MPa；

材料弹性模量：E=206000MPa；

主力方向惯性矩：I=1679250mm\

主力方向截面抵抗矩：归25835mmI

塑性进展系数：丫=1.05；

(2)拉杆杆件的截面特性：

拉杆的截面面积：A=309nmr'；

材料的抗压强度设计值：fF215MPa；

材料的抗拉强度设计值：f2=215MPa；

材料弹性模量：E=206000MPa；

4.3梁的抗弯强度计算：

抗弯强度应满足：

N/A+M皿/yWWf

上式中：

NL：梁受到的轴力(N)；

A：梁的截面面积(mm%

M„;.：悬臂梁的最大弯矩设计值(N•mm)；

W：在弯矩作用方向的净截面抵抗矩(mn?)；

Y：塑性进展系数，取1.05；

f：材料的抗弯强度设计值，取215MPa；

则：

NL=Pctga

=5458.254N

N/A+M"丫W=5458.254/924+5182468.45/1.05/25835

=196.954MPa^215MPa

悬臂梁抗弯强度满足要求。

4.4拉杆的抗拉(压)强度计算：

校核根据：

关于受拉杆件，校核：N/AWf

关于受压杆件，需要进行稳固性计算，校核：N/6AWf

其中：

4)：轴心受压柱的稳固系数，查表6.3.8[102-2003]及表C.2[GB50017-2003]

取值；

i：截面回转半径,i=(I/A)0S；

X：构件的长细比，不宜大于25件X=L/i；

由于风荷载是正风压荷载，因此，拉杆是承受拉力的。

校核根据：

N/AW215MP&

N/A=7716.065/309

=24.971MPaW215MPa

拉杆的抗拉强度满足要求。

4.5梁的挠度计算：

主梁的最大挠度可能在2点出现，其一是C点，另一点可能在AB段之间，下面

分别计算：

(DC点挠度的验算：

九：集中力作用下的C点挠度(mm)；

dlq：均相荷载作用下的C点挠度(mm)；

dIC：组合荷载作用下的C点挠度(nun)；

2

dfp=PbL(3-b/L)/6EI

=138.348mm

dtq=qL78EI

-138.356mm

-

d「c=Id(pdfq|

=|138.348-138.3561

=0.008mm

d―：按规范要求，悬臂杆件的挠度限值(mm)；

dl(liI)=2L/250=24min

d,-c=0.008mm^df.iiI,=24mm

悬臂梁杆件C点的挠度满足要求！

(2)AB段最大挠度的验算：

d“：悬臂梁AB段挽度计算值(nun)；

x：距固定端距离为x处(最大挠度处)；

通过计算机的优化计算，得：

x=1261mm

,1:i3

drx=|qL(3-4x/L+(x/L))/24EI-PbX(2-3(x-a)/b+(x-a)7b)/6EI|

=5.748mm

dfx=5.748mmWdf.i加=24nlm

悬臂梁杆件AB段的挠度满足要求！

5广告牌焊缝计算

基本参数：

1：焊缝高度:hL4mm；

2：焊缝有效截面抵抗矩：归76970m/；

3：焊缝有效截面积：A=2532.4nM；

5.1受力分析：

V：固端剪力(N)；

NL：轴力(m【n),拉为正、压为负；

M：固端弯矩(N-mm)；

|V|=|P-qL|

=15453.909-4.727X30001

=8727.091N

NL=5458.254N

|M|=|Pb-qL72|

=5182468.45N•mm

5.2焊缝校核计算：

校核根据：

((。f/B,)2+T7.1.3-3[GB50017-2003]

上式中：

of：按焊缝有效截面计算，垂直于焊缝长度方向的应力(MPa)；

3,-：正面角焊缝的强度设计值增大系数，取1.22；

和：按焊缝有效截面计算，沿焊缝长度方向的剪应力(MPa);

f,7：角焊缝的强度设计值(MPa)；

((。r/B,)2+T,2)05

=((M/1.22W+NJ1.22A)2+(V/A)2)05

=((5182468.45/1.22/76970+5458.254/1.22/2532.4)2+(8727.091/2532.4)2)0,5

=57.06MPa

57.06MPa^f；=160MPa

焊缝强度能满足要求。

6广告牌埋件计算(后锚固结构)

6.1校核处埋件受力分析：

V：剪力设计值(N)；

N：轴向拉(压)力设计值(N),本处为轴向压力；

M：根部弯矩设计值(N・mm)；

根据前面的计算，得：

N=5458.254N

V=8727.091N

M=5182468.45N•mm

6.2锚栓群中承受拉力最大锚栓的拉力计算：

按5.2.2[JGJM5-2004]规定，在轴心拉力与弯矩共同作用下(下图所示),

进行弹性分析时，受力最大锚栓的拉力设计值应按下列规定计算：

1：当N/n-My/'yi?》。时：

h2

Nsd=N/n+Myi/Syi

2：当N/n—My/2y&0时：

NXNL+M)y,7Sy/2

在上面公式中：

M：弯矩设计值；

h

Nsd：群锚中受拉力最大锚栓的拉力设计值；

y”y1：锚栓1及i至群锚形心轴的垂直距离;

yj,锚栓1及i至受压一侧最外排锚栓的垂直距离；

L：轴力N作用点至受压一侧最外排锚栓的垂直距离；

在本例中：

N/n-Myj/^yi2

=5458.254/6-5182468.45X250/375000

=-2545.27

由于：

-2545.27<0

因此：

h

Nsd=(NL+M)y//Sy/=4364.688N

按JGJ102-2003的5.5.7中第七条规定，这里的N」再乘以2就是现场实际拉拔

应该达到的值。

6.3群锚受剪内力计算：

按5.3.1[JGJ145-2004]规定，当边距c210hJ时，所有锚栓均匀分摊剪切

荷载；

当边距c<10h1时，部分锚栓分摊剪切荷载；

其中：

he''：锚栓的有效锚固深度；

C：锚栓与混凝土基材之间的距离；

本例中：

f

c=300mm<10he=800mm

h

因此部分螺栓受剪，承受剪力最大锚栓所受剪力设计值为：Vsd=V/m=2909.03N

6.4锚栓钢材破坏时的受拉承载力计算：

NRd.s=kNRk,s/YRS.N6.1.2-1[JGJ145-2004]

NRk.=Asfslk6.1.2-2EJGJ145-2004]

上面公式中：

NRd(s：锚栓钢材破坏时的受拉承载力设计值；

NRk.s：锚栓钢材破坏时的受拉承载力标准值；

k：地震作用下锚固承载力降低系数，按表7.0.5[JGJ145-2004]选取；

As：锚栓应力截面面积；

fslk：锚栓极限抗拉强度标准值；

YRS.X：锚栓钢材受拉破坏承载力分项系数；

=

Nfik,sAsfstk

=78.54X800

=62832N

YRS,K=1.2fm/fykeL4表4.2.6[JGJ145-2004]

却：锚栓屈服强度标准值；

YRS.N=1-2tstk/tyk

=1.2X800/600

=1.6

取：YRS,N=1.6

NRJ.s-kNRk.JYRS.N

=1X62832/1.6

=39270N2N」=4364.688N

锚栓钢材受拉破坏承载力满足设计要求！

6.5混凝土锥体受拉破坏承载力计算：

因锚固点位于结构受拉面，而该结构为普通混凝土结构，故锚固区基材应判

定为开裂混凝土。混凝土锥体受拉破坏时的受拉承载力设计值N-应按下列公式

计算：

=

Nfid,ckNRk,c/YRC,N

NRKC=NRRc°XAc.N/AC.N'X2&N巾re.N巾ec.Neucr.N

在上面公式中：

N附c：混凝土锥体破坏时的受拉承载力设计值；

风心：混凝土锥体破坏时的受拉承载力标准值；

k；地震作用下锚固承戮力降低系数，按表7.0.5[JGJ145-2OO4]选取；

丫庇他混凝土锥体破坏时的受拉承载力分项系数，按表4.2.6EJGJ145-2004]

使用，取2.15；

NRk.c°：开裂混凝土单锚栓受拉，理想混凝土锥体破坏时的受拉承载力标准

值；

N瓯/二7.0XfXxhJ(膨胀及扩孔型锚栓)6.1.4[JGJ145-2004]

05

NRk,c°=3.0Xfcu.kX-「30尸5(化学锚栓)6.1.4条文说明[JGJ145-

2004]

其中：

£口：混凝土立方体抗压强度标准值，当其在4560MPa间时，应乘以降低系

数0.95；

%；锚栓有效锚固深度；

o55

NRk.c°=7.0Xfcu,k-Xh/

=25043.961N

M混凝土破坏锥体投影面面积，按6.1.5[JGJ145-2004]取;

Sec：混凝土锥体破坏情况下，无间距效应与边缘效应，确保每根锚栓受拉

承载力标准值的临界间矩。

SCr,N=3hef

=3X80

=240mm

A＜；,N—Scr,N

=24()2

=57600mm2

AQ：混凝土实有破坏锥体投影面积，按6.L6[JGJ145-2004]取：

AC,N=(Ci+si+0.5Xscr,N)X(c2+s2+0.5Xscr.N)

其中：

G、c2：方向1及2的边矩；

s】、s2：h向1及2的间距;

CfN：混凝土锥体破坏时的临界边矩,取C*N=L5hef=L5X80=120mm；

C]WCcr,N

C?WCcr,N

S]WScr.N

SzWSfN

AC(N=(C1+Si+O.5XScr,x)X(C2+S2+O.5XScr,N)

=(120+240+0.5X240)X(120+240+0.5X240)

=230400mm2

巾边矩c对受拉承载力的降低影响系数,按6.1.7[JGJ145-2004]使用:

圾,产0.7+0.3Xc/ccr,s<l(膨胀及扩孔型锚栓)6.1.7[JGJ145-2004]

中“二1(化学锚栓)6.1.7条文说明[JGJ145-2004]

其中c为边矩，当为多个边矩时，取最小值，且需满足CiWcWg.N,按

6.1.11EJGJ145-2004]：

关于膨胀型锚栓(双锥体)cnin=3her

关于膨胀型锚栓品j2鼠

关于扩孔型锚栓金产匕

中$湛=0.7+0.3Xc/Ccr*W1

=0.7+0.3X120/120

=1

因此，巾q取1。

巾.e.N：表层混凝土由于密集配筋的广告布作用对受拉承载力的降低影响系

数，按6.1.8UGJ145-2004]使用，当锚固区钢筋间距s5150mm或者钢筋直径d

WIOmm且s2100mm时,取1.0；

。叱=0.5+h“/200Wl

=0.5+80/200

=0.9

因此，山…取屋

力…：荷载偏心&对受拉承载力的降低影响系数，按6.1.9EJGJ145-2004]

使用；

=

2ec,N-1/(l+2e.\/scr.N)1

2us,N：未裂混凝土对受拉承载力的提高系数，按规范关于非化学锚栓取

1.4,对化学锚栓取2.44；

把上面所得到的各项代入，得：

NRKC二NRIc°XAc.N/Ac.N'X*s.N*r%N巾gN巾ucr.N

=25043.961X230400/57600X1X1X1X1.4

=140246.182N

NR&C=kNRk.c/YRc.N

=0.7X140246.182/2.15

=45661.548N2N/=5458.254N

因此，群锚混凝土锥体受拉破坏承载力满足设计要求！

6.6混凝土劈裂破坏承载力计算：

NRd.sp=kNRk,sp/yRsp6.1.11-1[JGJ145-2004]

6.1.11-2[JGJ145-2OO4]

iKs/(h/2h“)”3Wl.56.1.11-3[JGJ145-2004]

上面公式中：

NM即：混凝土劈裂破坏受拉承载力设计值；

NRk（SP：混凝土劈裂破坏受拉承载力标准值；

k：地震作用下锚固承载力降低系数，按表7.0.5[JGJ145-2004]选取；

混凝土锥体破坏时的受拉承载力标准值；

丫蚓：混凝土劈裂破坏受拉承载力分项系数，按表4.2.6[JGJ145-2004]取

2.15；

风.加：构件厚度h对劈裂承载力的影响系数;

Nfik,C=NRK,XA,,,N/A,，:X巾s,N小1V,N小g,N巾…,N

其中：

NRk>c°=25043.961

关于扩孔型锚栓：c<：r,sp=2heI-=160

关于膨胀型锚栓：Cg『3h产240

Scr,Sp=2ccr,sp=480

C]WCcr.sp

C2WC<：r,sp

SiSCr,,sp

：r,sp

A<*(c[+Si+O.5XSmsp)X(C2+S2+O.5XScr.sp)

二(240+480+0.5X480)X(20+480+0.5X480)

=710400mm2

2

AcN°=(scr,sp)

二(480)2

=230400mm2

以N边矩C对受拉承载力的降低影响系数，按6.1.7[JGJ145-2004]使用：

7+0.3Xc&.spW1（膨胀及扩孔型锚栓）6.1.7[JGJ145-2OO4]

其中C为边矩，当为多个边矩时，取最小值，且需满足—WcWj按

6.1.ll[JGJ145-2004]：

关于膨胀型锚栓（双锥体）cnin=3hef

关于膨胀型锚栓cnln=2hl.r

关于扩孔型锚栓的尸鼠

力.后0・7+0.3Xc/ccriSP^l

=0.7+0.3X240/240

二121

因止匕，巾&、取1。

^ec,N=l

巾ucr,N：未裂混凝土对受拉承载力的提高系数，按规范关于非化学锚栓取

1.4,对化学锚栓取2.44；

把上面所得到的各项代入，得：

NRLc=NRk,c°XAc,N/AC.N'X中s.N巾re,N+ec.N+ucr.N

=25043.961X710400/230400X1X1X1X1.4

=108106.432N

弧d(h/2鼠产

=(300/2/80)2/3

=1.52151.5

因此，^h,Sp=l.5

=

N«k,sph.spN|{k,c

=1.5X108106.432

=162159.648N

NRCJ,xP-kNRk,xP/YRsp

=0.7X162159.648/2.15

:52796.164N2N,产5458.254N

因此，混凝土劈裂破坏承载力满足设计要求！

6.7锚栓钢材受剪破坏承载力计算：

VRd.=kVKk.s/YRs,v6.2.2-1[JGJ145-2004]

其中：

VRdlS：钢材破坏时的受剪承载力设计值；

VRk.s：钢材破坏时的受剪承载力标准值；

k：地震作用下锚固承载力降低系数，按表7.0.5[JGJ145-2004]选取；

yRs.v：钢材破坏时的受剪承载力分项系数,按表4.2.6UGJ145-2004]选

用：

YKs.v-1.2&k/f,k表4.2.6EJGJ145-2004]

按规范，该系数要求不小于L25、fmW800MPa、f-0.8；

对本例，

YRS.v=l.2fslk/fyk表4.2.6EJGJ145-2004]

=1.2X800/600

=1.6

实际选取YR“二L6；

VRk,s=0.5A£以6.2.2-2[JGJ145-2004]

=0.5X78.54X800

=31416N

VRDS二k\'Rk.s/YRs,V

=1X31416/1.6

=19635N2K产8727.091N

因此，锚栓钢材受剪破坏承载力满足设计要求！

6.8混凝土楔形体受剪破坏承载力计算：

VRd.c=kVRkiC/yRC1V6.2.3-1[JGj145-2004]

\%k.c斗Rk.c°XAc"A]X11)“11)h.v巾tt.v弧73ucr.v6.2.3-2[JGJ145-2004]

在上面公式中：

VRd,c：构件边缘混凝土破坏时的受剪承载力设计值；

构件边缘混凝土破坏时的受剪承载力标准值；

k：地震作用下锚固承载力降低系数，按表7.0.5[JGJ145-2004]选取；

yRc.v：构件边缘混凝土破坏时的受剪承载力分项系数，按表4.2.6EJGJ145-

2004]使用，取1.8；

\鼠工混凝土理想楔形体破坏时的受剪承载力标准值，按6.2.4EJGJ145-

2004]使用;

Ac.y°：单锚受剪，混凝土理想楔形体破坏时在侧向的投影面积，按

6.2.5[JGJ145-2004]使用;

A(,y：群锚受剪，混凝土理想楔形体破坏时在侧向的投影面积，按

6.2.6[JGJ145-2004]使用；

力,边距比c?/ci对受剪承载力的影响系数，按6.2.7UGJ145-20Q4]使

用；

如田边厚比c,/h对受剪承载力的影响系数，按6.2.81JGJ145-2004]使

用；

必刀剪切角度对受剪承载力的影响系数，按6.2.9[JGJ145-2004]使用；

1屋“：偏心荷载对群锚受剪承载力的降低影响系数，按6.2.10EJGJ145-

2004]使用;

fucr.v：未裂混凝土级锚区配筋对受剪承载力的提高影响系数，按

6.2.11UGJ145-2004]使用;

下面依次对上面提到的各参数计算：

c】=120mni

c2=120mm

1葭,产0.7+0.3XC2/1.5cW16.2.7[JGJ145-2004]

=0.7+0.3X120/1.5/120

=0.9<1

取：

i葭.k0.9

VRk.c°=0.45X(人严(L/cU产(L)°%尸6.2.4[JGJ145-2004]

其中：

dnon：锚栓外径(mm)；

1.：剪切荷载下锚栓有效长度，取lWh“、，且LW8d,本处取80mm；

VRk.c°=0.45X(dQ'lf/dg产(05)。3一

=0.45X(10)05(80/10)02(25)05X120,5

=14176.61N

2

A<:,v°=4.5c,6.2.5EJGJ1452004]

=4.5X1202

=64800mm2

A*(l.5C1+S2+C2)Xh6.2.6-3[JGJ145-2004]

=(1.5X120+240+120)X300

=162000

弧产(1.5c/h)"，i6.2.8[JGJ145-2004]

=(1.5X120/300)1/3

=0.843<1

取：

*h.v=l

*a,V=l.0

=

巾eC1Vl/(l+2ev/3ci)W1

=1/(1+2X0/3/120)

=1=1

取力pV=l

按规范6.2.ll[JGJ145-2004]要求，根据锚固区混凝土与配筋情况，中

ucr,V-1•2

把上面各结果代入，得到群锚碎楔形体破坏时的受剪承载能力标准值为：

=：

VRk.cVRk.c°XAc.v/AC,Y°X2“*h.Y2a.Y巾ec,Veucr.V

=14176.61X162000/64800X0.9X1X1X1X1.2

=38276.847N

VRd,C=kVRk,c/YRc.V

=0.6X38276.847/1.8

=12758.949N2匕产8727.091N

因此，群锚破楔形体破坏时的受剪承载能力满足计算要求！

6.9混凝土剪撬破坏承载能力计算：

VRd.cp=KVRk.cp/y-6.2.12-1[JGJ145-2004]

VRk.cp=kNRk,c6.2.12-2EJGJ145-2004]

在上面公式中：

K：地震作用下承载力降低系数；

VRd.cp：混凝土剪撬破坏时的受剪承载力设计值；

\」卬：混凝土剪撬破坏时的受剪承载力标准值；

丫在尸混凝土剪撬破坏时的受剪承载力分项系数，按表4.2.6EJGJ145-2004]

取1.8；

k；锚固深度*对V-p的影响系数,当h“<60mm时取1.0,否则取2.0。

Vpk,cp-KNifk.c

=0.6X140246.182

=84147.709N

VR&CP二kVRk,cp/YRc.p

=2X84147.709/1.8

=93497.454N2VsJ=8727.091N

因此，混凝土剪撬破坏承载能力满足计算要求！

6.10拉剪复合受力承载力计算：

钢材破坏时要求：

22

(Nsd7NRd,s)+(VSd7VM,5)^l6.3.1[JGJ145-2004]

混凝土破坏时要求：

L5

(NSd7NRd.c)+(\寸/%.)飞16.3.2[JGJ145-2004]

分别代入上面计算得到的参数计算如下：

—十(Vs"V/

=(4364.688/39270)2+(2909.03/19635)2

=0.034W1.0

因此，该处计算满足设计要求！

=(5458.254/45661.548)L5+(8727.091/12758.949)15

=0.607W1.0

因此，该处计算满足设计要求!

二.6米高广告牌钢结构设计计算书

7基本参数

7.1广告牌所在地区：

福州地区；

7.2地面粗糙度分类等级：

按《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)

A类：指近海海面与海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；

B类：指田野、乡村、丛林、丘陵与房屋比较稀疏的乡镇与城市郊区;

C类：指有密集建筑群的城市市区；

D类：指有密集建筑群且房屋较高的城市市区；

依照上面分类标准，本工程按B类地形考虑。

8广告牌荷载计算

8.1广告布广告牌的荷载作用说明：

广告牌承受的荷载包含：自重、风荷载、雪荷载与活荷载。

(1)自重：包含广告布、杆件、连接件、附件等的自重，能够按照400N/m'估

算：

(2)风荷载：是垂直作用于广告牌表面的荷载，按GB50009使用；

(3)雪荷载：是指广告牌水平投影面上的雪荷载，按GB50009使用；

(4)活荷载：是指广告牌水平投影面上的活荷载，按GB50009,可按50()犷疗使

用；

在实际工程的广告牌结构计算中，对上面的几种荷载，考虑最不利组合，有

下面几种方式，取用其最大值：

A：考虑正风压时：

a.当永久荷载起操纵作用的时候，按下面公式进行荷载组合：

SkkL35Gk+0.6X1.4wk+0.7X1.4Sk(或者Qk)

b.当永久荷载不起操纵作用的时候，按下面公式进行荷载组合：

Skk1.2Gk+l.4X\Vk+0.7X1.4Sk(或者Qk)

B：考虑负风压时：

按下面公式进行荷载组合：

Sk-=1.OGk+1.4wk

8.2风荷载标准值计算：

按建筑结构荷载规范(GB50009-2001)计算：

Wk尸B*口f5卜%……7.1.1-2[GB50009-20012006年版]

wk.=8*uzusiwo

上式中：

外：正风压下作用在广告牌上的风荷载标准值(MPa)；

wk-：负风压下作用在广告牌上的风荷载标准值(MPa)；

Z：计算点标高：6m；

PRZ：瞬时风压的阵风系数；

根据不一致场地类型,按下列公式计算(高度不足5m按5m计算)：

Pgz=K(l+2uf)

其中K为地面粗糙度调整系数，d为脉动系数

-012

A类场地：3K=0.92X(1+2uf)其中：UFO.387X(Z/1O)

B类场地：Bg,=0.89X(1+2-)其中：UL0.5(Z/10)e6

022

C类场地：PB=0.85X(1+2Mt)其中：Uc=O.734(Z/1O)

3

D类场地：PK2=0.80X(l+2uf)其中：uf=1.2248(Z/10)-°-

关于B类地形，6m高度处瞬时风压的阵风系数：

16

Bgz=0.89X(1+2X(0.5(Z/10)-°))=l.8558

u2：风压高度变化系数；

根据不一致场地类型,按下列公式计算：

024

A类场地:uz=1.379X(Z/10)

当7>300m时，取Z=300m.当Z<5m时.取Z=5m；

B类场地:U.=(Z/1O)032

当Z>350m时,取Z=350m,当ZGOmD寸，取Z=10m；

C类场地：P2=0.616X(Z/10尸小

当Z>400m时，取Z=400ni,当ZG5m时，取Z=15m；

060

D类场地：uz=0.318X(Z/1O)

当Z>450m时，取Z=450m,当Z<30m时,取Z=30m；

关于B类地形，6m高度处风压高度变化系数：

叱1.000X(Z/10严二1

11"局部风压体型系数，关于广告牌结构，按规范，计算正风压时，取u

sH=l.3；计算负风压时,取—2.0；

另注：上述的局部体型系数U41)是适用于围护构件的从属面积A小于或者

等于1nl2的情况，当围#构件的从属面积A大于或者等于10府时，局部风压体型

系数hi(10)可乘以折减系数0.8,当构件的从属面积小于10m?而大于1m?时，局

部风压体型系数U-A)可按面积的对数线性插值，即：

Usi(A)=uS1(1)+[uS1(10)-usl(1)]1ogA

在上式中：当A2lCW时取A=1(W；当AWln)2时取A=ln6

w(1：基本风压值(MPa),根据现行《建筑结构荷载规范〉GB50009-2001附表

D.4(全国基本风压分布图)中数值使用，按重现期50年，福州地区取

0.0007MPa；

(1)计算龙骨构件的风荷载标准值：

龙骨构件的从属面积：

A=6X1.5=9m2

LogA=0.954

u/卜(A)=ua.⑴+[usi+(10)-usi，⑴]1ogA

=1.052

□SAI-(A)=Usi-(L)+[US1-(10)-M81-(1)]logA

=1.618

WkA「BgzUzUsM+W。

=1.8558X1X1.052X0.0007

=0.001367MPa

WkA-=B8/口nUsAl-W(>

=1.8558X1X1.618X0.0007

=0.002102MPa

(2)计算广告布部分的风荷载标准值：

广告布构件的从属面积：

A=l.5X1.5=2.25m2

LogA=0.352

U的-(A)=—+⑴+[USI+(10)-uslXl)]logA

=1.208

USBI-(A)=HS1-(1)+[usi-(10)-usl-(l)]logA

=1.859

WkB+=B*口zUsBrW(>

=1.8558X1X1.208X0.0007

=0.001569MPa

WfcB-=BgzUz□sBl-Wo

=1.8558X1X1.859X0.0007

=0.002415M