天门市万林小学项目高支模方案

高大模板工程安全专项施工方案扣件拧紧抽样检查表检查日期：年月日工程名称支架所在部位抽样部位安装扣件数量（个）规定抽检数量（个）允许不合格数（个）实抽数（个）不合格数（个）所检部位质量判定封顶杆位置及封顶杆往下一步高h范围内不限所抽部位的5%，且不少于10个0合格□不合格□截面高度≥1m并<1.2m的梁，承托梁底模的水平杆与立杆扣接的扣件（注5）不限全数0合格□不合格□其余部位在Ho范围内抽80%，Ho范围外抽20%51～9050合格□不合格□91～15081合格□不合格□151～280131合格□不合格□281～500202合格□不合格□501～1200323合格□不合格□1201～3200505合格□不合格□>3200nn/10合格□不合格□检查结论处理意见检查人注：1、使用力距板手检查，拧紧力矩为40N·m～65N·m。2、“其余部位”栏中，按所检支架实际安装扣件数的栏目填写。3、扣件安装数量超过3200个，抽样数应增加。4、对检查不合格的部位，应重新扣紧后再次抽样检查，直至合格。5、截面高度≥1.2m的梁，直接用立杆或立杆顶部的可调顶托承重。

应急救援处置措施应急指挥组织机构及工作职责应急救援领导小组成员及联系电话应急指挥机构及职责1.机构组成应急救援责任岗位职务姓名职责总指挥项目经理统一协调指挥一切事宜副组长技术负责人协助指挥长处理一切事宜组员生产经理事故现场抢险组组长安全总监事故现场救护组组长物资负责人后勤工作组组长质量总监听从指挥，及时有效安排各个部门按照应急预案进行现场救援生产负责人技术员生产负责人材料员预算负责人事故现场抢险组组员文事故现场救护组组员后勤工作组组员项目分部结合部门设置和人员配备，成立以上相应的应急工作组。项目分部相应人员为各工作组成员。应急车辆信息车牌号司机电话事故应急救援领导小组和有关部门人员的联系电话。序号小组岗位姓名职务手机1组长项目经理2副组长技术负责人3事故现场抢险组组长生产经理4事故现场救护组组长物资负责人5后勤工作组组长物资负责人6组员质量总监7组员生产负责人8组员技术员9组员生产负责人10组员材料员11组员预算负责人职责:负责指挥处理紧急情况，保证突发事件按应急救援预案顺利实施:负责事故现场的抢险、保护、救护及通讯工作:负责所需材料、人员的落实；负责与上级安全生产管理机构的联系及情况汇报；负责与相邻可依托力量的联络求救；负责工程项目生产的恢复工作。负责事故调查工作。负责本项日部危险源的调查评估，制定本项日部的应急救援预案并组织演练。应急事件处理流程应急救援工具及药物应急器材序号器材或设备数最主要用途1挖机CAT3202台挖坍塌材料2运输车2台运输坍塌材料3担架3个抢救伤员4止血急救包3个抢救伤员5手电筒10个停电时照明求援6应急灯6个停电时照明求援7爬梯4樘人员疏散8对讲机16台联系指挥求援9灭火器MFZ410个灭火10应急车辆2辆抢救伤员应急药品序号应急物品名称规格型号单位数暈存放地点保管人1肾上腺素1ml盒2项目部边文博2尼可刹米2ml盒2项目部3阿拉明2ml盒2项目部4阿托品0.05盒2项目部5654-210mg盒5项目部6速效救心丸丸盒5项目部7止血敏2ml盒5项目部8止血带根2项目部9绷带卷20项目部10急救包个2项目部11氧气袋个1项目部12扩创包个1项目部13血压表个1项目部应急预案的培训与演练应急反应培训应急预案和应急计划确立后，按计划组织管理部门和施工场区的全体人进行有效的培训，从而具备完成其应急任务所需的知识和技能。—级应急组织每年进行一次培训。二级应急组织每半年进行一次培训。新进入的人员应及时培训。培训的内容：救援器材的使用训练、个人的防护措施、对危险源的突显特性辨识、事故报警、紧急情况下人员的安全疏散、各种抢救的基本技能、应急救援的团队的协作意识。要通过演练，使应急救援援人员明确“做什么”“怎么做”“谁来做”及相关法规所列出的事故危险和应急责任。应急反应演练应急反应预案和应急计划确立后，经过有效的培训，应做到管理人员每年演练一次，施工场区人员开工后演练一次，不定期举行演练，施工作业人员变动较大时增加演练次数。测试预案和计划的的充分度、应急培训的有效性和应急人员的熟练性、现有应急反应装置、设备和其他资源的充分性，提高和现场外的事故应急反应协作部门的协调能力，通过演练来判别和改进应急预案和计划的缺陷和不足。演习或事故发生后，对应急预案的实际效果进行评价，必要时进行修订。应急预案实施遇到紧急情况要首先向项目部汇报。项目部利用电话或传真向上级部门汇报并采取相应救援措施。各施工班组应制定详细的应急反应计划，列明各营地及相关人员通信联系方式，并在施工现场的显要位置张贴，以便紧急情况下使用。应急预案响应程序1、当事故发生时小组成员立即向组长汇报，由组长立即上报公司，必要时，汇报当地有关部门，以取得政府部门的帮助。2、由应急救援小组组织项目部全体员工投入事故应急救援抢险工作中，尽快控制险情蔓延，并配合、协助事故的处理调査工作。3、事故发生时，组长不在现场时，由在现场的其他组员作为临时负责人指挥安排。4、事故发生时，应急救援小组立即组织营救受害人员，组织撤离或者采取其他措施保护危害区域内的其他人员。抢救受害人是应急救援危害性质及危害程度。做好现场清洁，消除危害后果。查找事故原因，查明人员伤亡情况，协助上级部门对事故调查。5、项目部指定专人负责事故信息的收集、统计、审核和上报工作，并严格遵守事故报告的真实性和时效性。针对重大危险源发生事故的相应应急处置（措施）方案高处坠落事故的应急措施当发生高处坠落事故后，抢救的重点放在对休克、骨祈和出血上进行处理。发生高处路落事故，应马上组织抢救伤者，首先观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20°左右，尽快送医院进行抢救治疗。出现颅脑外伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。偶有凹陷骨祈、严重的颅底骨祈及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或淸洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎。搬运时，将伤者平卧放在帆布担架或硬板上，以免受伤的脊椎移位、断裂造成瘫痪，招致死亡。抢救脊椎受伤者，搬运过程，严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。发现伤者手足骨折，不要肓目搬运伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或刺伤肌肉、神经或血管。固定方法：以同定骨折处上下关节为原则，可就地取材，用木板、竹头等，在无材料的情况下，上肢可固定在身侧，下肢与腱侧下肢缚在一起。遇有创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暖。正确的现场止血处理措施：—般伤口小的止血法，先用生理盐水（0.9%NaCl溶液）冲洗伤口，涂上红汞水，然后盖上消毒纱布，用绷带较紧地包扎。加压包扎止血法：用纱布、棉花等作成软垫，放在伤口上再加包扎来增强压力而达到止血。止血带止血法：选择弹性好的橡皮管、橡皮带或三角巾、毛巾、带状布条等，上肢出血结扎再上臂丨/2处（靠近心脏位置），下肢出血结扎大腿上1/3处（靠近心脏位置）。结扎时，在止血带与皮肤之间热上消毒纱布棉纱。每隔25—40分钟放松一次，每次放松0.5—1分钟。动用最快的交通工具或其他措施，及时把伤者送往临近医院抢救，运送中应尽量减少颠簸。同时，密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口的情况。物体打击事故应急措施当发生物体打击事故后，抢救的重点放在颅脑损伤、胸部骨折和出血上进行处理。发生的物体打击事故，应马上组织抢救伤者，首先观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克。遇到呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20°左右，尽快送医院进行抢救治疗。出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉附塞。有骨祈者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨祈，严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用棚带或布条包扎后，及时送附近有条件的医院治疗。机械伤害事故故的应急措施遇有创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持头低脚高的卧位，并注意保暖。正确的现场止血处理措施：一般伤口小的止血，先用生理盐水冲洗伤口，涂上红汞水，然后盖上消毒纱布，用绷带较紧的包扎，来增强压力而达到止血，止血带止血，选择弹性好的橡皮管，橡皮带或三角巾、毛巾，带状布条等，上肢出血结扎在上臂上1/2处（靠近心脏位置）。下肢出血结扎在大脚上1/3处，结扎时，在止血带与皮肤之间热上消毒纱布棉热，每隔25〜40分钟放松—次，每次放松0.5～1分钟。动用最快的交通共计或其他措施，及时把伤者送往邻近医院抢救，运送途中应尽量减少颠簸，同时密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口的情况。消除不安全因素，如机械处于危险状态，应立即采用措施进行稳定，防止事故扩大，避免更大的人身伤害及财产损失。在不影响安全的前提下，切断机构的电源。注意保护现场，因抢救伤员和防止事故扩大，需要移动现场物件时，应做出标志，拍照，详细记录和绘制事故现场图。事故发生后项目现场的抢救伤员，保护现场的同时，应立即向公司领导、项目部报告。项目部得知事故发生后，应立即赶赴事故现场，落实上述应急措施，注意检查事故现场是否处于安全状态，防止事故的扩大，并按规定向上级有关部门报告。触电事故事故应急措施触电急救的要点是动作迅速，救护得法，切不可惊慌失措，朿手无策。要贯彻“迅速、就地、正确、坚持”的触电急救A字方针。发现有人触电，首先要尽快使触电者脱离电源，然后根据触电者的具体症状进行对症施救。脱离电源的基本方法有将出事附近电源开关闸刀拉掉、或将电源插头拔掉，以切断电源。用干燥的绝缘木棒、竹竿、布带等物将电源线从触电者身上拔离或者将触电者拔离电源。必要时可用绝缘工具（如带有绝缘柄的电工钳、木柄斧头以及锄头）切断电源。救护人可带上手套或在手上包缠干燥的衣服、围巾、帽子等绝缘物品拖拽触电者，使之脱离电源。如果触电者由于痉挛手指导线缠绕在身上，救护人先用干燥的木板塞进触电者身下使其与地绝缘来隔断入地电源，然后再采取其他办法来把电源切断。在触电者脱离电源时应注意的事项未采取绝缘措施前，救护人不得直接触及触电者的皮肤和潮湿的衣服。严禁救护人直接用手推、拉和触摸触电者，救护人不得采用金属或其他绝缘性能差的物体（如潮湿木棒、布带等）作为救护工具。在拉拽触电者脱离电源的过程中，救护人宜用单手操作，这样对救护人比较安全。当触电者位于高位时，应采取措施预防触电者在脱离电源后，坠地摔伤或摔死（电击二次伤害）。夜间发生触电事故时，应考虑切断电源后的临时照明问题，以利救护。触电者未失去知觉的救护措施应让触电者在比较干燥、通风暖和的地方静卧休息，并派人严密观察，同时请医生前来或送往医院诊治。触电者己失去知觉但尚有心跳和呼吸的抢救措施应使其舒适地平卧着，解开衣服以利呼吸，四周不要围人，保持空气流通，冷天应注意保暖，同时立即请医生前来或送医院诊治。若发现触电者呼吸困难或心跳失常，应立即人工呼吸及胸外心脏挤压。对“假死”者的急救措施当判断触电者呼吸和心跳停止时，应立即按心肺复苏法抢救。方法如下：通畅气道。第一，消除口中异物。使触电者仰面躺在平硬的地方迅速解开其领扣、围巾、紧身衣和裤带。如发现触电者口内有食物、假牙、血块等异物,可将其身体及头部同时侧转，迅速用一只手指或两只手指交叉从口角处插入，从口中取出异物，操作中要注意防止将异物推到咽喉深处。第二，采用仰头抬颊法畅通气道操作时，救护人用一只手放在触电者前额，另一只手的手指将其颌骨向上抬起，两手协同将头部推向后仰，舌根自然随之抬起、气道即可畅通。为使触电者头部后仰，可于其颈部下方垫适量厚度的物品，但严禁用枕头或其他物品垫在触电者头下。口对口（鼻）人工呼吸。使病人仰卧，松解衣扣腰带，清除伤者口腔内痰液、呕吐物、血块、泥土等，保持呼吸道畅通。救护人员一手将伤者下颌托起，使其头尽量后仰，另一只手捏住伤者的鼻孔，深吸一口气，对住伤者的口用力吹气，然后立即离开伤者口,同时松开捏鼻孔的手。吹气力度要适中，次数以每分种16—18次为宜。胸外心脏按压：将伤者仰卧在地上或硬板床上，救护人员跪或站于伤者一侧，面对伤者，将右手掌置千伤者胸骨下段及剑突部，左手置于右手之上，以上身的重量用力把胸骨下段向后压向脊柱，随后将手腕放松，每分钟挤压60_80次。在进行胸外心脏按压时，宜将伤者头放低以利静脉血回流。若伤者同时伴有呼吸停止，在进行胸外心脏按压时，还应进行人工呼吸。一般做四次胸外心脏按压，做一次人工呼吸。火灾事故的应急措施一旦发现火情，应有条不紊地按照以下扑火措施方案进行实施。必须迅速及时地将火扑灭，把损失控制在最低限度。最先发现火情的人要大声呼叫，某某地点或某某部位失火，并报告单位负责人。向内部报警时，报警人员应叙述：出事地点、情况、报警人姓名；向外部报警时，报警人应详细准确报告：出事地点、单位、电话、事态现状及报告人姓名、单位、地址、电话；报警完毕报聱员应到路II迎接消防车及急救人员的到来。现场负责人负责现场总指挥。打电话通知119报告失火地点，火势以及联系人和联系电话，同时通知主管领导。按应急方案立即进行自救。火灾初起阶段可用灭火器灭火，用消防桶提水，用铁锹铲土等力争在火灾初起阶段，将火扑灭。若事态严重，难以控制和处理，应在自救的同时向专业救援队求助。由电工负责切断电源，防止事态扩大。在组织扑救的同时，组织人员清理、疏散现场人员和易燃易爆、可燃材料。如有物资仓库起火，应首先抢救危险及其它有毒、易燃物品，防止人员伤害和污染环境。疏通事故发生现场的道路，保持消防通道的畅通，保证消防车辆通行及救援工作顺利进行。消防车由消防机构统一指挥，火场根据需要调动义务消防队及其他人员。在急救过程中，遇有威胁人身安全情况时，应首先确保人身安全，迅速疏散人群至安全地带，以减少不必要的伤亡。设立警戒线，禁止无关人员进入危险区域；组织脱离危险区域场所后，再采取紧急措施；对因火灾亊故造成的人身伤害要及时抢救。密切配合专业救援队伍进行急救工作。保护火灾现场，指派专人看守。现场发生火灾事故后的注意及急救要领。现场出现火险或火灾时要立即组织现场人员进行扑救，救火方法要得当。油料起火不宜用水扑救，可用干粉灭火器。电气设备在起火时，应尽快切断电源。当电源因其它原因不能切断时，一方要派人去供电端拉闸另一方面灭火时人体各部位与带电体应保持一定安全距离，必须穿带绝缘用品。扑灭电器火灾时要用绝缘性能好的灭火剂，严禁使用导电灭火剂进行扑救。用二氧化碳灭火器灭火，千万不要盲目向电器设备上泼水，这样容易造成触电、短路爆炸等并发性事故。车辆伤害事故的应急措施发生车辆伤害事件后，驾驶员应立即停车、拉紧手制动、切断电源、开启双闪警示灯，在车后50米至100米处设铬危险警告标志，夜间还需开启示廓灯和尾灯；组织车上人员疏散到路外安全地点，保护好现场，以防次生事故的发生。并用手机、相机等设备对现场拍照。若驾驶员自自身受伤严重、无法操作车辆，车乘人员应采用拉紧手制动方式是车辆停稳、现场其他人员车辆自行停稳后利用现场材料将车辆前后轮同定、切断电源、开启双闪警示灯，在车后50米至100米处设铬危险警告标志，夜间还需开启示廓灯和尾灯；组织车上人员疏散到路外安全地点，保护好现场，以防次生事故的发生。并用手机、相机等设备对现场拍照。检查人员伤亡和车辆损坏情况。造成人身伤亡的，现场人员应当立即抢救受伤人员，并迅速按报警程序报告。涉及到厂（场）外人员伤亡或有保险补偿的还应及时报告公安机关交通管理部门。因抢救受伤人员变动现场的，应当标明位置。未造成人员伤亡，基本事实清楚无争议的，取证后，可即行撤离现场，恢复交通。事故造成车辆燃烧时，应迅速确认火源，立即救火，并做好预防爆炸的安全措施。及时拨打“120”、“119”等报警电话和向保险公司报警。及时抢救伤员，根据伤情采取不同的急救措施。外伤急救措施：包扎止血。内伤急救措施：平躺，抬高下肢，保持温暖，速送医院救治。骨折急救措施：肢体骨折采取夹板固定。颈椎、腰椎损伤采取平卧固定措施。搬动时应数人合作，保持平稳，不能扭曲。颅脑外伤急救措施：平卧，保持气道畅通，防止呕吐物造成窒息。上级安全生产管理机构、应急服务机构的联系方式：序号单位/部门主要联系人联系方式（电话）1公安指挥中心（三网合一）1102消防1193急救1204交警交通指挥中心1225天门市第一人民医院值班急救援路线从施工现场至天门市第一人民医院，距离约700m，行车时间为2分钟，步行时间约10分钟，路程较短，现场确发生事故后能够第一时间前往就医。

相关计算书高大模板布置说明本方案采用品茗安全计算软件计算，高大模板计算书主要针对不同高度的高大模板区域内的板及不同高度的高大模板区域内的最大截面梁进行计算，计算构件选取如下表：层数部位搭设高度结构尺寸（mm）两侧楼板厚度混凝土强度板(2-8)～(2-9)/(2-C)～(2-G)9.78m120/C30（1-1）～（1-7）/（1-E）～（1-K）8.43m120/C30一B层2-2/2-B～2-C4.2m400×1460160C30一B层2-5/2-B～2-C4.2m400×1460160、100C30二层2-2～2-5/2-D4.3m950×1600120、100C30屋面层1-5、1-6/1-A～1-F的WKL6（2B）3.7m450×2000150、120C30屋面层1-5～1-6/1-A的WKL12（1）3.7m400×1380180、120C30二层游泳池区域(2-8)～(2-9)/2-G9.78m300×700120C30二层游泳池区域(2-8)～(2-9)/2-E9.78m400×800120C30二层游泳池区域(2-8)～(2-9)/2-C9.78m300×900120C30本工程模板面板支撑体系采用承插型盘扣式Φ48×3.25mm钢管，梁两侧支撑体系与板支撑体系的立柱共用，搭设时按承插型盘扣式的计算受力体系施工。梁底板的支撑体系与板的支撑体系的立柱不共用，分开设置，梁底模支撑体系采用扣件式Φ48×3.25mm钢管，但水平杆通长设置，搭设时按扣件式钢管脚手架的计算受力体系施工。梁侧主龙骨Φ48×2.8mm双钢管，次龙骨80×100mm木枋，搭设时按梁侧模的计算受力体系施工。一、游泳池板模板（盘扣式）计算计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20083、《建筑施工承插盘扣式钢管支架安全技术规范》JGJ231-20104、《混凝土结构设计规范》GB50010-20105、《建筑结构荷载规范》GB50009-20126、《钢结构设计标准》GB50017-2017一、工程属性新浇混凝土楼板名称游泳池区域新浇混凝土楼板板厚(mm)120模板支架高度H(m)9.78模板支架纵向长度L(m)21.1模板支架横向长度B(m)8.3支架外侧竖向封闭栏杆高度Hm(mm)1500二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工荷载标准值Q1k(kN/m2)3支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值Gjk(kN)1风荷载参数：风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)省份湖北0.3ωk=ω0μzμst=0.028地区天门市风荷载高度变化系数μz地面粗糙度C类(有密集建筑群市区)0.65模板支架顶部离建筑物地面高度(m)9.78风荷载体型系数μs单榀模板支架μst0.145整体模板支架μstw1.269ωfk=ω0μzμstw=0.247竖向封闭栏杆μs1ωmk=ω0μzμs=0.195三、模板体系设计结构重要性系数γ01.1脚手架安全等级I级主梁布置方向平行立杆纵向方向立杆纵向间距la(mm)900立杆横向间距lb(mm)900水平拉杆步距h(mm)1500顶层水平杆步距hˊ(mm)600支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离a(mm)450小梁间距l(mm)400小梁最大悬挑长度l1(mm)150主梁最大悬挑长度l2(mm)100设计简图如下：模板设计平面图纵向剖面图横向剖面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000面板计算方式三等跨连续梁按三等跨连续梁，取1m单位宽度计算。W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4承载能力极限状态q1＝1.1×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k,1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1.1×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.4×3，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×3]×1=8.728kN/mq1静=1.1×[γG(G1k+(G2k+G3k)×h)×b]=1.1×[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.12)×1]=4.108kN/mq1活=1.1×(γQQ1k)×b=1.1×(1.4×3)×1=4.62kN/m正常使用极限状态q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.1+(24+1.1)×0.12))×1＝3.112kN/m计算简图如下：1、强度验算Mmax＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×4.108×0.42+0.117×4.62×0.42＝0.152kN·mσ＝Mmax/W＝0.152×106/37500＝4.059N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677ql4/(100EI)=0.677×3.112×4004/(100×10000×281250)=0.192mmνmax=0.192mm≤min{400/150，10}=2.667mm满足要求！五、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁截面类型(mm)50×80小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)12.87小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.386小梁截面抵抗矩W(cm3)53.333小梁弹性模量E(N/mm2)8415小梁截面惯性矩I(cm4)213.333小梁计算方式三等跨连续梁q1＝1.1×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1.1×max[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.12)+1.4×3，1.35×(0.3+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×3]×0.4=3.597kN/m因此，q1静＝1.1×1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=1.1×1.2×(0.3+(24+1.1)×0.12)×0.4=1.749kN/mq1活＝1.1×1.4×Q1k×b=1.1×1.4×3×0.4＝1.848kN/m计算简图如下：1、强度验算M1＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×1.749×0.92+0.117×1.848×0.92＝0.317kN·mM2＝q1L12/2=3.597×0.152/2＝0.04kN·mMmax＝max[M1，M2]＝max[0.317，0.04]＝0.317kN·mσ=Mmax/W=0.317×106/53333=5.94N/mm2≤[f]=12.87N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.6q1静L+0.617q1活L＝0.6×1.749×0.9+0.617×1.848×0.9＝1.971kNV2＝q1L1＝3.597×0.15＝0.54kNVmax＝max[V1，V2]＝max[1.971，0.54]＝1.971kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×1.971×1000/(2×50×80)＝0.739N/mm2≤[τ]=1.386N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.12))×0.4＝1.325kN/m挠度,跨中νmax＝0.677qL4/(100EI)=0.677×1.325×9004/(100×8415×213.333×104)＝0.328mm≤[ν]＝min(L/150，10)＝min(900/150，10)＝6mm；悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=1.325×1504/(8×8415×213.333×104)＝0.005mm≤[ν]＝min(2×l1/150，10)＝min(2×150/150，10)＝2mm满足要求！六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)Φ48×2.8主梁计算截面类型(mm)Φ48×2.8主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.25主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.19主梁计算方式三等跨连续梁1、小梁最大支座反力计算q1＝1.1×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1.1×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×3，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×3]×0.4＝3.702kN/mq1静＝1.1×1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b＝1.1×1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)×0.4＝1.854kN/mq1活＝1.1×1.4×Q1k×b＝1.1×1.4×3×0.4＝1.848kN/mq2＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.12))×0.4＝1.405kN/m承载能力极限状态按三等跨连续梁，Rmax＝(1.1q1静+1.2q1活)L＝1.1×1.854×0.9+1.2×1.848×0.9＝3.832kN按三等跨连续梁按悬臂梁，R1＝(0.4q1静+0.45q1活)L+q1l1＝(0.4×1.854+0.45×1.848)×0.9+3.702×0.15＝1.971kNR＝max[Rmax，R1]＝3.832kN;正常使用极限状态按三等跨连续梁，R'max＝1.1q2L＝1.1×1.405×0.9＝1.391kN按三等跨连续梁悬臂梁，R'1＝0.4q2L+q2l1＝0.4×1.405×0.9+1.405×0.15＝0.716kNR'＝max[R'max，R'1]＝1.391kN;计算简图如下：主梁计算简图一主梁计算简图二2、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)主梁弯矩图二(kN·m)σ=Mmax/W=0.782×106/4250=184.018N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)主梁剪力图二(kN)τmax=2Vmax/A=2×5.977×1000/398＝30.035N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！4、挠度验算主梁变形图一(mm)主梁变形图二(mm)跨中νmax=0.644mm≤[ν]=min{900/150，10}=6mm悬挑段νmax＝0.239mm≤[ν]=min(2×100/150,10)=1.333mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=6.832kN，R2=8.884kN，R3=9.421kN，R4=5.519kN图二支座反力依次为R1=6.159kN，R2=9.169kN，R3=9.169kN，R4=6.159kN七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值[N](kN)30按上节计算可知，可调托座受力N＝9.421kN≤[N]＝30kN满足要求！八、立杆验算立杆钢管截面类型(mm)Ф48×3.25立杆钢管计算截面类型(mm)Ф48×3.25钢材等级Q345立杆截面面积A(mm2)457立杆截面回转半径i(mm)15.9立杆截面抵抗矩W(cm3)4.79抗压强度设计值[f](N/mm2)300支架自重标准值q(kN/m)0.15支架立杆计算长度修正系数η1.2悬臂端计算长度折减系数k0.71、长细比验算l01=hˊ+2ka=600+2×0.7×450=1230mml0=ηh=1.2×1500=1800mmλ=max[l01，l0]/i=1800/15.9=113.208≤[λ]=150满足要求！2、立杆稳定性验算考虑风荷载:λ=l0/i=1800.000/15.9=113.208查表得，φ1=0.386Mwd=γ0×φwγQMwk=γ0×φwγQ(ζ2wklah2/10)=1.1×0.6×1.4×(1×0.028×0.9×1.52/10)=0.005kN·mNd=Max[R1,R2,R3,R4]+1.1×γG×q×H=Max[6.832,9.169,9.421,6.159]+1.1×1.35×0.15×9.78=11.599kNfd=Nd/(φ1A)+Mwd/W＝11.599×103/(0.386×457)+0.005×106/4790=66.847N/mm2≤[σ]=300N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016第8.3.2条:支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0H/B=9.78/8.3=1.178≤3满足要求！十、架体抗倾覆验算支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=la×ωfk=0.9×0.247=0.222kN/m：风荷载作用在支架外侧竖向封闭栏杆上产生的水平力标准值：Fwk=la×Hm×ωmk=0.9×1.5×0.195=0.263kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值Mok：Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.5×9.782×0.222+9.78×0.263=13.206kN.m参考《规范》GB51210-2016第6.2.17条：B2la(gk1+gk2)+2ΣGjkbj≥3γ0Mokgk1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2gk2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2Gjk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kNbj——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB2la(gk1+gk2)+2ΣGjkbj=B2la[qH/(la×lb)+G1k]+2×Gjk×B/2=8.32×0.9×[0.15×9.78/(0.9×0.9)+0.5]+2×1×8.3/2=151.591kN.m≥3γ0Mok=3×1.1×13.206=43.579kN.M满足要求！十一、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)350混凝土强度等级C35混凝土的龄期(天)7混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)9.686混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.911立杆垫板长a(mm)200立杆垫板宽b(mm)200F1=N=11.599kN1、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值βh截面高度影响系数：当h≤800mm时，取βh=1.0；当h≥2000mm时，取βh=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值σpc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0/2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值η=min(η1,η2)η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Umη1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数η2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数βs局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，βs不宜大于4：当βs<2时取βs=2，当面积为圆形时，取βs=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中σpc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。可得：βh=1，ft=0.911N/mm2，η=1，h0=h-20=330mm，um=2[(a+h0)+(b+h0)]=2120mmF=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×0.911+0.25×0)×1×2120×330/1000=446.135kN≥F1=11.599kN满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl≤1.35βcβlfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值βc混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用βl混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积βl=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定可得：fc=9.686N/mm2，βc=1，βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3，Aln=ab=40000mm2F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×9.686×40000/1000=1569.132kN≥F1=11.599kN满足要求！二、运动场板模板（盘扣式）计算计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20083、《建筑施工承插盘扣式钢管支架安全技术规范》JGJ231-20104、《混凝土结构设计规范》GB50010-20105、《建筑结构荷载规范》GB50009-20126、《钢结构设计标准》GB50017-2017一、工程属性新浇混凝土楼板名称运动场区域新浇混凝土楼板板厚(mm)120模板支架高度H(m)8.43模板支架纵向长度L(m)44.75模板支架横向长度B(m)32.2支架外侧竖向封闭栏杆高度Hm(mm)1500二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工荷载标准值Q1k(kN/m2)3支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值Gjk(kN)1风荷载参数：风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)省份湖北0.3ωk=ω0μzμst=0.028地区天门市风荷载高度变化系数μz地面粗糙度C类(有密集建筑群市区)0.65模板支架顶部离建筑物地面高度(m)9.78风荷载体型系数μs单榀模板支架μst0.145整体模板支架μstw3.219ωfk=ω0μzμstw=0.628竖向封闭栏杆μs1ωmk=ω0μzμs=0.195三、模板体系设计结构重要性系数γ01.1脚手架安全等级I级主梁布置方向平行立杆纵向方向立杆纵向间距la(mm)900立杆横向间距lb(mm)900水平拉杆步距h(mm)1500顶层水平杆步距hˊ(mm)650支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离a(mm)450小梁间距l(mm)400小梁最大悬挑长度l1(mm)150主梁最大悬挑长度l2(mm)100设计简图如下：模板设计平面图纵向剖面图横向剖面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000面板计算方式四等跨连续梁按四等跨连续梁，取1m单位宽度计算。W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4承载能力极限状态q1＝1.1×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k,1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1.1×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.4×3，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×3]×1=8.728kN/mq1静=1.1×[γG(G1k+(G2k+G3k)×h)×b]=1.1×[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.12)×1]=4.108kN/mq1活=1.1×(γQQ1k)×b=1.1×(1.4×3)×1=4.62kN/m正常使用极限状态q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.1+(24+1.1)×0.12))×1＝3.112kN/m计算简图如下：1、强度验算Mmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×4.108×0.42+0.121×4.62×0.42＝0.16kN·mσ＝Mmax/W＝0.16×106/37500＝4.261N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.632ql4/(100EI)=0.632×3.112×4004/(100×10000×281250)=0.179mmνmax=0.179mm≤min{400/150，10}=2.667mm满足要求！五、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁截面类型(mm)50×80小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)12.87小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.386小梁截面抵抗矩W(cm3)53.333小梁弹性模量E(N/mm2)8415小梁截面惯性矩I(cm4)213.333小梁计算方式四等跨连续梁q1＝1.1×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1.1×max[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.12)+1.4×3，1.35×(0.3+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×3]×0.4=3.597kN/m因此，q1静＝1.1×1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=1.1×1.2×(0.3+(24+1.1)×0.12)×0.4=1.749kN/mq1活＝1.1×1.4×Q1k×b=1.1×1.4×3×0.4＝1.848kN/m计算简图如下：1、强度验算M1＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×1.749×0.92+0.121×1.848×0.92＝0.333kN·mM2＝q1L12/2=3.597×0.152/2＝0.04kN·mMmax＝max[M1，M2]＝max[0.333，0.04]＝0.333kN·mσ=Mmax/W=0.333×106/53333=6.238N/mm2≤[f]=12.87N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.607q1静L+0.62q1活L＝0.607×1.749×0.9+0.62×1.848×0.9＝1.987kNV2＝q1L1＝3.597×0.15＝0.54kNVmax＝max[V1，V2]＝max[1.987，0.54]＝1.987kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×1.987×1000/(2×50×80)＝0.745N/mm2≤[τ]=1.386N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.12))×0.4＝1.325kN/m挠度,跨中νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×1.325×9004/(100×8415×213.333×104)＝0.306mm≤[ν]＝min(L/150，10)＝min(900/150，10)＝6mm；悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=1.325×1504/(8×8415×213.333×104)＝0.005mm≤[ν]＝min(2×l1/150，10)＝min(2×150/150，10)＝2mm满足要求！六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)Φ48×2.8主梁计算截面类型(mm)Φ48×2.8主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.25主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.19主梁计算方式三等跨连续梁1、小梁最大支座反力计算q1＝1.1×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1.1×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×3，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×3]×0.4＝3.702kN/mq1静＝1.1×1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b＝1.1×1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)×0.4＝1.854kN/mq1活＝1.1×1.4×Q1k×b＝1.1×1.4×3×0.4＝1.848kN/mq2＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.12))×0.4＝1.405kN/m承载能力极限状态按四等跨连续梁，Rmax＝(1.143q1静+1.223q1活)L＝1.143×1.854×0.9+1.223×1.848×0.9＝3.942kN按四等跨连续梁按悬臂梁，R1＝(0.393q1静+0.446q1活)L+q1l1＝(0.393×1.854+0.446×1.848)×0.9+3.702×0.15＝1.953kNR＝max[Rmax，R1]＝3.942kN;正常使用极限状态按四等跨连续梁，R'max＝1.143q2L＝1.143×1.405×0.9＝1.445kN按四等跨连续梁悬臂梁，R'1＝0.393q2L+q2l1＝0.393×1.405×0.9+1.405×0.15＝0.708kNR'＝max[R'max，R'1]＝1.445kN;计算简图如下：主梁计算简图一主梁计算简图二2、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)主梁弯矩图二(kN·m)σ=Mmax/W=0.805×106/4250=189.3N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)主梁剪力图二(kN)τmax=2Vmax/A=2×6.149×1000/398＝30.897N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！4、挠度验算主梁变形图一(mm)主梁变形图二(mm)跨中νmax=0.669mm≤[ν]=min{900/150，10}=6mm悬挑段νmax＝0.248mm≤[ν]=min(2×100/150,10)=1.333mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=7.029kN，R2=9.139kN，R3=9.691kN，R4=5.677kN图二支座反力依次为R1=6.336kN，R2=9.432kN，R3=9.432kN，R4=6.336kN七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值[N](kN)30按上节计算可知，可调托座受力N＝9.691kN≤[N]＝30kN满足要求！八、立杆验算立杆钢管截面类型(mm)Ф48×3.25立杆钢管计算截面类型(mm)Ф48×3.25钢材等级Q345立杆截面面积A(mm2)457立杆截面回转半径i(mm)15.9立杆截面抵抗矩W(cm3)4.79抗压强度设计值[f](N/mm2)300支架自重标准值q(kN/m)0.15支架立杆计算长度修正系数η1.2悬臂端计算长度折减系数k0.71、长细比验算l01=hˊ+2ka=650+2×0.7×450=1280mml0=ηh=1.2×1500=1800mmλ=max[l01，l0]/i=1800/15.9=113.208≤[λ]=150满足要求！2、立杆稳定性验算考虑风荷载:λ=l0/i=1800.000/15.9=113.208查表得，φ1=0.386Mwd=γ0×φwγQMwk=γ0×φwγQ(ζ2wklah2/10)=1.1×0.6×1.4×(1×0.028×0.9×1.52/10)=0.005kN·mNd=Max[R1,R2,R3,R4]+1.1×γG×q×H=Max[7.029,9.432,9.691,6.336]+1.1×1.35×0.15×8.43=11.569kNfd=Nd/(φ1A)+Mwd/W＝11.569×103/(0.386×457)+0.005×106/4790=66.677N/mm2≤[σ]=300N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016第8.3.2条:支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0H/B=8.43/32.2=0.262≤3满足要求！十、架体抗倾覆验算支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=la×ωfk=0.9×0.628=0.565kN/m：风荷载作用在支架外侧竖向封闭栏杆上产生的水平力标准值：Fwk=la×Hm×ωmk=0.9×1.5×0.195=0.263kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值Mok：Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.5×8.432×0.565+8.43×0.263=22.302kN.m参考《规范》GB51210-2016第6.2.17条：B2la(gk1+gk2)+2ΣGjkbj≥3γ0Mokgk1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2gk2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2Gjk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kNbj——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB2la(gk1+gk2)+2ΣGjkbj=B2la[qH/(la×lb)+G1k]+2×Gjk×B/2=32.22×0.9×[0.15×8.43/(0.9×0.9)+0.5]+2×1×32.2/2=1955.538kN.m≥3γ0Mok=3×1.1×22.302=73.597kN.M满足要求！十一、立杆地基基础验算地基土类型粘性土地基承载力特征值fak(kPa)170立杆垫木地基土承载力折减系数mf0.4垫板底面面积A(m2)0.25立杆底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝11.569/(0.4×0.25)＝115.69kPa≤γufak＝1.254×170=213.18kPa满足要求！三、梁模板（盘扣式，梁板立柱共用）KL400*1460计算计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－20113、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20084、《混凝土结构设计规范》GB50010-20105、《建筑结构荷载规范》GB50009-20126、《钢结构设计标准》GB50017-2017一、工程属性新浇混凝土梁名称KL400*1460混凝土梁截面尺寸(mm×mm)400×1460模板支架高度H(m)4模板支架横向长度B(m)7.2模板支架纵向长度L(m)19.35支架外侧竖向封闭栏杆高度Hm(mm)1500梁侧楼板厚度(mm)150二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工荷载标准值Q1k(kN/m2)3支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值Gjk(kN)1模板支拆环境是否考虑风荷载是风荷载参数：风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)省份湖北0.3ωk=ω0μzμst=0.028地区天门市风荷载高度变化系数μz地面粗糙度C类(有密集建筑群市区)0.65模板支架顶部离建筑物地面高度(m)1风荷载体型系数μs单榀模板支架μst0.145整体模板支架μstw1.159ωfk=ω0μzμstw=0.226竖向封闭栏杆μs1ωmk=ω0μzμs=0.195三、模板体系设计结构重要性系数γ01脚手架安全等级II级新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立杆间距la(mm)900梁两侧立杆横向间距lb(mm)1200步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立杆间距l'a(mm)、l'b(mm)900、900混凝土梁距梁两侧立杆中的位置居中梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)600梁底增加立杆根数2梁底增加立杆布置方式按梁两侧立杆间距均分梁底增加立杆依次距梁左侧立杆距离(mm)400,800梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200梁底支撑小梁根数4梁底支撑小梁间距133每纵距内附加梁底支撑主梁根数0结构表面的要求结构表面隐蔽设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.5面板弹性模量E(N/mm2)5400取单位宽度b=1000mm，按三等跨连续梁计算：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝γ0×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψcQ1k]×b=1×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.46)+1.4×3，1.35×(0.1+(24+1.5)×1.46)+1.4×0.7×3]×1＝53.335kN/mq1静＝γ0×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1×1.35×[0.1+(24+1.5)×1.46]×1＝50.395kN/mq1活＝γ0×1.4×0.7×Q1k×b＝1×1.4×0.7×3×1＝2.94kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×1.46)]×1＝37.33kN/m计算简图如下：1、强度验算Mmax＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×50.395×0.1332+0.117×2.94×0.1332＝0.096kN·mσ＝Mmax/W＝0.096×106/37500＝2.552N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677q2L4/(100EI)=0.677×37.33×133.3334/(100×5400×281250)＝0.053mm≤[ν]＝L/250＝133.333/250＝0.533mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R4=0.4q1静L+0.45q1活L=0.4×50.395×0.133+0.45×2.94×0.133＝2.864kNR2=R3=1.1q1静L+1.2q1活L=1.1×50.395×0.133+1.2×2.94×0.133＝7.862kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R4'=0.4q2L=0.4×37.33×0.133＝1.991kNR2'=R3'=1.1q2L=1.1×37.33×0.133＝5.475kN五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)80×100小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)11.44小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.232小梁截面抵抗矩W(cm3)133.333小梁弹性模量E(N/mm2)7040小梁截面惯性矩I(cm4)666.667小梁计算方式二等跨连续梁承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=2.864/1＝2.864kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2,R3]/b=Max[7.862,7.862]/1=7.862kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R4/b=2.864/1＝2.864kN/m小梁自重：q2＝1×1.35×(0.3-0.1)×0.4/3=0.036kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝1×1.35×0.5×(1.46-0.15)=0.884kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝1×1.35×0.5×(1.46-0.15)=0.884kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左＝1×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×3，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.7×3]×(0.6-0.4/2)/2×1=1.864kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝1×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×3，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.7×3]×((1.2-0.6)-0.4/2)/2×1=1.864kN/m左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左=2.864+0.036+0.884+1.864=5.648kN/m中间小梁荷载q中=q1中+q2=7.862+0.036=7.898kN/m右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右=2.864+0.036+0.884+1.864=5.648kN/m小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[5.648,7.898,5.648]=7.898kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=1.991/1＝1.991kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2',R3']/b=Max[5.475,5.475]/1=5.475kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R4'/b=1.991/1＝1.991kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.4/3=0.027kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.5×(1.46-0.15)=0.655kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1×0.5×(1.46-0.15)=0.655kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.15)]×(0.6-0.4/2)/2×1=0.853kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.15)]×((1.2-0.6)-0.4/2)/2×1=0.853kN/m左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=1.991+0.027+0.655+0.853=3.526kN/m中间小梁荷载q中'=q1中'+q2'=5.475+0.027=5.502kN/m右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右'=1.991+0.027+0.655+0.853=3.526kN/m小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[3.526,5.502,3.526]=5.502kN/m为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：1、抗弯验算Mmax＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×7.898×0.92，0.5×7.898×0.22]＝0.8kN·mσ=Mmax/W=0.8×106/133333=5.998N/mm2≤[f]=11.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×7.898×0.9，7.898×0.2]＝4.443kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×4.443×1000/(2×80×100)＝0.833N/mm2≤[τ]=1.232N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.521q'l14/(100EI)＝0.521×5.502×9004/(100×7040×666.667×104)＝0.401mm≤[ν]＝l1/250＝900/250＝3.6mmν2＝q'l24/(8EI)＝5.502×2004/(8×7040×666.667×104)＝0.023mm≤[ν]＝2l2/250＝2×200/250＝1.6mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=max[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×7.898×0.9,0.375×7.898×0.9+7.898×0.2]=8.885kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=6.354kN,R2=8.885kN,R3=8.885kN,R4=6.354kN正常使用极限状态Rmax'=max[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×5.502×0.9,0.375×5.502×0.9+5.502×0.2]=6.19kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=3.967kN,R2'=6.19kN,R3'=6.19kN,R4'=3.967kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)Φ48×2.8主梁计算截面类型(mm)Φ48×2.8主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.25主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.19可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.6主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6,则单根主梁所受集中力为Ks×Rn，Rn为各小梁所受最大支座反力1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ=Mmax/W=0.426×106/4250=100.216N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝5.331kNτmax=2Vmax/A=2×5.331×1000/398＝26.79N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.213mm≤[ν]＝L/250＝400/250＝1.6mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=0.71kN，R2=9.853kN，R3=9.854kN，R4=0.71kN立杆所受主梁支座反力依次为P1=0.71/0.6=1.184kN，P2=9.853/0.6=16.422kN，P3=9.854/0.6=16.423kN，P4=0.71/0.6=1.184kN七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值[N](kN)30扣件抗滑移折减系数kc0.851、扣件抗滑移验算两侧立杆最大受力N＝max[R1,R4]＝max[0.71,0.71]＝0.71kN≤0.85×8=6.8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2、可调托座验算可调托座最大受力N＝max[P2，P3]＝16.423kN≤[N]=30kN满足要求！八、立杆验算剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)455顶部立杆计算长度系数μ11.386非顶部立杆计算长度系数μ21.755立杆钢管截面类型(mm)Ф48×3.25立杆钢管计算截面类型(mm)Ф48×3.25钢材等级Q235立杆截面面积A(mm2)457回转半径i(mm)15.9立杆截面抵抗矩W(cm3)4.79抗压强度设计值[f](N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.151、长细比验算顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(500+2×455)=1954mm非顶部立杆段：l02=kμ2h=1×1.755×1500=2632mmλ=max[l01，l02]/i=2632/15.9=165.535≤[λ]=210长细比满足要求！顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.155×1.386×(500+2×455)=2257mm非顶部立杆段：l02=kμ2h=1.155×1.755×1500=3041mmλ=max[l01，l02]/i=3041/15.9=191.258查表得：φ＝0.1972、风荷载计算Mwd＝γ0×φc×γQ×Mωk=γ0×φc×γQ×(ζ2×ωk×la×h2/10)＝1×0.6×1.4×(1×0.028