桥梁满堂支架专项技术方案

厦门东通道（翔安隧道）工程

监表3施工组织设计（方案）报审表

承包单位：中铁一局第五工程有限企业协议号：厦路总合112

监理单位：铁四院工程监理征询企业编号：

致：第二驻地办

现呈报厦门东通道（翔安隧道）项目B标西滨互通式立体交叉工程桥梁满堂支架专题施工技术方案，

请予审批。

承包人：

日期：年月日

附件：施工组织设计

□施工技术方案

（驻地办）专业监理工程师意见：高级驻地监理工程师意见：

（驻地办）专业监理工程师：高级驻地监理工程师：

日期：年月日日期：年月日

日期：年月日日期：年月日

B标西滨立交桥桥梁满堂支架专题施工方案

一、工程概况

西滨互通式立体交叉地处厦门市翔安区西滨村附近，采用变形苜蓿叶型方案,运用空间

分隔的措施消除翔安大道和窗东路两线日勺交叉车流的冲突，使两条交叉道路的直行车辆

畅通无阻。其中翔安大道为都市迅速路，设计时速80KVh,在翔安区路网中呈东西分布,

其走向从西向东依次经新店、马巷，在仓头互通附近直接联通福厦高速公路和324国道，

构成厦门岛的第三出口通道；窗东路为刘五店港区外围一条都市一级主干道，设计行车

速度60km/h,双向四车道。

二、施工方案

2.1箱梁概况

本工程桥梁工程所有为现浇箱梁，一般混凝土持续箱梁为3联13跨，预应力混凝

土持续箱梁为11联59跨，现浇箱梁数量大。其中一般混凝土持续箱梁高度为1.2m,箱

梁顶宽为&07〜8.5叫预应力箱梁高度2m,箱梁顶宽8.0〜14.406m。

2.2预应力现浇箱梁

预应力现浇箱梁包括C匝道桥单幅3联，D匝道桥单幅4联，Q匝道桥双幅4联，预

应力碎现浇箱梁合计11联59跨。

C匝道桥桥跨布置为：3X27+3X36+(2X27+28+2X27)m预应力碎持续箱梁，梁

高2.0m,箱梁顶宽均为8.0m。

D匝道桥桥跨布置为：3X27+3X27+(28+29.023+28)+3X36m预应力碎持续箱梁，

梁高2.0m,箱梁顶宽为13.5-26.854m。

Q匝道桥桥跨布置为：5X28+5X28+(28+2X35+34+33)+3X28m预应力碎持续箱

梁，梁高2.0m,箱梁顶宽为8.0〜18.58m。

根据箱梁布设跨径、所处位置地形状况，C、D、Q匝道桥均采用满堂支架逐联现浇

施工，支架采用碗扣式脚手架搭设。匝道桥现浇箱梁跨越翔安大道处采用加密碗扣式脚

手架搭设临时支墩，在临时支墩顶上横向设置120工字钢，纵向设置140a工字钢形成

预留通道，在翔安大道的左右幅各预留一种通车道，以满足翔安大道通车的需要。

2.2预应力碎现浇箱梁日勺施工措施

2.2.1地基处理

首先对支架布设范围内FJ表土、杂物及淤泥进行清除，井将桥下范围内泥浆池及基

坑采用抽水排干后，用隧道弃渣或砂石将泥浆池及基坑回填密实，以防止局部松软下

陷。

将原地而进行整平（斜坡地段做成台阶），然后采用重型压路机碾压密实（压实度

^90%）,到达规定后，再填筑50cm的隧道弃渣或土石混砧，分层填筑，分层碾压，使

压实度到达94%以上。

支架地基原地面整平及压实后，采用原则贯入试验，如粘质土N>7,则。〉

190KPa；如砂类土（中、粗砂）N>15,则。>250KPa,承载力可满足规定。地基基础

换填土石混渣或隧道洞渣处理，并用压路机压实后检测压实度到达94%,则同样满足承

载力。如巨粒土以及具有砖头、碎块、块石等的粘质土，不适应做原则贯入试验或对检

测成果尚有疑问时，提议采用平板荷载试验，确定地基承载力。地基基础填筑（换填）

并检测完毕后，其上搭设满堂支架。翔安大道路面上日勺支架搭设时，地基不做处理，可

直接在路面上搭设满堂支架。

桥下支架地基基础表面设2即勺人字型横坡以利于排水，并在支架基础两侧设置排

水沟，排水沟采用砂浆摸面，防止积水使地基软化向引起支架不均匀卜沉。

2.2.2支架搭设及技术规定

2.2.2.1支架搭设

现浇箱梁满堂支架采用WDJ碗扣式多功能脚手杆搭设，使用与立杆配套的横杆及立

杆可调底座、立杆可调托撑。立杆顶设二层方木，立杆顶托上纵向设10义15cm方木；

纵向方木上设5X7cm日勺横向方木，其中在墩顶瑞横梁和跨中横隔梁下间距不不小于

0.1m（净间距0.05ni）、在跨中其他部位间距不不小于0.12m（净间距0.06m）。模板宜用

厚1.2cm的优质竹胶合板，横板边角用4cm厚木板加强，防止转角漏浆或出现波浪形，

影响外观。支架纵横均按图示设置剪刀撑，其中横桥向斜撑每2.7ni设一道，纵桥向斜

撑沿横桥向共设4〜5道，支架外表面必须满布剪刀撑。

每根立杆底部应设置底座或垫板，同步支架立杆必须设置纵、横向扫地杆。剪刀撑、

斜撑搭设应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设。

杆的纵、横向间距及横杆步距等搭设规定如下：

采用立杆横桥向间距X纵桥向间距X横杆步距为60cmX60cmX120cm和60cmX

90cmX120cm.90cmX9DcmX120cm三种布置形式『、J支架构造体系，其中：墩旁两侧各

3.0m范围内H勺支架采用60cmX60cmX120cm的布置形式，墩旁外侧3.0口〜8m范围内的

支架采用60cm义90cmX120cm的布置形式，其他范围内（即跨中部分）日勺支架采用90cm

X90cm><120cm的|布置形式，但纵横隔板梁下L5m范围内欧J支架横桥向间距应加密至

60cm（即采用60cmX90cmX120cm支架布置形式）。

2.2.2.2支架搭设技术规定

现浇箱梁支架采用腕口式构件搭设满堂支架。搭设时，先在方木基础上下托（立杆

底部可调底座），底座下用中粗砂找平。支架顶部设置顶托，顶托上安设顺桥向方木，

顺桥向方木上布置横桥向方木，横桥向方木上铺设箱梁底模板（竹胶板）。支架纵横向

设置剪刀撑，以增长其整体稳定性，支架上端与墩身间用方木塞紧。剪刀撑、横向斜撑

与立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设，并且在位浇筑和张拉过程中，进行全过程监测

和专人检查。

支架搭设后，按箱梁重量100%进行支架预压，支架压载采用砂袋与水箱并用的措

施进行预压。预压前在底模和地基上布好沉降观测点，对支架预压及沉降观测J。

⑴碗扣式钢管支架重要构、配件日勺材料、制作规定

碗扣式脚手架用钢管应采用符合现行国标《直缝电焊钢管》（GB/T13793-92）或《低

压流体输送用焊接钢管》(GB/T3092)中的IQ235A级一般钢管，其材质性能应符合现行

国标《碳素构造钢》(GB/T700)口勺规定。

碗扣架用钢管规格为⑦48X3.5加，钢管壁厚不得不不小于3.5-0.025皿。

上碗扣、可调底座及可调托撑螺母应采用可锻铸铁或铸钢制造，其材料机械性能应

符合GB9440中KTH330-08及GB11352中ZG270-5C0啊规定。

下碗扣、横杆接头、斜杆接头应采用碳素铸钢制造，其材料机械性能应符合GB11352

中ZG230-450的规定。

采用钢板热冲压整体成形时下碗扣，钢板应符合GB700原则中Q235A级钢H勺规定,

板材厚度不得不不小于6mmo

立杆连接外套管壁厚不得不不小于3.5-0.025mm,内径不不小于50mm,外套管长

度不得不不小于160mm,外伸长度不不不小于HOmmo

立杆上日勺上碗扣应能上下串动和灵活转动，不得有卡滞现象；杆件最上端应有防止

上碗扣脱落口勺措施。

立杆与立杆连接的J连接孔处应能插入①12mm连接销。

在碗扣节点上同步安装1一4个横杆，上碗扣均应能锁紧。

构配件外观质量规定：

①钢管应无裂纹、凹陷、锈蚀，不得采用接长钢管；

②铸造件表面应光整，不得有砂眼、缩孔、裂纹、浇冒口残存等缺陷，表面粘砂应

清除洁净。

③冲压件不得有毛刺、裂纹、氧化皮等缺陷；

④各焊缝应饱满，焊药清除洁净，不得有未焊透、夹砂、咬肉、裂纹等缺陷；

⑤构配件防锈漆涂层均匀、牢固。

立杆上应设有接长用套管及连接销孔。

可调底座及可调托撑丝杆与螺母捏合长度不得少于4-5扣，插入立杆内的长度不得

不不小于150mm。

附：碗扣节点连接构成图如图2.2.2—1所示,

⑵碗扣式钢管满堂支架日勺构造应符合下列规定

严格按照设计尺寸搭设支架，并根据支操高度选择组配立杆、可调托撑及可调底

座。立杆间距和横杆步距不得不小于设计规定，并设置纵、横扫地杆。

连接前冰球白

图2.2.2-1碗扣节占淬痔构成.图

支架拐角为直角时，宜采用横杆直接组架；拐角为非直角时，可采用钢管扣件组架。

支架首层立杆应采用不一样的长度交错布置，并安设好接长用套管及连接销孔，底部

横杆（扫地杆）严禁拆除，立杆配置可调底座（如图5.1-2）。

底部横杆

图2.2.2-2十杆可调底库示意图

支架剪刀撑、斜撑等的斜杆，采用钢管扣件，斜杆安装时要符合下列规定：在支架

四面拐角处设置专用斜杆或四面设置八字斜杆；斜杆应每步与立杆扣接，扣接点距碗扣

节点的距离宜150mm；当出现不能与立杆扣接的状况时亦可采用与横杆扣接，扣接点

应牢固；斜杆水平倾角宜在45o〜60。之间；每个扣件日勺拧紧力矩都要控制在45-60N.m,

钢管不能选用已经长期使用发生变形日勺。

对进入现场的碗扣式钢管构配件，使用前应对其质量进行复检。

保证立杆的垂直偏差和横杆H勺水平偏差满足《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规

范》的规定。

支架架要排列整洁和顺直，并要及时设好纵横水平拉杆、剪刀撑等。必要时采用设

置缆风绳等加固措施。

为保证支架整体稳定及安全，应按支架设计要点，在荷载集中处加密支架支撑。

（3）支架搭设规定

按施工方案弹线定位，放置可调底座后分别按先立杆后横杆再斜杆H勺搭设次序逐

层进行，每次上升高度不不小于3m。底座和垫板应精确地放置在定位线上；垫板宜采用

长度不少于2跨，厚度不不不小于50mm的木垫板；底座的轴心线应与地面垂直。底层

水平框架的I纵向直线度应WL/200；横杆间水平度应WL/400。

模板支撑架搭设应与模板施工相配合，运用可调底座或可调托撑调整底模标高，

但支架顶托和底座H勺丝杆外露长度不得不小于20cm。

支架的搭设应分阶段进行，第一阶段的格底高度一般为6叫搭设后必须经检查验

收后方可正式投入使用，

支架拼装时规定随时检查横杆水平和立杆垂直度外，还应随时注意水平框口勺直角

度，不致使支撑架偏扭，保证支架全高的垂直度应不不小于L/500；最大容许偏差应不

不小于lOOmmo

支架及脚手架内外侧加挑梁时，挑梁范围内只容许承受人行荷载，严禁堆放物料。

采用钢管扣件作加固件、斜撑时应符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》

JGJ130-的有关规定。

支架拼装每3层检查每根立杆底座下与否浮动，否则应旋紧可调座或用薄铁片垫实,

在支架拼装头3层，每层用经纬仪、水平仪、线坠随时检查立杆日勺垂直度及每层横杆日勺

水平，随时检查随时调整。

支撑架搭设到顶时，应组织技术、安全、施工人员对整个架体构造进行全面口勺检查

和验收，及时处理存在H勺构造缺陷。

浇筑过程中，派人检查支架和支承状况，发现下沉、松动和变形状况及时处理。

2.2.3支架受力检算

Q匝道桥箱梁断面较大，本方案计算以Q匝道第一联左幅为例进行计算，其他各匝

道桥可参照执行。Q匝道桥第一联左幅为5X28m等截面预应力混凝土箱形持续梁（原则

段为单箱双室），箱梁高度2.0m,箱梁顶宽13.5n。对荷载进行计算及对其支架体系进

行检算。

2.2.3.1荷载计算

2.2.3.1.1荷载分析

根据木桥现浇箱梁R勺构造特点，在施工过程中将波及到如下荷载形式：

⑴ql——箱梁自重荷载，新浇混凝土密度取2600kg/m3。

⑵q2——箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载，按均布荷载计算，经计算

取q2=1.0kPa（偏于安全）。

⑶q3一—施工人员、施工材料和机具荷载，按均布荷载计算，当计算模板及其下

肋条时取2.5kPa；当计算肋条下的梁时取1.5kPa；当计算支架立柱及替他承载构件时

取LOkPa。

（4）q4一一振捣混凝土产生日勺荷载，对底板取2.OkPa,对侧板取4.OkPa。

⑸q5一一新浇混凝土对侧模的压力。

（6）q6一—倾倒混凝土产生日勺水平荷载，取2.OkPao

⑺q7——支架自重，经计算支架在不一样布置形式时其自重如下表所示:

表2.2.3.1-1满堂钢管支架自重

立杆横桥向间距X立杆纵桥向间距X横杆步距支架自重q7的计算值（kPa）

60cmX60cnX120cm2.94

90cmX60cmX120cm2.21

90cmX90cnX120cm1.84

2.2.3.1.2荷载组合

表2.2.3.1-2模板、支架设计计算荷载组合

荷载组合

模板构造名称

强度计算刚度检算

底模及支架系记录算⑴+⑵+⑶+⑷+⑺⑴+⑵+(7)

侧模计算⑸+(6)(5)

2.2.3.1.3荷载计算

⑴箱梁自重一一qi计算

①根据Q匝道现浇箱梁构造特点，我们取I-1截面、n-n截面、in-in截面（墩

顶及横隔板梁）等三个代表截面进行箱梁自重计算，并对三个代表截面下日勺支

架体系进行检算，首先分别进行自重计算，

②I-I截面处卬计算

单位：cm

1350

40

850

OOO10_1A由潜法II赴右

根据横断面图，则:

W_yexA_26x(85x2.()+(0.3x2+1.225x().5)-2x5.331)

Q=万一=23.09社。

B8.5

取1.2口勺安全系数，则ql=23.09X1.2=27.7kPa

注：B一箱梁底宽，取8.5叫将箱梁所有重量平均究竟宽范围内计算偏于安全,

③II—II截面处卬计算

单位：cm

1350

40

/\

850

1^1OO010-O八由；音在II_TI甘右

根据横断面图,则:

WYxA=26X(85X20+(0.3x2+1.225x0.5)-2x5.03)

qi=——=-^

BB

④取1.2的安全系数，则ql=24.9X1.2=29.9kPa

⑤注：B一箱梁底宽，取8.5m,将箱梁所有重量平均究竟宽范围内计算偏于安全。

⑥in—III截面处卬计算

单位:cm

1350

40

850

RZ1nOO1。。八由田上兀TTT_TIT

根据横断面图,则:

W_Y<.xA_26x(8.5x2.0+03x2+1.225x0.5)

=55.7kPa

卬=万=——B=-85

取1.2日勺安全系数：则ql=55.7X1.2=66.8kPa

注：B一箱梁底宽，取8.5m,将箱梁所有重量平均究竟宽范围内计算偏于安全。

⑵新浇混凝土对侧模的压力一一qs计算

因现浇箱梁采用水平分层以每层30cm高度浇筑，在竖向上以V=1.2m/h浇筑速度控

制，碎入模温度T=28℃控制，因此新浇混凝土对侧模日勺最大压力

q产Plfl=Kxrxh

K为外加剂修正稀数，取掺缓凝外加剂K=1.2

当V/t=l.2/28=0.C43>0.035

h=l.53+3.8V/t=1.69m

qs==Kxrx%=1.2x25x1.69=50.7K为

2.2.3.2构造检算

2.2.3.2.1碗扣式钢管支架立杆强度及稳定性验算

碗扣式钢管脚手架与支撑和扣件式钢管脚手架与支架同样，同属于杆式构造，以

立杆承受竖向荷载作用为主，但碗扣式由于立杆和横杆间为轴心相接，且横杆的“卜”

型插头被立杆的上、下碗扣紧固，对立杆受压后的侧向变形具有较强口勺约束能力，因而

碗扣式钢管架稳定承载能力明显高于扣件架（一般都高出20%以上，甚至超过35%）。

本工程现浇箱梁支架立杆强度及稳定性验算，根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安

全技术规范》有关模板支架立杆的强度及稳定性计算公式进行分析计算（碗扣架用钢管

规格为648X3.5mm）o

（DI-I截面处

跨中14m范围内，碗扣式钢管支架体系采用90X90X120cm的布置构造，如下图

5.1—6«

P^looooi1H£n手力unn\znn71OA—士即两

①、立杆强度验算

根据立杆的设计容许荷载，当横杆步距为120cm时，立杆可承受H勺最大容许竖直荷

载为[N]=30kN(参见公路桥涵施工手册中表13—5碗口式构件设计荷载)，

立杆实际承受的荷载为:N=1.2(NG1K+NG2K)+0.85X

1.4SNQK(组合风荷载时)

』出一支架构造自重原则值产生的轴向力；

NGZK一构配件自重原则值产生欧I轴向力

25一施工荷载原则值；

于是，有：NG1K=O.9X0.9Xql=0,9X0.9X23.09=18.7KN

C

N.?K=0.9X0.9Xq2=0.9X0.9X1.0=0.81KN

SN^O.9X0.9X(q3+q4+q7)=0.81X(1.0+2.0+1.84)=3.92KN

则：N=l.2(NG1K-NG2K)+0.85X1.42NQK=1.2X(18.7+0,81)+0.85X1.4X

3.92=28.07KN<[N]=30KN,强度满足规定。

②、立杆稳定性验算

根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》有关模板支架立杆的稳定性计

算公式：N/OA+MW/W^f

N一钢管所受的垂直荷载,N=1.2（NG1K+NG2K）+O.85X1.4ZNQK（组合风荷载时）,

同前计算所得；

f一钢材的抗压强度设计值，f=205N/mm2参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全

技术规范》表5.1.6得，

A一支架立杆的截面积A=489mm2（取<|>48inmX3.5mm钢管的截面积）。

①一轴心受压杆件日勺稳定系数，根据长细比人查表即可求得⑦，

i一截面日勺回转半径，查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》附

录B得i=15.8廊。

长细比、=L/i。

L—水平步距，L=l.2mo

于是，X=L/i=7o,参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》查附录C

得①=0.744。

此一计算立杆段有风荷载设计值产生的弯距；

2

Mo=O.85X1.4XWKXLaXh/10

WK=0.7uzXusXw0

uz—风压高度变化系数，参照〈〈建筑构造荷载规范〉〉表7.2.1得uz=l.38

us一风荷载脚手架体型系数，查〈（建筑构造荷载规范〉〉表6.3.1第36项得：us=1.2

w0—基本风压，查〈〈建筑构造荷载规范〉〉附表D.4w0=0.8KN/m2

故：WK=0.7uzXusXw0=0.7X1.38X1.2X0.8=0.927KN/m2

La—立杆纵距0.9m；

h一立杆步距1.2XLaXhz/10=0.143

W-截面模量查表〈〈建筑施工扣件式脚手架安全技术规范〉〉附表B得：

归5.08X10W

贝ij：N/OA+MW/W=21.273X1C3/(0.829X489)+0.143X106/(5.08

X103)

=80.626KN/mm!^f=205KN/mm2

计算成果阐明支架是安全稳定的I。

⑵II-II截面处

桥墩旁31n〜7nl范围内，碗扣式钢管支架体系采用60X90X120cm的布置构造，如

下图。

1^1oooo1_on±n=P力口c八xzac\zi。八一“

①、立杆强度验算

根据立杆的设计容许荷载，当横杆步距为120cHi时，立杆可承受的最大容许竖直荷

载为[N]=30kN（参见公路桥涵施工手册中表13—5碗口式构件设计荷载）,

立杆实际承受的荷载为:N=1.2（NG1K+NG2K）+0.85X

1.4SNQK（组合风荷载时）

NGIK一支架构造自重原则值产生的轴向力;

NM—构配件自重原则值产生的轴向力

25一施工荷载原则值;

于是，有：NG1K=O.6X0.9Xql=0,6X0.9X24.9=13.446KN

够后0.£X0.9Xq2=0.6X0.9X1.0=0.54KN

^N^O,6X0.9X(q3+q4+q7)=0.54X(1.0+2.0+2.21)=2.813KN

则:N=1.2(NG1K+NG2K)+0.85X1.4SNQK=1.2X(13.446+0.54)+0.85X1.4X

2.813=20.131KN<[N]=30KN,强度满足规定。

②、立杆稳定性验算

根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》有关模板支架立杆内稳定性计

算公式：N/OA+MW/W^f

N一钢管所受的垂直荷载，N=1.2(NG1K+NG2K)+0.85X1.4SNQK(组合风荷载

时)，同前计算所得；

f-钢材日勺抗压强度设计值，f=205N/mm2参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安

全技术规范》表5.1.6得。

A一支架立杆的截面积A=489mm“取<M8mmX3.5mm钢管的截面积)

①一轴心受压杆件的稳定系数，根据长细比人查表即可求得①，

i一截面日勺回转半径，查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》附

录B得i=15.8mmo

长细比人=L/i。

L—水平步距，L=l.2mo

于是，A=L/i=75,参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》查附录0

得①=0.744o

此一计算立杆段有风荷载设计值产生的弯距；

MLO.85X1.4XWKXLaXh710

WK=0.7uzXusXw0

uz—风压高度变化系数，参照〈〈建筑构造荷载规范〉〉表7.2.1得uz=l.38

US-风荷载脚手架体型系数，查〈(建筑构造荷载规范〉〉表6.3.1第36项得：us=1.2

wO—基本风压，查〈〈建筑构造荷载规范〉〉附表D.4w0=0.8KN/m2

故：WK=O.7uzXusXwO=O.7X1.38X1.2X0.8=0.927KN/m2

La一立杆纵距0.9m；

h一立杆步距1.2XLaXh2/10=0.143

W-截面模量查表〈〈建筑施工扣件式脚手架安全技术规范〉〉附表B得:

W=5.08X10mm：i

贝ij：N/OA+MW/W=22.204X1C3/(0.829X489)+0.143X106/(5.08

X103)

=89.180KN/mm2^f=205KN/mm2

计算成果阐明支架是安全稳定日勺。

⑶HI—IH截面处

在桥墩旁两侧各3nl范围内，碗扣式钢管支架体系采用60X60X120cm日勺布置构造,

如下图：

IVlOQoD1om11不力口Q八XZ/2八\Z1on------士历西

①、立杆强度验算

根据立杆的设计容许荷载，当横杆步距为120cm时，立杆可承受的最大容许竖直荷

载为[N]=30kN(参见公路桥涵施工手册中表13—5碗口式构件设计荷载)，

立杆实际承受的荷载为:N=1.2(NG1K+NG2K)+0.85X

1.4SNQK(组合风荷载时)

Nm一支架构造自重原则值产生的轴向力；

此就一构配件自重原则值产生的轴向力

二网一施工荷载原则值；

于是，有：NG1K=O.6X0,6Xql=0.6X0.6X55.7=20.052KN

N期二0.6X0.6Xq2=0.6X0.6X1.0=0.36KN

SN^O.6X0.6X@+卬+4)=0.36X(1.0+2.0+2.94)=2.138KN

故：N=1.2(NG1K+NG2K)+0.85X1.4XNQK=1.2X(20.052+0.36)+0.85X1.4X

2.138=27.039KN<[N]=30KN,强度满足规定。

②、立杆稳定性验算

根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》有关模板支架立杆内稳定性计

算公式：N/⑦A+MW/WWf

N一钢管所受的I垂直荷载，N=1.2(NG1K+NG2K)+0.85X1,4SNQK(组合风荷载时)，

同前计算所得；

f一钢材的抗压强度设计值，f=205N/mm2参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全

技术规范》表5.1.6得，

A一支架立杆的|截面积A=489mm2<®(d>48mmX3.5mm钢管E内截面积)

中一轴心受压杆件的稳定系数，根据长细比入查表即可求得中，

i一截面日勺回转半径，查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》附

录B得i=15.8mm。

长细比、=L/i。

L一水平步距，L=l.2mo

于是，、=L/i=75,参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》查附录C

得①=0.744。

Mu—计算立杆段有风荷载设计值产生的弯距；

2

Mu=0.85X1.4XWKXLaXh/10

WK=0.7uzXusXw(,

uz-风压高度变化系数，参照〈〈建筑构造荷载规范〉〉表7.2.1得uz=1.38

us一风荷载脚手架体型系数，查〈(建筑构造荷载规范〉〉表6.3.1第36项得：us=1.2

w0—基本风压，查〈〈建筑构造荷载规范〉〉附表D.4wO=0.8KN/m2

故:WK=O.7uzXusXw0=0.7X1.38X1.2X0.8=0.927KN

La一立杆纵距0.6m；

h一立杆步距1.2m,

故:MW=0.85X1.4XWKXLaXh2/l0=0.095KN

W-截面模量查表〈〈建筑施工扣件式脚手架安全技术规范〉〉附表B得：

W=5.08X

贝ij：N/①A+MW/W=26.239X1C3/(0.744X489)+0.095X106/(5.08

X103)

=90.822KN/mm2^f=205KN/mm2

计算成果阐明支架是安全稳定的。

2.2.3.2.2满堂支架整体抗倾覆验算

根据《公路桥涵技术施工技术规范实行手册》第9.2.3规定支架在自重和风荷栽作

用下时，倾覆稳定系数不得不不小于1.3。

K户稳定力矩/倾覆力矩=yXN/X出

按Q匝道桥第一联140m长度验算支架抗倾覆能力:

桥梁宽度13.5%长140m采用90X90X120cm跨中支架来验算全桥:

支架横向156排；

支架纵向15排；

高度6m；

顶托TC60共需要156X15=2340个；

立杆需要156X15X6=14040m;

纵向横杆需要156X6/1.2X15=11700m；

横向横杆需要15X6/1.2X140=10500m；

故:钢管总重(14040+11700+10500)X3.84=139.161t;

顶托TC60总重为：2340X7.2=16.848t；

故q=139.161X9.8+16.848X9.8=1528.888KN；

稳定力矩=yXNi=6.75X1528.888=10319.994KN.m

2

根据以上对风荷载计算WK=0.7UZXUSXW.F0.7X1.38X1.2X0.8=0.927KN/m

Q匝道第一联1401n共受力为：q=O.927X6X140=778.68KN；

倾覆力矩=qX3=778.68X3=2336.04KN.m

Ko二稳定力矩/倾覆力矩=10319.994/2336.04=4.41>1.3

计算成果阐明本方案满堂支架满足抗倾覆规定。

2.2.3.2.3箱梁底模下横桥向方木验算

本施工方案中箱梁底模底面横桥向采用5X7cni方木，方木横桥向跨度在畤中截面

处按L=90cm进行受力计算，在桥墩顶横梁截面及横隔板梁处、桥墩顶及墩旁各7nl范

围内按L=60cm进行受力计算，实际布置跨距均不超过上述两值。如下图将方木简化为

如图H勺简支构造(偏于安全)，木材的容许应力和弹性模量的取值参照杉木进行计算,

实际施工时性能优于杉木的木材均可使用。

q(KN/m)

尺寸单位：

q(KN/m)cm

方木材质为杉木,

[5w]=HMPa

[8T]=17MPa

E=9000MPa

IV1noooo1百母P占七少皿416阳

(1)I-I截面处

按桥每跨中IV-IV截面处14.0m范围内进行受力分析，按方木横桥向跨度L=

90cm进行验算。

①方木间距计算

q=(q.+q2+q：,+qJXB=(23.09+1.0+2.5+2)X14=400.26kN/m

M=(1/8)qL2=(l/8)X400.26X0.92=40.526kN•m

W=(bh2)/6=(0.05X0.072)/6=0.00004083m'

则:n=M/(WX[8w])=40.526/(0.00004083X11000X0.9)=10C.3(取整数

n=101根)

d=B/(n-1)=14/100=0.14m

注：0.9为方木的不均匀折减系数。

经计算，方木间距不不小于0.14m均可满足规定，实际施工中为满足底模板受

力规定,方木间距d取0.10%则n=14/0.10=140根。

②每根方木挠度计算

方木的惯性矩I=(bh3)712=(0.05X0.073)/12=l.429X10V

则方木最大挠度:

3(5/384)X[(qL4)/(EI)]=(5/384)X[(400.26X0.94)/(140X9X106X1.429

X106)]=1.899X103m<1/400=0.9/400=2.25X103m(挠度满足规定)

③每根方木抗剪计算

Srg以=3.0625xl尸机

8

=1.429x10

「二更400.26x0.9x3.0625x10

=0.551MPa<0.9X[r]

!40x2Imb140x2x1.429x1O'*o.05

=0.9X1.7MPa=1.53MPa

符合规定。

⑵n-n截面处

按桥墩旁川一IH截面处5.0m范围内进行受力分析，按方木横桥向跨度L=90cm

进行验算。

①方木间距计算

q=(q1+q2+q：1+qjXB=(24.9+1.0+2.5+2)X5=152kN/ni

M=(l/8)qL2=(l/8)X152X0.92=15.29kX•m

W=(bh2)/6=(0.05X0.072)/6=0.00004083m1

则：n=M/(WX[8W])=15.29/(0.00004083XI1000X0.9)=37.8(取整数n

=38根)

d=B/(n-l)=5/37=0.135m

注：0.9为方木的不均匀折减系数。

经计算，方木间距不不小于0.135nl均可满足规定，实际施工中为满足底模板

受力规定，方木间距d取0.则n=5/0.1=50根。

②每根方木挠度计算

方木日勺惯性矩I=(bh3)/12=(0.05X0.073)/12=l.429X10V

则方木最大挠度：

,46

fTOX=(5/384)X[(qL)/(EI)]=(5/384)X[(152X0.9)/(50X9X10X1.429

X106)]=2.019X103m<1/400=0.9/400=2.25X103m(挠度满足规定)。

③每根方木抗剪计算

O(bX0.07-=30525x107,“

018

r=MPa<0,9X[T]=Q9XL7MPa=L3SMPa,方木抗剪强度符合规定。

⑶H【一III截面处

桥墩顶截面处2.0m范围内进行受力分析，按方木横桥向跨度L=60cm进行验

算。

①方木间距计算

q=(q1+q2+qs+qJXB=(55.7+1.0+2.5+2)X2=122.4kN/m

M=(1/8)qL2=(l/8)X122.4X0.62=5.508kN•m

W=(bh2)/6=(0.05X0.072)/6=0.00004083m'

则：n=M/(WX[8W])=5.508/(0.00004083XI1000X0.9)=13.6(取整数n

=14根)

d=B/(n-l)=2/13=0.15m

注：0.9为方木的不均匀折减系数。

经计算，方木间距不不小于0.15m均可满足规定，实际施工中为满足底模板受

力规定,方木间距d取0.12m,则n=2/0.12=16.7（取17根）。

②每根方木挠度计算

方木日勺惯性矩I=(bh3)/12=(0.1X0.P)/12=8.33X10V

则方木最大挠度:

(5/384)X[(qL4)/(EI)]=(5/384)X[(122.4X0.64)/(17X9X106X1.429

X106)]X.945XlO4v1/400=0.6/400=1.5X10%(挠度满足规定)

③每根方木抗剪计算

0（bX0.07-=30525x107,“

018

_0.05x0.07=1.429x10-4

mAc

-QS,qlS122.4x0.6x3.0625x105

nin=0.925MPa<0.9X[T]=0.9X

-17x2xl.429xl0-6x0.05

nlmb17x211nb

1.7MPa=l.53MPa（符合规定）

2.2.3.2.4碗扣式支架立杆顶托上顺桥向方木验算

本施工方案中WDJ多功能碗扣架顶托上顺桥向采用10X15cm方木作为纵向分派梁。

顺桥向方木的跨距，根据立杆布置间距，在箱梁跨中按L=90cm（横向间隔l=90cm）

进行验算，在墩旁和横隔板部位按L=60cm（横向间隔l=60cm布置）进行验算。将方

木简化为如图的I简支构造（偏于安全）。木材BU容许应力和弹性模量的）取值参照杉木进

行计算，实际施工时如油松、广东松等力学性能优于杉木的木材均可使用。

尺寸单位：cm

方木材质为杉木,

[6w]-llMFa

[6T]=1.7MPa

E=9000MPa

备注：因其上横桥向方木布置较密（净距约5〜7cm）,故顺桥向方木受力按均布荷载考虑。

R71oooo41士红FIT.LI师京•士皿士替P71

⑴I-I截面处

跨中截面立杆顶托上顺桥向采用10x15cm规格日勺方木，顺桥向方木跨距90cm,

横桥向间隔90cm布置，根据前受力布置图进行方木受力分析计算如下：

①每根方木抗弯计算

q=（qi+q2+q,）XB=（23.09+1.0+2.5+2）X0.9=25.731kN/m

M=（l/8）qL2=（l/8）X25.731X0.92=2.605kN•m

W=(bh2)/6=(0.10X0.152)/6=3.75X104m3

则:8=Mmax/W=2.605/(3.75X10-4)=6.95MPa<0.9[6w]=9.9MPa(符合

规定）

注：0.9为方木日勺不均匀折减系数。

②每根方木抗剪计算

S广"一8-

「竺普二2825XI。=

则：T=MPa<0.9X[T]=0.9X1.7MPa=1.53MPa

符合规定。

③每根方木挠度计算

方木H勺惯性矩I=(bh3)/12=(0.1X0.153)/12=2.8125X10V

则方木最大挠度:

(5/384)X[(qL4)/(EI)]=(5/384)X[(30.42X0.9*)/(9X106X2.8125

X10-5)]=1.027X103m<1/400=0.9/400=2.25X10-3m

故，挠度满足规定,

（2）H—n截面处

墩旁3〜7nl范围内立杆顶托上顺桥向采用10X15cm规格的方木，顺桥向方木跨

距90cm,横桥向间隔60cm布置，根据前受力布置图进行方木受力分析计算如下:

①每根方木抗弯计算

q=@+q2+q3+qJXB=(24.9+1.0+2.5+2)XO.6=18.24kN/m

M=(1/8)qL2=(l/8)X18.24X0.92=1.85kN-m

W=(bh2)/6=(0.10X0.152)/6=3.75X10m3

则：5=Mmax/W=l.85/(3.75X10—4)=4.93MPa<0.9L5w]=9.9MPa(符合规

定）

注：0.9为方木H勺不均匀折减系数。

②每根方木抗剪计算

S产更等•-WO%/

『竺普=2.8—%

则：T=MPa<0.9X[T]=0.9X1.7MPa=1.53MPa

符合规定。

③每根方木挠度计算

方木口勺惯性矩I=(bh3)/12=(0.12X0.153)/12=3.375X10V

则方木最大挠度:

口转(5/384)X[(qL,)/(EI)]=(5/384)X[(18.24X0.91)/(9X106X2.8125

X105)]=6.156X10Hm<l/400=0.9/400=2.25X10%

故，挠度满足规定,

⑶ni-ni梁截面史

墩顶横梁（实心段）截面立杆顶托上顺桥向采用10x15cm规格日勺方木，顺桥向

方木跨距60cm,横桥向间隔60cm布置，根据前受力布置图进行方木受力分析计算如

下:

①每根方木抗弯计算

+

q=(qi+q2q?+qJXB=(55.7+1.0+2.5+2)X0.6=36.72kN/m

M=(1/8)qL2=(l/8)义36.72X0.6?=1.652kN•m

W=(bh2)/6=(0.10X0.152)/6=3.75X10m3

则：5=Mmax/W=l.652/(3.75X10-4)=4.405MPa<0.9[6w]=9.9MPa(符合

规定）。

注：0.9为方木H勺不均匀折减系数。

②每根方木抗剪计算

S产更等•-WO%/

『竺普=2.8—%

则：T=MPa<0.9X[T]=0.9X1.7MPa=1.53MPa

符合规定。

③每根方木挠度计算

方木口勺惯性矩I=(bh3)/12=(0.1X0.153)/12=2.8125X10V

则方木最大挠度:

口转(5/384)X[(qL,)/(EI)]=(5/384)X[(36.72X0.61)/(9X106X2.8125

X105)]=2.448X10_m<1/400=0.6/400=1.5X10-3m

故，挠度满足规定，

2.2.3.2.5箱梁底模板计算

箱梁底模采用优质竹胶板，铺设在支架立杆顶托上顺桥向方木上日勺横桥向方木上。

其中桥墩旁两侧各3m范围（支架立杆纵向间距60cHi布置段）横桥向方木按0.12m间距

布置，其他部分横桥向方木按0.1m间距布置。取多种布置状况下最不利位置进行受力

分析，并对受力构造进行简化（偏于安全）如图£.1-11:

通过前面分析计算及布置方案，在桥墩旁实心段（取墩顶截面）处，横桥向方木布

置间距分别为0.12m（净距0.07m）时，为底模板荷载最不利位置，则有：

竹胶板弹性模量E=5000MPa

方木的惯性矩1=(匕113)/12=(1.0X0.0153)/12=2.81X10%”

底模及支撑系统简图

q(kN/m)

竹胶板

5X7cm横桥向方木

底模验算简图

q(kN/m)

尺寸单位：cm

质Iooooc_i序班士k罟左处TAnA的

⑴桥墩顶横面处底模板计算

①模板厚度计算

q=(q)+q2+q3+q.)1=(55.7+1.0+2.5+2)X0.12=7.334kN/m

则：Mmax=

模板需要的截面模量：W=m2

模板的宽度为LOm,根据W、b得h为：