综合楼基坑马道施工方案

目录

1.工程概况..............................................................1

1.1工程基本情况........................................................1

1.2基坑基本情况........................................................1

1.3平面布置............................................................1

2.编制依据..............................................................1

3.施工计划..............................................................2

3.1劳动力计划表........................................................2

3.2材料计划表..........................................................2

4.施工工艺技术...........................................................3

4.1技术要求............................................................3

4.2材料要求............................................................3

4.3马道搭拆............................................................4

5.施工安全保证措施.....................................................6

5.1安全施工措施........................................................6

5.2安全使用措施........................................................6

5.3安全管理规定........................................................7

6.验收要求..............................................................7

7.计算书................................................................8

7.1计算说明............................................................8

7.2依据规范：...........................................................9

7.3计算参数：...........................................................9

7.4大横杆的计算：.......................................................9

7.5小横杆的计算：......................................................11

7.6扣件抗滑力的计算：..................................................13

7.7脚手架荷载标准值：..................................................13

7.8立杆的稳定性计算：..................................................15

7.9最大搭设高度的计算：................................................16

7.10连墙件的计算：.....................................................17

7.11立杆的地基承载力计算：.............................................18

8.附图..................................................................19

1.工程概况

1.1工程基本情况

本工程拟建建筑物名称为"***”，总建筑面积约2.24万肝。地上8层，局部1

层（建筑面积16400nf）,地下车库2层（建筑面积6000门），车库出入口坡道位

于地下主体结构内。建筑物高度27.5m,框架剪力墙结构，基础形式为筏板+上柱墩

基础。基底荷载220kPa,基础埋深9.3m（以设计室内地面起算），室外地面相对标

高-0.45m,建筑抗震设防类别为标准设防（丙类）。

项目内容

工程名称

工程地点

建设单位

设计单位

监理单位

施工单位

工期

1.2基坑基本情况

本工程基炕深度约9m,属深基坑工程。基坑长宽均为60%基础及地下室工程暂

定计划分四个流水段施工，工期暂定2个月。深基坑施工空间狭小、施工任务紧。

基坑施工人行马道，采用钢管扣件搭设，安全立网采用ImX2nl钢板网。马道尺

寸：长5%宽2%高12m,马道立杆均采用双立杆。出口设安全通道防护棚，高3m,

宽4m,长5m。上方铺设双层硬质防护材料（50mm厚木跳板）。

1.3平面布置

距冠梁不大于30cm。

具体见附图。

2.编制依据

（1）《建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-2016）》

（2）《钢管脚手架扣件（GB15831-2006）》

(3)《建筑施工安全检查标准(JGJ59-2011)》

(4)《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)》

(5)《中建一局集团施工现场标准化图册》

3.施工计划

施工马道的搭设应在上一道工序完成并且有工作面的情况下进行，具体安排如下:

基坑结构施工阶段：根据土方开挖及验槽进度，在出土马道不能使用前搭设基坑施工

马道，保证后续施工人员上下。马道搭设时间大约在4月25日至4月30日之间。

3.1劳动力计划表

工种人数任务

架子工5马道搭设与拆除

测量放线工1马道间距、垂直度控制

力工2垫层施工

3.2材料计划表

序号名称规格单位数量备注

1镀锌钢管6000X4)48mm根42/

2镀锌钢管5500X4)48mm根24/

3镀锌钢管4500X648mm根12/

4镀锌钢管4000X4)48mm根30/

5镀锌钢管3000X648nlm根15/

6镀锌钢管2300X4)48mm根30/

7镀锌钢管1200X4)48mm根100/

8木跳板5000*200*50mm块8/

9钢跳板4000*250*5mm块20/

10钢跳板2000*250*5mm块24/

10扣件对接个440刷银色防锈漆

11扣件十字个480刷银色防锈漆

12扣件旋转个360刷狼色防锈漆

13钢板安全网lmX2m60片天蓝色

4.施工工艺技术

4.1技术要求

(1)本工程设置之字形马道，主要用于施工人员上下使用。马道通道及平台宽

度均为立杆跨距1%步距1.8m。

(2)基坑上口边缘处横杆为双横杆，马道架体四角为双立杆。

(3)马道位置选搭在肥槽内，不应占用结构主体部分。(该处肥槽宽2.7m。)

(4)马道通道两侧及休息平台两侧均设置2道防护栏杆，上部栏杆距脚手板1.2m,

下部栏杆距脚手板0.6m,底部设置200mm高刷红白相间油漆的挡脚板。

(5)马道斜道采用钢跳板搭设，每隔250mm应设置防护条，防护条用20mmX30mm

木条制作，用铅丝绑扎在钢跳板上。顶部铺设防砸木跳板。

(6)木跳板和钢跳板均不得出现探头板，板下设置钢管支撑，钢管距板边不得

大于150mm。跳板与钢管之间用铅丝绑扎固定。

(7)马道在距护坡桩300mm处搭设。

(8)马道外侧挂钢制安全网，设置连续剪刀撑，具体设置见附图。剪刀撑与斜

撑钢管不允许对接连接，必须搭接连接，搭接长度不小于1%用三个旋转扣件扣紧。

(9)马道连接点设置6处。顶部3处位于北测硬化路面上，将150mm*150mmX

10m钢板用四个膨胀螺栓固定在硬化路面上，钢板上焊接钢管做为连接点，用木盒遮

盖后刷红白警示漆。中部3处硬连接在预埋件上，或用非焊接方式连接在腰梁上。连

接点处设置斜拉钢管，斜拉钢管应与马道通长连接(搭接要求同9)。

(10)坡面上马道入口部位按照CI标准化图册中临时出入口搭设，必须设置宣

传标语及安全标识。

4.2材料要求

(1)钢管：采用外径48mm,壁厚3.5mm的焊接钢管,钢管材质为Q235-A钢，

其材质应符合《碳素结构钢》的相应规定。用于立杆、大横杆、剪刀撑和斜杆的钢管

长度为4〜6%用于小横杆的钢管长度为1.2〜2.5%以适应马道宽的需要。钢管件

禁止使用有明显变形、裂纹和严重锈蚀的钢管。所有钢管均采用镀锌钢管，防护栏杆

及剪刀撑、斜向钢管应刷红白相间油漆。

(2)扣件：应使用与钢管管径相配合的、符合我国现行标准《钢管马道扣件》

规定的可锻铸铁扣件，使用前刷银色防锈漆。严禁使用加工不合格、锈蚀和有裂纹的

扣件。

(3)脚手板：脚手板采用钢板与木板两种。

1)2-3mm厚的钢板压制而成的一级钢制脚手板,厚度为5mm,宽度为250mm,长

4m,自重不超过0.3kN,且表面具有防滑、防积水构造。

2)木脚手板采用松木制作，其厚度为不小于50nm1,宽度为200nlin,长4m,自重

不超过0.3kN,其两端应各设置直径为4mm的镀锌钢丝箍两道。

(4)钢板网：必须是国家指定监督检验部门指定许可生产的厂家产品，应具备

监督部门批量验证和工厂检验合格证。

钢板安全网

4.3马道搭拆

(1)马道搭拆节点时间

马道在移交基槽前两周开始搭设，一周之内搭设完成并检查验收。在地下室顶板

完成后或肥槽回填土进行前拆除马道

(2)搭设顺序

做好搭设前的准备工作（材料准备、场地清理、安全技术交底等）一根据楼层情

况放出架体位置线f铺设垫板一放置纵向扫地杆f根据立杆间距逐根树立杆，并与纵

向扫地杆扣牢f安装横向扫地杆，并与立杆或纵向扫地杆扣牢一安装第一步大横杆

（与各立杆扣牢）f安装第一步小横杆（与各立杆或大横杆扣牢）f第二步大横杆f

第二步小横杆f加设临时抛撑（上端与第二步大横杆扣牢）设置连墙后即可拆除f安

装第三、四步大小横杆f设连墙杆f加立立杆一加设剪力撑f铺脚手板f护身栏杆和

挡脚板f立挂安全网f第五、六……剪刀撑及各连墙点、斜杆等拉结杆件随搭升的架

体一起设置。

（3）拆除顺序

地下室顶板完成或肥槽回填土进行前拆除马道，马道拆除顺序与搭设顺序相反,

按照先搭后拆，后搭先乔的顺序进行。从马道顶端拆除其顺序为：安全网一护身栏一

挡脚板f脚手板f小横杆f大横杆f立杆f连墙柠f纵向支撑。

（4）搭拆注意事项

1）马道的搭设必须统一交底后作业，必须统一指挥，严格按搭设程序进行。

2）剪刀撑、斜杆等整体连接杆件应随搭设的架子及时设置，脚手板应铺平、铺

稳，并绑扎固定牢靠。

3）作业过程中必须正确使用安全帽、安全绳等防护设施，按照操作规程规范操

作。

4）搭设前应检查周围场地，清除杂物，每个部位搭设完成后固定牢靠。

5）在马道搭设高度超过冠梁时设置，安全带高挂在已经搭设完成并可靠固定的

横杆上。

6）马道搭拆必须在白天进行，禁止在夜间作业。

7）拆除架子时，地面要有专人指挥、清料，随拆随运，马道拆除应采用塔吊或

其他运输设备送下，禁止往下乱扔马道料具。

8）拆除前，工程部要向拆除工人进行书面交底或作业指导书，并检查马道的扣

件连接、连接杆支撑是否牢固、安全以及清除马道上杂物和地面障碍物。

9）连接杆应在位于其上的全部可拆杆件全部拆除后方可拆除。

10）在拆除过程中凡已松开连接的杆件应及时拆除，避免误扶和强靠已松脱连接

的杆件。

11)拆除马道时必须划分安全区，设警戒标志，并设专人警戒。

12)拆除前指派专人检查架子上的材料、杂物等是否清理干净，否则不许拆除。

13)遇五级以上大风和雾、雨、雪天停止马道搭拆作业，雨雪后上架操作应注意

防滑，并扫除积雪。

14)拆下的钢管、扣件等应及时运到指定的地点集中堆放或清理归垛。不得长时

间在施工区堆放。马道钢管拆除后应及时进行维修，清理干净，并分类整齐堆放，减

少钢管的消耗。

5.施工安全保证措施

5.1安全施工措施

作业前必须有专业人员对其进行安全技术交底，操作人员必须穿防滑鞋、

挂安全带和带好工具袋，将暂时不用的工具放入工具袋中。

(2〕作业人员要做好分工、配合协调施工，作业层不允许二步架同时施工。

搭设材料应随搭设进度，随用随上以免发生不当掉落伤人。

(4：每次施工，要将架体上所有的材料用完或将剩余材料卸下，不得存留在作

业面上，已搭设好的架体要形成稳定的结构，不稳的要临时加固。

(5：在搭设过程中，地上配合作业人员要尽可能的避开落物区域。

(61严禁使用不合格的钢管、扣件搭设行人马道。

(7］架子搭设过程中要有专人指挥，作业人员必须统一服从指挥和管理。

遇有六级以上大风或恶劣天气，不得施工。

(91钢管严禁单点起吊。

5.2安全使用措施

行人马道使用过程中的均布荷载不超过1500N/m，。(计算书中取2500N

/m2)

(2：行人马道上严禁堆放模板、钢管以及任何重量大或数量多、可能影响马道

安全的材料。

(3；对行人马道上的施工垃圾必须随施工随清理，清理时不得直接向下抛扔。

(4：禁止在行人马道上进行施工作业。

(5：不得任意拆余马道的基本构件，因施工需要必须拆除时应经得项目技术负

责人的同意，并采取可靠的弥补加固措施。

5.3安全管理规定

大风雨过后要对马道进行全面检查保修。

(21马道搭设完毕后必须由负责人验收合格方可使用，并在使用期间安排专业

人员进行维护保养。

施工现场实行逐级安全技术交底制度，班组长每天要对工人进行施工搭设

要求、作业环境的安全交底。

6.验收要求

使用前，应由质量部、安全部等部门进行检查、验收并填写验收单，合格后方可

进行使用。搭设的技术要求，允许偏差及检验方法详见下表。

检查方

序允许偏

号项目技术要求示意图法及工

差(mm)

具

1垫板不晃动

A___A_

/i

垂直度偏差吊线卷

H/200

Hmax=20m±100尺或经

立H/400X

Hmax=40mg纬仪

杆

2垂

直

度

搭设中垂直不同设计高度设计时允许偏差△(mm)

度偏差的高吊线卷

80m60m40m20m

度尺或经

H=20m±25±34±50±100纬仪

H=30m±38±50±100

间步距偏差±20

3钢板尺

距柱距偏差±50

检查方

序允许偏

项目技术要求示意图法及工

号差(mm)

具

排距偏差±20

水平仪

纵一根杆两端±20Lb一1一「才或水平

向.?.Z.ZI尺

水

4平

杆

同跨中内外

高

纵向水平杆±10

差]n

高差

横向平杆外伸长

5外伸500<50

度偏差

主节点处各

扣件距端点150mm钢卷尺

间距离

同步立柱上

扣两个相邻对2500

件接扣件高差

6

安立杆上对接

装扣件距主节Wh/3钢卷尺

点距离

纵向水平杆

的接头距主WL/3

节点的距离

扣件螺栓的拧紧扭力扳

740-65N•m

力矩手

剪刀撑斜杆与地

845—60°伸长

面夹角

7.计算书

7.1计算说明

计算按落地式扣件钢管脚手架计算规则进行干算，为保证安全性，结构重要性系

数取1.1,钢管壁厚取3.0,施工活荷载取2.5Kpa。

7.2依据规范：

《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016

《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011

《建筑结构荷载规范》GB50009-2012

《钢结构设计规范》GB50017-2003

《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011

7.3计算参数：

钢管强度为205.ON/mm2,钢管强度折减系数取1.00。

马道搭设高度12.C，米，立杆采用单立管。

立杆的纵距1.00米，立杆的横距1.00米，内排架距离结构0.30米，立杆的步

距1.80米。

钢管类型为648X3.0,连墙件采用3步3跨，竖向间距5.40米，水平间距3.00

米。

施工活荷载为2.5kN/n)2,同时考虑1层施工。

脚手板采用冲压钢板，荷载为0.30kN/m2,按照铺设5层计算。

栏杆采用木板，荷载为0.17kN/m,安全网荷载取O.OlOOkN//。

脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。

基本风压0.30kN/n｛高度变化系数1.0000,体型系数0.6000。

地基承载力标准值220kN/m2,基础底面扩展面积0.250小2,地基承载力调整系数

0.40o

4444

钢管惯性矩计算采用I=n(D-d)/64,抵抗距计算采用W=n(D-d)/32De

7.4大横杆的计算：

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

7.4.1均布荷载值计算

大横杆的自重标准值P1=o.038kN/m

脚手板的荷载标准值P2=0.300X1.000/2=0.150kN/m

活荷载标准值Q=2.500X1.000/2=1.250kN/m

静荷载的计算值qrl.2X0.038+1.2X0.150=0.226kN/m

活荷载的巾算值q2-1.4Xl.250-1.750kN/m

用的的

口口1

大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)

4的

大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)

7.4.2抗弯强度计算

最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩

跨中最大弯矩计算公式如下：

%咄=0.0%『+oW

跨中最大弯矩为

Mj=(0.08X0.226+0.10X1.750)X1.0002=0.193kN.m

支座最大弯矩计算公式如下：

22

%加=-0.10(71/-0.117<?2/

支座最大弯矩为

2

M2=-(0.10X0.226+0.117X1.750)X1.000=-0.227kN.m

我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：

2

o=YOM/W=1.100X0.227X1074493.0=55.663N/mm

大横杆的计算强度小于205.ON/nim2,满足要求!

7.4.3挠度计算

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度

计算公式如下：

=0.677©—+0.990辿一

1009100EI

静荷载标准值q「0.038+0.150=0.188kN/m

活荷载标准值q2=L250kN/m

三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度

V=(0.677X0.188+0.990X1.250)X1000.04/(100X2.06X105X

107831.2)=0.615mm

大横杆的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求!

7・5小横杆的计算：

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和

变形。

7.5.1荷载值计算

大横杆的自重标准值PrO.038X1.000=0.038kN

脚手板的荷载标准值P2=0.300X1.000X1.000/2=0.150kN

活荷载标准值Q=2.500X1.000XL000/2=1.250kN

荷载的计算值P=L2X0.03811.2X0.15011.4XL250=1.976kN

小横杆计算简图

7.5.2抗弯强度计算

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和

均布荷载最大弯矩计算公式如下：

/皿=1/8

集中荷载最大弯矩计算公式如下：

._Pl

朋?!MX一了

(1.2X0.038)X1.0002/8+l.976X1.000/4=0.500kN.m

2

o=v0M/W=l.100X0.500x106/44930=122.360N/mm

小横杆的计算强度小于205.ON/mm2,满足要求！

7.5.3挠度计算

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和

均布荷载最大挠度计算公式如下：

V=5]

a3845Z

集中荷载最大挠度计算公式如下：

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度

匕=5.0X0.038X1000.001/(384X2.060X105X107831.200)=0.023mm

集中荷载标准值P=0.038+0.150+1.250=1.438kN

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度

[12=1438.400X1000.0X1000.0X1000.0/(48X2.06X105X107831.2)=1.349mm

最大挠度和

V=V1+V2=1.372mm

小横杆的最大挠度小于1000.0/150与10m叫满足要求！

7.6扣件抗滑力的计算：

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算：

Y()RWRc

其中Rc——扣件抗滑承载力设计值，单扣件取8.OkN,双扣件取12.OkN；

R一—纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

Y0——结构重要性系数；

7.6.1荷载值计算

横杆的自重标准值PpO.038X1.000=0.038kN

脚手板的荷载标准值P2=0.300X1.000X1.000/2=0.150kN

活荷载标准值Q=2.500X1.000X1.000/2=1.250kN

荷载的计算值YoR=L100X(1.2X0.038+1.2X0.150+1.4X1.250)=2.174kN

单扣件抗滑承载力妁设计计算满足要求！

当直角扣件的拧紧力矩达40—65N.m时，试验表明：单扣件在12kN的荷载下会滑

动，其抗滑承载力可取&OkN；

双扣件在20kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取12.0kNo

7.7脚手架荷载标准值：

作用于马道的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容:

(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.0995

NG1=0.100X12.000=1.195kN

(2)脚手板的自重标准值(kN/nd；本例采用冲压钢脚手板，标准值为0.30

NG2=0.300X5X1.000X(1.000+0.300)/2=0.975kN

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、木脚手板标挡板，准值

为0.17

NG3=0.170X1.000X5=0.850kN

（4）吊挂的安全设施荷载,包括安全网（kN/#）；0.010

NG4=0.010X1.000X12.000=0.120kN

经计算得到，静荷载标准值NG=NGI+NG2+NG3+NG4=3.140kN。

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总

和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值%;2.500X1X1.000X1.000/2=1.250kN

风荷载标准值应按照以下公式计算

其中M——基本风压（kN//）,Wo=O.300

U?一—风荷载高度变化系数，U尸1.000

us——风荷载体型系数：4=0.600

2

经计算得到：Wk=0.300X1.000X0.600=0.180kN/mo

考虑风荷载时，立柠的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ

经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力：

N=1.2X3.140+1.0X1.4X1.250=5.517kN

不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NC+1.4NQ

经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力：

N=1.2X3.140+1.4X1.250=5.517kN

风荷载设计值产生的立杆段弯矩如计算公式

2

M^1.4X0.6X0.054WklalIc

其中此一一风荷载标准值（kN/nd；

ia——立杆的纵距®）；

4一一弯矩折减系数；

He——连墙件间竖向垂直距离（m）。

经过计算得到风荷载产生的弯矩：

M/L4X0.6X0.05X0.40X0.180X1.000X5.400X5.400=0.088kM.m

7.8立杆的稳定性计算：

7.8.1不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

YON

。=-T三/

epA

其中N——立杆的轴心压力设计值，N=5.517kN；

i----计算立杆的截面回转半径，i=L60cm；

k——计算长度附加系数，取1.155；

u一一计算长度系数，由马道的高度确定，u=1.700；

10——计算长度（m）,由公式工二kuh确定，10=1.155X1.700X1.800=3.534m；

A----立杆净截面面积，A=4.241cm2；

W——立杆净截面模量（抵抗矩），W=4.493cm3；

X——长细比,为3534/16=222

入o——允许长细比（k取1）,为3060/16=192<210长细比验算满足要求！

<1）——轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l0/i的结果查表得到0.149：

。一一钢管立杆受压强度计算值（N/mm2）；

[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.OON/mf；

经计算得到：

o=l.1X5517/(0.15X424)=96.185N/mm2；

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算。＜[f],满足要求!

7.8.2考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

YQN(y0Mw/.

其中N——立杆的轴心压力设计值，N=5.517kN；

i一一计算立杆的截面回转半径，i=L60cm；

k——计算长度附加系数，取1.155；

u——计算长度系数，由马道的高度确定，u=1.700；

10——计算长度(m),由公式10;kuh确定，10=1.155X1.700X1.800=3.534m；

A——立杆净截面面积，A=4.241em2：

W——立杆净截面模量(抵抗矩)，W=4.493cm3；

入——长细比，为3534/16二222

入o——允许长细比(k取1),为3060/16=192＜210长细比验算满足要求！

6——轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l0/i的结果查表得到0.149；

一—计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，Mw=0.088kN.m；

。一一钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；

[f]一一钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.OON/nim2；

经计算得到。=1.1X5517/(0.15X424)+1.1X88000/4493=115.811N/mm2；

考虑风荷载时，立杆的稳定性计算。＜[门，满足要求！

7.9最大搭设高度的计算：

不考虑风荷载时，当立杆采用单管时，允许搭设高度[川，按下式计算:

[H]=[4)Ao-(l.2NG2k+l.4NQk-NXie)]/l.2gk

其中NG2k一一构配件自重标准值产生的轴向力，由2k=1.945kN；

NQk——活荷载标准值，NQk=1.250kN；

gk一一每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.lOOkN/m；

NXie——轴向力钢丝绳卸荷部分，NQk=0.001kN；

。一一钢管立杆抗压强度设计值，。=205.OON/mj；

经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性乎算的搭设高度[H]=74.098米。

考虑风荷载时，当立杆采用单管时，允许搭设高度[H],按下式计算：

[H]={<t)Ao-[l.2NG2k+0.9X1.4(NQk+<1)AMwk/W)-NXie]}/l.2gk

其中N62k——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2k=l.945kN；

NQk——活荷载标准值，NQk=1.250kN；

gk——每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.100kN/m；

Mwk——计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk=0.063kN.m；

Nie一一轴向力钢丝绳卸荷部分，NQk=0.OOlkN；

。——钢管立杆抗压强度设计值，。=205.OON/rnm2；

经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度[H]=63.731米。

取上面两式计算结果的最小值，允许搭设高度[用二63.731米。

7.10连墙件的计算：

连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：

其中N“一一风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN),应按照下式计算：

Nlw=l.4XwkXAw

2

风荷载标准值，wk=0.180kN/m；

Aw——每个连墙件的覆盖面积内马道外侧的迎风面积:

A/5.40X3.00=16.200m2；

No一一连墙件约束马道平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=3.000

经计算得到Nlw=4.082kN,连墙件轴向力计算值N.7.082kN

根据连墙件杆件强度要求，轴向力设计值Nfi=O.85An[f]/Yo

根据连墙件杆件稳定性要求，轴向力设计值、2=O.85d)A[f]/Yo

其中4)——轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l/i=30.00/1.60的结果查表得

到小=0.95；

2

净截面面积Ac=4.24c#；毛截面面积A=18.lOcm?；[f>205.00N/mmo

经过计算得到Nf「67.184kN

NfJN],连墙件的设计计算满足强度设计要求！

经过计算得到Nf2=272.827kN

Nf2>N”连墙件的设计计算满足稳定性设计要求！

连墙件采用扣件与墙体连接。

经过计算得到N]=7.082kN,小于扣件的抗滑力&0kN,连墙件单扣件满足要求!

7.11立杆的地基承载力计算：

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

Pk=N/AgWVufa

其中Pk一一马道立杆基础底面处的平均压力设计值，pk=N/Ag=22.07(kPa)

N一一上部结构传至基础顶面的轴向力设计值N=5.52kN

Ag——基础底面面积(#)；Ag=0.25

Yu一一永久荷载和可变荷载分项系数加权平均值，马道取1.254

fa——地基承载力设计值（kN/nft；fa=110.35

地基承载力设计值应按下式计算

fa=mfXfak

其中叫一一马道地基承载力调整系数；mf=0.40

fak——地基承载力标准值；fak-220.00

地基承载力的计算满足要求！

马道计算满足要求！

8.附图

1

0

01

10

州

1

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