现浇箱梁盘扣、钢管柱支架施工专项方案

首都地区环线高速公路（通州-大兴段）工程（K11+164.462～K19+915.809）现浇箱梁安全专项施工方案编制：复核：审核：中交一公局桥隧工程有限公司首都环线高速公路第一分部2017年11月②项目事故应急领导小组接到报告后，及时调配相关人员及机械设备投入救援工作。5）事后的处理项目事故应急领导小组要组织相关部门人员，对事故进行分析、调查，对事故责任人做出初步的处理报告，向上级领导汇报事故情况及对事故责任人处理意见。6）应急救援联系电话火警电话：119匪警电话：110急救中心：120交通事故：122附近医院电话：通州第二医院010-590128256.7.3高空坠落应急救援预案（1）发生高空坠落事故时，依据伤病员的病情，首先应进行现场急救和监护，同时，派人呼叫救护车，送医院进行抢救。（2）保护事故现场并及时向项目部汇报。（3）及时疏散人员，设置临时监护区，采取相应的措施避免事态的进一步扩大。（4）事故情况严重时，迅速启动项目部重大生产安全事故应急救援预案，按照应急预案的要求、程序进行处理。积极采取措施，防止事态扩大，最大限度的减少人员伤亡和财产损失。6.7.4支架坍塌应急救援预案（1）当发生支架结构坍塌事故，现场施工人员立即报告负责人，并切断倒塌结构电源，把营救危险性小、易实施救援的人员救出，立即送往医院进行抢救；（2）现场负责人接到汇报后，立即指示现场负责人清点人数，确定有人或有多少人被埋压，并拨打“110”、“120”、请求支援。（3）现场负责人，下设各应急救援工作组等立即赶赴现场，查明事故情况，马上决策出应急救援方案，应急方案要考虑事故是否还存在扩大的危险，以确定抢救的正确程序，要注意避免发生新的坍塌和伤害事故。（4）现场负责人马上向项目部负责人汇报事故情况、应急救援方案。6.7.5物体打击急救援预案迅速确定事故发生的准确位置、可能波及的范围、设备损坏的程度、人员伤亡等情况，以根据不同情况进行处置。划出事故特定区域，非救援人员、未经允许不得进入特定区域。（1）轻伤事故①立即保护现场，向应急指挥小组汇报。②对伤者同时消毒、止血、包扎、止痛等临时措施。③尽快将伤者送医院进行防感染和防破伤风处理，或据医嘱作进一步检查。（2）发生重伤事故①立即保护现场，及时向现场应急指挥小组及有关部门汇报，应急指挥部门接到事故报告后，迅速赶赴事故现场，组织事故抢救。②立即对伤者进行包扎、止血、止痛、消毒、固定等临时措施，防止伤情恶化。如有断肢等情况，及时用干净毛巾、手绢、布片包好，放在无裂纹的塑料袋或胶皮袋内，袋口扎紧，在口袋周围放置冰块等降温物品，不得在断肢处涂酒精、碘酒及其他消毒液。③如受伤人员骨折，注意搬动时的保护，对昏迷、可能伤及脊椎、内脏或伤情不详者一律用担架或平板，不得一人抬肩、一人抬腿。④迅速送延布医院急救，断肢随伤员一起运送。（3）发生死亡事故如确认人员已死亡，立即保护现场。立即向业主、公司相关部门汇报。6.7.6机械伤害急救援预案（1）漏电触电：若机械设备出现漏电触电现象，当事人应及时向工区负责人或应急小组报告，采取有效的抢救措施。若操作人员触电后，应尽快使触电者脱离电源，实施抢救.（2）刹车失灵、上坡时出现刹车失灵，不能脱档，松掉油门，靠边行驶，将发动机熄火，利用手制动将车停住，然后找人打眼。下坡时出现刹车失灵，挂低速档行驶，不能将发动机熄火，靠边行驶。行驶至平坦的地方将发动机熄火，利用手制动将车停住，然后找人打眼。（3）提升设备事故。当提升设备出现事故时，立即将现场人员迅速撤离，通知应急救援小组，组织人员对安全隐患进行处理。6.7.7触电事故急救援预案（1）当施工现场有人触电时，施救人员不要惊慌，不能直接用手拉、拖触电者，必须在确保切断电源的情况下进行抢救，或使用干燥的木棒使触电者脱离电源，同时拨打120急救电话。（2）将触电者平放在干燥的木板上，解开衣领，肩背下垫一软物，张开触电者的嘴巴，清除口腔内的杂物，尽量保持呼吸道畅通。（3）抢救者跪卧在伤员的一侧，一手紧捏伤员的鼻子，另一只手托在伤员的领后，将颈部上抬，头部充分后仰，使嘴巴张开。（4）抢救者先深吸一口气然后用嘴巴贴紧触电者的嘴巴，连续快速地向内吹气，同时观察触电者的胸部是否膨胀隆起，以确定是否有效。（5）吹气停止后，抢救者应放松捏紧鼻子的手，让气体从触电者的肺部排出，倾听呼吸声，观察有无呼吸道梗塞。（6）如此反复而有节律的人工呼吸，直到救护车来到，将触电者送往医院抢救。（7）事故情况严重时，紧急启动项目部重大生产安全事故应急救援预案，按照应急预案的要求、程序进行事故处理。积极采取措施，防止事态扩大，最大限度的减少人员伤亡和财产损失。6.8冬季施工保证措施6.8.1成立冬季施工领导小组根据施工计划安排，现浇箱梁施工已进入冬季，为保证冬期施工的顺利进行，自冬期施工开始前一周起，我项目经理部成立以项目经理为第一责任人，以项目副书记、项目总工和副经理为副组长，各部室主要负责人为组员的施工现场冬期施工领导小组。6.8.2组织措施1、进行冬季施工的工程项目，在入冬前组织专人编制冬季施工方案，报请监理审批后，组织有关人员学习，并向施工班组进行交底。2、与当地气象台保持联系，及时接收天气预报，防止寒流的突然袭击。3、安排专人测量施工期间的室外气温，砼的温度并作好记录。6.8.3现场准备1、根据实物工程量提前组织有关机具、外加剂和保温材料进场。2、计算变压器容量，接通电源。3、工地的临时供水管道等材料作好保温防冻工作。4、做好冬季施工混凝土及掺外加剂的试配试验工作，制定施工配合比。6.8.4施工控制措施1、钢筋焊接宜在室内进行，当必须在室外进行时，最低气温不能低于-20℃，并采取防雪挡风措施，减小焊件温度差。焊接后接头严禁立刻接触冰雪。冷拉钢筋时的温度不低于-15℃。2、混凝土运输采用混凝土罐车运输，运输罐用棉被包裹保温，以减少混凝土在运输过程中的温度损失。3、混凝土浇筑应连续进行，当中途因故停止时间超过30分钟时，应对现场罐车内的混凝土进行温度坍落度进行检测，当温度小于5℃时和坍落度不符合灌注要求时，不得使用；当中途停止时间超过混凝土初凝时间时，不得使用。4、砼浇筑完后，用薄膜、草席、麻袋等保温材料覆盖，并在现浇梁外侧整体搭设大棚，里面用燃油暖风机进行保温。6.9.5冬季施工安全教育及培训1、冬期施工必须遵守有关安全法规和规程。2、由安全员对工人进行安全教育和操作规程的培训，对变换工种及临时参加生产劳动的人也进行安全教育和安全交底。6.9.6冬季施工安全要点1、在冬季施工过程中，应采取必要防滑措施。生活及施工道路、坡道做到经常清理积水、积雪、冰冻。2、电源开关、控制箱等设施做到统一布置，加锁保护，防止乱拉电线，设专人负责管理，防止漏电触电。施工现场严禁使用裸线。电线铺设要做到防砸、防碾压，防止电线冻结在冰雪之中。大风雪后，应对供电线路进行检查，防止断线造成触电事故。3、冬季施工中，凡高空作业严格要求穿胶底防滑鞋、系安全带，防止滑落及高空坠落。4、施工现场水源及消防火用品都应摆放整齐并作7劳动力计划7.1人员配置表7.1-1主要管理人员配置一览表姓名职务备注刘立新项目经理全面负责本项目的管理工作贾远辉常务副经理全面负责本项工程的管理工作郭斌项目总工负责本项工程的技术工作丰保卫项目副书记负责本项工程施工现场安全、质检、环保工作孙磊安全生产负责人负责本项目部的安全工作魏潭龙工区主任负责三北路桥现场施工安排郝良超工区主任负责大德互通采于高架桥现场施工安排李东远测量工程师负责本项目的全面测量工作曹贵林试验工程师负责本项目各项试验工作张志强工程技术部部长负责技术与方案编制王钊质检工程师负责质检工作吴冬技术员负责钢筋加工工作高俊成安全员负责现场安全工作潘北亚安全员负责现场安全工作李波技术员负责现场施工工作王冰技术员负责现场施工工作表7.1-2施工班组人员配置一览表序号工种人数备注1普工502架子工2003电工64焊工506钢筋工1007模板工1008砼工508计算书及相关图纸8.1计算依据《建筑施工安全技术统一规范》GB50870-2013《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计规范》GB50017-2003《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018-2002《木结构设计规范》GB50005-2003《混凝土模板用胶合板》GB/T17656-2008《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》建质[2009]87号《建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则》建质[2009]254号8.2荷载工况8.2.1荷载工况支架承受的荷载主要有：混凝土梁自重、模板及附件重、施工活载、支架自重以及混凝土浇注时的冲击荷载和振动荷载等。钢筋混凝土自重：26KN/m³；模板及主次龙骨：0.5KN/㎡；施工人员及设备：3KN/㎡；振捣荷载：2KN/㎡。荷载组合：恒荷载分项系数取1.35，活荷载分项系数取1.4。8.2.2基本参数材料名称材质截面尺寸(mm)壁厚(mm)强度fm(N/mm2)弹性模量E(N/mm2)惯性矩I(mm4)抵抗矩W(mm3)立杆Q345B48.23.23002.06×1051.136×1054.73×103水平杆Q23548.22.52052.06×1059.39×1043.86×103竖向斜杆Q235332.52052.06×10510.17×1044.2×103槽钢Q23510#【/2152.06×105198000039700木方/100×1001390008333333.33166666.67面板胶合板/15136000281250375008.3盘扣式支架相关计算8.3.1架体搭设形式简介箱梁模板支架参数梁截面宽度0.65m梁截面高度2m支架高度4～7m桥梁厚度2m立杆纵距0.9m、1.2m托梁支撑最大纵距无立杆横距0.9m1.2m采用托梁支撑最大横距无钢管类型水平杆钢管：φ48×2.5mm立杆钢管：φ48×3.2mm水平杆最大步距1.5m顶步步距1.0m立杆伸出顶层水平杆长度a0.45m面板15mm厚木胶合板次龙骨方木100mm×100mm，梁下间距0.2m（箱室下0.25m）主龙骨横向铺设10#槽钢由于三北路桥梁高2m，为全线现浇梁最高梁高，其余桥梁支架搭设形式同三北路桥，故计算按三北路桥计算。8.3.2面板计算腹板处模板多层板（15mm厚）计算腹板15mm多层板，顺桥向布置，取1米板宽验算，截面抗弯模量W=1/6×bh2=1/6×1000×152=37500mm3，截面惯性矩I=1/12×bh3=1/12×1000×153=281250mm4。作用于15mm多层板的最大荷载：a、钢筋及砼自重取26kN/m3×2m（梁高）=52kN/m2b、施工人员及设备荷载取3kN/m2c、振捣荷载取2kN/m2荷载组合：恒荷载分项系数取1.35，活荷载分项系数取1.4。取1m宽的板为计算单元。则q1=（a+b+c）×1=57kN/mq2=[1.35×a+1.4×（b+c）]×1=77.2kN/m面板按三跨连续梁计算，支撑跨径取l=200mm。qq图8.3-1受力计算简图Mmax=1/10×qmaxl2=1/10×77.2×2002=308800N·mm强度验算：最大弯应力σmax=Mmax/W=308800/37500=8.23N/mm2<fm=13N/mm2故强度满足要求。挠度验算：最大挠度ωmax=0.677q1l4/100EI=0.677×57×2004/（100×6000×281250）=0.37mm<[ω]=L/250=200/250=0.8mm满足要求。箱室下模板多层板（15mm厚）计算底模采用满铺15mm多层板，顺桥向布置，取1米板宽验算，截面抗弯模量W=1/6×bh2=1/6×1000×152=37500mm3，截面惯性矩I=1/12×bh3=1/12×1000×153=281250mm4。作用于15mm多层板的最大荷载：a、钢筋及砼自重取26kN/m3×0.72m（梁高）=18.72kN/m2b、施工人员及设备荷载取3kN/m2c、振捣荷载取2kN/m2荷载组合：恒荷载分项系数取1.35，活荷载分项系数取1.4。取1m宽的板为计算单元。则q1=（a+b+c）×1=23.72kN/mq2=[1.35×a+1.4×（b+c）]×1=32.27kN/m面板按三跨连续梁计算，支撑跨径取l=250mm。qq图8.3-2受力计算简图Mmax=1/10×qmaxl2=1/10×32.27×2502=201700N·mm强度验算：最大弯应力σmax=Mmax/W=201700/37500=5.38N/mm2<fm=13N/mm2故强度满足要求，满足。挠度验算：最大挠度ωmax=0.677q1l4/100EI=0.677×23.72×2504/（100×6000×281250）=0.37mm<[ω]=L/250=250/250=1mm，满足要求。3)腹板处面板侧压力计算腹板处模板多层板（15mm厚）计算面板15mm多层板，顺桥向布置，取1米板宽验算截面抗弯模量W=1/6×bh^2=1/6×1000×15^2=37500mm^3截面惯性矩I=1/12×bh^3=1/12×1000×15^3=281250mm^4现场浇筑混凝土采用C50，坍落度为16-18cm，初凝时间取6.6h，浇筑速度取0.4m/h，混凝土温度取15℃。混凝土侧压力：P=0.22rcT0K1K2V1/2=0.22×26×6.7×1.2×1.0×0.41/2=28.6KpaK1——外加剂影响修正系数，取1.2；K2——混凝土坍落度影响修正系数，取1.0。有效压头高度：h=F/rc=28.6/26=1.1m倾倒混凝土时产生的水平荷载标准值为2KN/M2。荷载组合为：Pmax=28.6+2=30.6KN/M2。取1m宽面板计算，q=Pmax×1=30.6kN/m面板按三跨连续梁计算，支撑跨径取l=300mm。Mmax=1/10×qmaxl^2=1/10×30.6×300^2=275400N·mm强度验算:最大弯应力σmax=Mmax/W=275400/37500=7.3KN/㎡<13KN/㎡故强度满足要求。最大挠度ωmax=0.677ql^4/100EI=0.677×30.6×300^4/（100×6000×281250）=0.99mm<L/250=300/250=1.2mm故满足要求。8.3.2次龙骨计算腹板下次龙骨计算次龙骨10×10cm木方验算，混凝土梁高2m，按连续梁计算，跨径取l=1200mm，各荷载取值如下：a、钢筋及砼自重取:26kN/m3×2m=52kN/m2b、模板及次龙骨取:0.5kN/m2c、施工人员及设备荷载取:3kN/m2d、振捣荷载:2.0kN/m2荷载组合：腹板处次龙骨布置间距200mm，恒荷载分项系数取1.2，活荷载分项系数取1.4。则q1=（a+b+c+d）×0.2=11.5kN/m；q2=[1.2×(a+b)+1.4×(c+d)]×0.2=14kN/m；则最大弯矩为Mmax＝1/10×qmaxl2＝15.58N/mm×12002/10=2016000N·mm强度验算：最大弯应力σmax=Mmax/W＝2016000/166666.67＝12N/mm2≤[δ]=13N/mm2满足。挠度验算：最大挠度ωmax=0.677ql4/100EI=0.677×11.5×12004/（100×9000×8333333.33）=2.15mm<[ω]=1200/400=3mm满足。故次龙骨10×10cm木方验算满足要求。箱室下次龙骨计算次龙骨次龙骨10×10cm木方验算，混凝土梁高0.72m，按连续梁计算，跨径取l=1200mm，各荷载取值如下：a、钢筋及砼自重取:26kN/m3×0.72m=18.72kN/m2b、模板及次龙骨取:0.5kN/m2c、施工人员及设备荷载取:3kN/m2d、振捣荷载:2.0kN/m2荷载组合：箱室处次龙骨布置间距250mm，恒荷载分项系数取1.35，活荷载分项系数取1.4。则q1=（a+b+c+d）×0.25=6.06kN/m；q2=[1.35×(a+b)+1.4×(c+d)]×0.25=8.24kN/m；则最大弯矩为Mmax＝1/10×qmaxl2＝8.24N/mm×12002/10=1186092N·mm强度验算：最大弯应力σmax=Mmax/W＝1186092/166666.67＝7.12N/mm2<[δ]=13N/mm2满足。挠度验算：最大挠度ωmax=0.677ql4/100EI=0.677×6.06×12004/（100×9000×8333333.33）=1.13mm<[ω]=1200/400=3mm满足。故次龙骨10×10cm木方验算满足要求。3)端横梁下次龙骨计算次龙骨10×10cm方木验算，混凝土梁高2m，按连续梁计算，跨径取l=900mm，各荷载取值如下：a、钢筋及砼自重取:26kN/m3×2m=52kN/m2b、模板及次龙骨取:0.5kN/m2c、施工人员及设备荷载取:3kN/m2d、振捣荷载:2.0kN/m2荷载组合:次龙骨布置间距200mm，恒荷载分项系数取1.35，活荷载分项系数取1.4。则q1=（a+b+c+d）×0.2=11.5kN/m；q2=[1.35×(a+b)+1.4×(c+d)]×0.2=15.575kN/m；则最大弯矩为Mmax＝1/10×qmaxl2＝15.575N/mm×900^2/10=1261575N·mm强度验算:最大弯应力σmax=Mmax/W＝1261575/166666.67＝7.56945Mpa<[δ]=13Mpa满足。挠度验算：最大挠度ωmax=0.677ql^4/100EI=0.677×11.5×900^4/（100×9000×8333333.33）=0.681mm<[ω]=900/400=2.25mm满足。故所选次龙骨10*10cm方木验算满足要求。腹板处次龙骨侧压力计算q=30.6×0.3=9.18kN/m；次龙骨按三跨连续梁计算，支撑跨径取l=1200mm。Mmax=1/10×qmaxl^2=1/10×9.18×1200^2=1321920N·mm强度验算:最大弯应力σmax=Mmax/W=1321920/166666.67=7.9KN/㎡<13KN/㎡故强度满足要求。最大挠度ωmax=0.677ql^4/100EI=0.677×9.18×1200^4×（100×9000×8333333.33）=1.7mm<L/400=1200/400=3mm故所选次龙骨10*10cm方木验算满足要求。8.3.3主龙骨验算端梁主龙骨计算取最不利位置腹板下主龙骨计算图1.4.3-1梁端断面图按连续梁计算，主龙骨跨径取值l=900mm，布置间距0.9m，砼计算面积为1.36m2。a、钢筋及砼自重取26KN/m2×1.36m2×0.9m=31.824kNb、模板及主次龙骨取0.5KN/m2×0.9m×0.9m=0.41kNc、施工人员及设备荷载取3KN/m2×0.9m×0.9m=2.43KNd、振捣荷载：2KN/m2×0.9m×0.9m=1.62KN荷载组合：按连续梁考虑，恒荷载分项系数取1.35，活荷载分项系数取1.4。则q1=（a+b+c+d）/0.9m=40.31kN/mq2=[1.35×(a+b)+1.4×（c+d）]/0.9m=54.64kN/m则最大弯矩为Mmax＝1/10×q2l2＝54.64×9002/10=4426124N·mm（1）10#槽钢强度验算：最大弯应力σmax=Mmax/W＝4426124/39700＝111.49N/mm2<[δ]=215N/mm2满足。10#槽钢挠度验算：ω=0.677q1l4/100EI=0.677×40.31×9004/（100×206000×1980000）=0.44mm<[ω]=900/400=2.25mm满足。故10#槽钢主龙骨验算满足要求。2.跨中腹板处主龙骨10#槽钢计算主龙骨横向放置，按连续梁计算，主龙骨跨径取值l=900mm，布置间距1200mm，砼计算面积为1.08m。a、钢筋及砼自重取26KN/m2×1.08m2×1.2m=33.696kNb、模板及主次龙骨取0.5KN/m2×1.2m×0.9m=0.54kNc、施工人员及设备荷载取3KN/m2×1.2m×0.9m=3.24kNd、振捣荷载：2KN/m2×1.2m×0.9m=2.16kN荷载组合:按连续梁考虑，恒荷载分项系数取1.35，活荷载分项系数取1.4。则q1=（a+b+c+d）/0.9m=44.04kN/mq2=[1.35×(a+b)+1.4×（c+d）]/0.9m=59.75kN/m则最大弯矩为Mmax＝1/10×q2l^2＝59.75×900^2/10=4840074N·mm强度验算：最大弯应力σmax=Mmax/W=4840074/39700＝121.92Mpa<[δ]=215Mpa满足。挠度验算：ω=0.677q1l^4/100EI=0.677×26.01×900^4/（100×206000×1980000）=0.48mm<[ω]=900/400=2.25mm主龙骨10#槽钢满足。3．箱室下主龙骨10#槽钢计算主龙骨横梁放置，按连续梁计算，主龙骨跨径取值l=1200mm，布置间距1200mm，砼计算面积为0.5m2。a、钢筋及砼自重取26KN/m2×0.5m2×1.2m=15.600kNb、模板及主次龙骨取0.5KN/m2×1.2m×1.2m=0.72kNc、施工人员及设备荷载取3KN/m2×1.2m×1.2m=4.32kNd、振捣荷载：2KN/m2×1.2m×1.200m=2.88kN荷载组合:按连续梁考虑，恒荷载分项系数取1.35，活荷载分项系数取1.4。则q1=（a+b+c+d）/1.2m=19.6kN/mq2=[1.35×(a+b)+1.4×（c+d）]/1.2m=26.76kN/m则最大弯矩为Mmax＝1/10×q2l^2＝26.76×1200^2/10=3853440N·mm强度验算：最大弯应力σmax=Mmax/W=3853440/39700＝97.065Mpa<[δ]=215Mpa满足。挠度验算：ω=0.677q1l^4/100EI=0.677×19.6×1200^4（100×206000×1980000）=0.67mm<[ω]=1200/400=3mm满足。主龙骨10#槽钢验算满足要求。立杆承载力计算1)立杆承载力计算1．按照最不利位置处计算单根立杆承重混凝土断面面积1.08m2，顺向长度为1.2m；横向间距0.9m。a、钢筋及砼自重取26KN/m2×1.08m2×0.9m=25.272kNb、模板及主次龙骨取0.5KN/m2×1.2m×0.9m=0.54kNc、施工人员及设备荷载取3KN/m2×1.2m×0.9m=3.24kNd、振捣荷载：2KN/m2×1.2m×.9m=2.16kNe、架体自重：0.15KN/m3×3.5m×1.2m×0.9m=0.57kN荷载组合:按连续梁考虑，恒荷载分项系数取1.2，活荷载分项系数取1.4。则q1=a+b+c+d+e=31.782kNq2=1.2×(a+b+e)+1.4×（c+d）=39.218kN2）、稳定性验算：(1)按照《建筑施工承插型盘扣钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010，不组合风荷载计算。立杆截面特性:A＝450.1504mm2；i＝15.8795465930234mm；[f]＝300N/mm2。计算长度,根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》（JGJ231-2010）中：5.3.2-1公式计算：lo＝ηh＝1.2×1500＝1800mm由公式5.3.2-2计算：lo＝h'+2ka＝1000+2×0.7×450.1504＝1630.21056mm其中：η为支架立杆计算长度修正系数，水平杆步距为1.5米时，取1.2；h为支架立杆中间层最大竖向步距，h＝1500mm；h'为支架立杆顶层水平杆步距，宜比最大步距减少一个盘扣，h'＝1000mm；a为可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离，a＝450mm；k为悬臂端计算长度折减系数，取0.7；取较大值lo＝1800mm。长细比Lo/i＝1800/15.8795465930234=113.353362418473；轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的计算结果根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》（JGJ231-2010）中。附录D查表得到：φ＝0.386；б=N/φA=39218N/（0.386×450.1504mm2）=225.7N/mm2≤300N/mm2故稳定性满足要求（3）组合风荷载时立杆稳定性验算q=1.2×(a+b+c)+0.9×1.4×（d+e）=38.462kN式中：[]——立杆的抗压强度设计值，取300MPa；——计算立杆所代表的脚手架柱段范围内轴心力的设计值；。——立杆的毛截面积；——轴心受压构件的稳定系数，取=0.386；Wk——风荷载标准值0.043kN/㎡(北京市10年一遇风压ω0取值为0.127，体型系数)μz=0.3，风压高度变化系数查表C类场地,高度20m地取值1.13;ωk=μsμzω0)La——立杆纵距（m）——计算立柱段风荷载产生的弯矩，按下式确定：=0.9×1.4Wklah2/10=0.9×1.4×0.043×0.9×1.52/10=0.011KN·m按《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010公式（5.4.2-2）——脚手架水平杆竖向最大步距（m）；——钢管截面模量为4.73；按《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010附录C表-2采用