在变形条件下的相变

1、变形条件下的相变5.1变形后的从奥氏体不锈钢向镍锌铁氧体的相变了解不同加工形态的从奥氏体不锈钢向镍锌铁氧体的相变过程5.1.1再结晶奥氏体晶粒镍锌铁氧体的晶粒镍锌铁氧体在奥氏体晶粒界生成，一般不在晶粒内形成核。 生成的镍锌铁氧体中，有块状(等轴的)的镍锌铁氧体魏氏组织镍锌铁氧体(针状)，影响魏氏组织的主要因素：化学成分C%=0.15 0.5%为最铌钢普碳钢钒钢奥氏体晶粒大小的奥氏体晶粒不足5级(40m以上) 促进形成蒸发制冷速度容易增加的魏氏组织：可以加快蒸发制冷速度使镍锌铁氧体粒微细化，轧制后的急冷是有利的前提：以不产生魏氏组织为限度的奥氏体晶粒越细，碳含量越低，形成魏氏组织的v冷越高，因此

2、使镍锌铁氧体粒微细化，不形成魏氏组织2、1、随着奥氏体晶粒的微细化，在镍锌铁氧体粒子也将相变前的奥氏体不锈钢粒径和相变后的镍锌铁氧体粒径的比成比例微细化的实验中，奥氏体晶粒微细化到8级后，由于相变比接近1，为了进一步微细化镍锌铁氧体粒子，必须加奥氏体不锈钢未再结晶区的控制轧制。 由2，1，5.1.2部分再结晶奥氏体晶粒生成镍锌铁氧体粒时：奥氏体不锈钢再结晶粒细，在其晶界析出的镍锌铁氧体也微细的奥氏体不锈钢未再结晶粒拉伸，粒不微细化，镍锌铁氧体核位置少，容易形成粗大的镍锌铁氧体粒和针状组织，因此由部分再结晶奥氏体晶粒生成的铁素体不均匀，材料的韧性降低。 如何改善：在部分再结晶区进行多径效应轧制，

3、未再结晶粒受到较大变形，粒伸长，粒内出现较多变形带，镍锌铁氧体核点增加，镍锌铁氧体粒微细化，组织整体均匀性和性能得到改善。 5.1.3由未再结晶奥氏体晶粒生成镍锌铁氧体粒时：在奥氏体晶粒界奥氏体不锈钢微细的镍锌铁氧体粒，在相变带形成：为了得到镍锌铁氧体粒微细(2 10m )、呈点列状析出的均匀的微细的镍锌铁氧体粒，得到均匀的相变带未再结晶带重要的总变形量小， 得到的相变带少且分布不均一般比45%大，镍锌铁氧体粒径也可以小于5m，到1.2级为止相同，道次轧制率I越大越容易发生变形带，分布均匀，将上述3种相变综合起来，使用图2-39所示的一个相变， a型：热轧后奥氏体不锈钢再结晶，奥氏体不锈钢粒度

4、为5级的合十礼组织镍锌铁氧体和珍珠岩形成合十礼组织的倾向：铌钢普碳钢钒钢b型：热轧后奥氏体不锈钢再结晶，奥氏体不锈钢粒度为6级的等轴铁素体和珠光体的均匀组织铁素体核几乎形成奥氏体晶界，原始奥氏体晶粒越细越发生变化再结晶型的控制轧制为型：热轧后奥氏体不锈钢不再结晶的一等轴镍锌铁氧体和珍珠岩的均匀组织未再结晶型的控制轧制转移型：热轧后奥氏体不锈钢部分再结晶时：奥氏体不锈钢再结晶粒由b型变化为微细镍锌铁氧体和珠光体奥氏体未再结晶粒， 贝氏体组织和珍珠岩变形量大的奥氏体不锈钢未再结晶粒从型转变为微细镍锌铁氧体和珍珠岩变形量小的奥氏体不锈钢的体转变为魏氏组织和珍珠岩，1 2 20，上述分类中镍锌铁氧体微

5、细化的程度：采用型b型迁移型a型最微细1微细粒的路径： b型， 使奥氏体晶粒微细化，得到微细晶粒镍锌铁氧体采用型，在奥氏体不锈钢未再结晶的温度下，强压性地生成微细晶粒镍锌铁氧体，不同钢材75%变形时的轧制温度与迁移型的关系如图2-41所示。1实际生产不可能一次达到75%的变形。 奥氏体不锈钢未再结晶区的变形累积，通过多径效应变形可以达到75%以上的变形量。 前提：奥氏体不锈钢未再结晶区域温度区间为铌、钒， 用含有钛等微量元素体的钢容易实现普通的低碳钢，因而难以抑制轧制的5.2在变形条件对从奥氏体不锈钢到镍锌铁氧体的转变温度a3的影响5.2.1在变形条件下测量a3温度的方法1 .利用在转变过程中

6、材料产生的物理变化测量冷却曲线的方法：在转变时因发热而冷却使冷却速度变化的膨胀法：相变时材料体积膨胀变化的2 .利用材料组织性能的变化进行组织的方法：在镍锌铁氧体中轧制时发生100， 111织构硬度法：不同区域轧制时的材料硬度变化金相法：用显微镜观察材料是否析出镍锌铁氧体，5.2.2变形条件对a3温度的影响变形对a3温度的影响为：奥氏体晶粒微细化在a3温度在奥氏体不锈钢未再结晶区域变形时：产生变形带， 应变能的增加对a3温度(称为应变诱发相变) 1加热温度的影响加热温度越高，原始奥氏体晶粒变得粗大的a3温度越低，则2轧制温度的影响5在高温侧，随着t轧制，a3r3、上升最大达到100，在到达最高

7、点后，随着t轧制，a3r成为图2-38， 像3那样受到变形量的影响，a3r3低温变形时变形量受a3r3的影响大的6蒸发制冷速度的影响为v冷、a3r3、5， 6 5.2.3相变温度a3的变化对组织架构的影响铁元素在镍锌铁氧体区的自扩散系数，与在奥氏体不锈钢中在同一温度处于镍锌铁氧体状态的晶粒的生长相比，容易在奥氏体不锈钢再结晶区变形的情况多，通过奥氏体晶粒的微细化得到的a3轧制后的急冷铁素体核生成率， 晶粒微细化阻止镍锌铁氧体粒在过剩生长奥氏体不锈钢未再结晶区域变形的应变诱发相变所引起的a3r通过轧制促进相变，镍锌铁氧体的成核率大幅提高，形成大量微细的镍锌铁氧体，而且， 图2-43表示珍珠岩量根

8、据轧制温度的变化分为5个阶段：阶段：对应a型相变，珍珠岩团大，数量多的1根据轧制温度的降低而减少的阶段：对应b型相变，珍珠岩量的变化小的是， 形成均匀镍锌铁氧体珍珠岩组织的阶段：珍珠岩量随型态转变而减少的5.3镍锌铁氧体的变形和再结晶5.3.1镍锌铁氧体热加工中的组织变化镍锌铁氧体热加工的真应力-真应变曲线1和奥氏体不锈钢热加工的真应力-真应变曲线的最大区别：不出现应力峰值的动态软化方式：动态恢复和动态动态再结晶不追随多角化，镍锌铁氧体粒伸长了，但是，在结晶内还是等轴的亚晶粒，在稳定的阶段，亚晶粒的大小和变形量无关，所谓d-1=a blogZ，是指在热加工中不断发生镍锌铁氧体的亚晶粒，另外当场

9、消失， 在显示了变位的增殖速度和消失速度保持平衡的5.3.2变形间隙镍锌铁氧体中发生的组织变化镍锌铁氧体在变形间隙中发生静态恢复和静态再结晶软化过程s时、发生静态恢复s时、静态再结晶变形量对静态再结晶有影响st时，再结晶驱动力随之增加，再结晶达到稳定阶段后，变位的增殖速度和对消速度平衡，再结晶的驱动力维持一定值st流变学应力，达到稳定阶段的最小应变量1，镍锌铁氧体再结晶后的晶粒尺寸：1 st的情况下，变形量变大，再结晶粒细分st时，变形量不再作用于再结晶粒尺寸。、5、6、5.4二相域(A F )轧制时的组织性能的变化二相域轧制时奥氏体不锈钢和镍锌铁氧体一起变形的奥氏体不锈钢：镍锌铁氧体粒子变形带后在晶界形成核，微细的等轴变形镍锌铁氧体：粒子被拉伸，在粒子内产生微细的亚晶，位错密度高的铌、钒， 含钛的钢：低温区域的变形诱导析出碳化物二相域轧制对屈服强度增加(析出物增加、镍锌铁氧体亚晶量多、微细、位错密度变高等)有利时，在云同步上容易形成组