桥梁设计计算书

1、.2 )预应力钢筋的配置(1)横跨中断面的预应力钢筋的配置后张法预应力混凝土弯曲件的预应力管道布置应满足公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTG D62-2004）的结构要求。 参照现有的设定修改图，根据公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTG D62-2004）的结构要求，初始版结构横跨中间截面的预应力铁元素筋(2)锚固件面钢束的配置为了便于施工，3根预应力铁元素筋均与梁端锚固件。 这种配置不仅满足均匀分散的原则，满足拉伸的要求，而且N1、N2梁端都弯得很高，可以提供很大的预剪力。(3)其他截面钢束位置及倾斜角的计算为了使钢束的弯曲形状、弯曲角及其弯曲半径在直线段中以与圆弧曲

2、线段相接的方式弯曲的预应力钢筋的预压力与锚固件大板块垂直地作用，使N1、N2、N3的弯曲角都=7；各钢束的弯曲半径为：=40000mm；=25000mm毫米；=15000mm毫米。钢束各测量控制点位置的确定N3号梁，其弯曲部署图从决定的导线点到锚固件点的水平距离从决定弯曲起点到导线点的水平距离从弯曲起点到锚固件点的水平距离从弯曲起点到中间截面的水平距离根据圆弧切线的性质，图中的弯曲点沿切线方向到导线点的距离与从弯曲点到导线点的水平距离相等，因此从弯曲点到导线点的水平距离因此，从弯曲停止点到中间截面水平距离同样，可修正N1、N2的测量控制点位置，将各钢束的控制残奥表汇总于下表表-24钢束号提高值

3、c (毫米)拐弯儿弯曲半径r (毫米)从支点到投锚点的水平距离d(mm )弯曲起点距离中断面水平距离(mm )止弯点距离跨中断面水平距离(mm )N1100083500025513846254N270082500029728097739N340081500033971359223各截面钢束的位置及其倾斜角的计算计算N3号钢束任意点距梁底的距离和该点的钢束倾斜角，在公式中，计算钢束弯曲前的重心到梁底的距离即点所在截面的钢束位置的上升值。修正计算时，先判断有点的段，然后修正和当时，因为点的直线段还没有弯曲。当时，点位于圆弧的弯曲部分，按下式进行修正当时，点位于接近锚固件端的直线段，这时，用下式进行

4、修正各截面钢束位置及倾斜角的计算值如下表所示表-25截面的修正算法钢束符号(毫米)(毫米)(毫米)度米高(毫米)横跨中间断面N11124873小于零的钢束还没有弯曲00100N244723046N370362436断面N11124873600348737348448N2447230460164330463.7749.2149N370362436小于零的钢束还没有弯曲00100支点截面N11124873121184873710671167N244723046775830467766866N370361827519418277365465钢束的平弯曲部的位置及平弯曲角N1、N2、N3这3根预应力钢

5、绞线在横截面中配置在同一水平面上，锚固件端的3根钢绞线全部位于肋的中心线上，为了实现钢束的该布筋方式，N2、N3需要在主梁肋中从两侧平坦地弯曲到肋的中心线为了便于在施工中配置预应力管道，N2、N3在南朝梁上的平弯曲采用相同的形状，其平弯曲位置如图所示。 平弯曲段有两条曲线弧，每条曲线弧的弯曲角度为。3 )非预应力钢筋截面积的推定和配置首先，根据公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTG D62-2004）的式(5.2.2-1)和式(5.2.3-2)，在不考虑预应力铁元素筋的作用的情况下推定截面的受压区域的高度x，然后，根据公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTG D62-2004

6、）的式(5.2.2-2)(1)根据构件负荷能力极限状态的要求，估算非预应力铁元素筋的数量确定预应力铁元素钢筋的数量后，非预应力铁元素钢筋由正截面承载能力极限状态的要求化学基确定。 当从预应力铁元素筋与非预应力铁元素筋合力点到截面底边的距离为=80mm时首先假设第一类t形截面，根据公式修正受压区域的高度x。求正截面承载力修正计算所需的非预应力铁元素筋截面积采用4根直径22mm的HRB400铁元素筋，提供的铁元素筋截面积为。 在梁底配置成一列的话，其间隔为100mm，到铁元素肌重心的底边的距离为=45mm。(6)、主梁截面几何特性修正运算后张法预应力混凝土南朝梁主梁截面几何特性应当根据不同的受力阶

7、段分别修正。 本例的t形南朝梁从施工到运营经过以下3个阶段。(1)主梁预制，拉伸预应力钢筋；主梁混凝土达到设定修正强度的90%后，进行预应力的拉伸，此时由于管道还未加压，其截面特性是修正了非预应力铁元素筋的影响(将非预应力铁元素筋换算为混凝土)的净截面，该截面的截面特性是预应力间谍的影响(2)灌浆密封锚固件，主梁悬挂20mm湿接缝。完成预应力钢筋拉伸，进行管道冲压、锚固件后，预应力钢筋可参与截面承受力。 主梁吊装后现已有20mm的湿缝，但湿缝截面尚未受力，此时的截面特性修正计算采用加上非预应力铁元素筋和预应力铁元素筋的影响的换算截面，t梁翼板的宽度仍为2080mm。(三)桥面、栏杆和人行道的施

8、工和运营阶段；桥面湿接缝变硬时，主梁全截面参与工作，此时截面特性修正计算采用修正非预应力铁元素筋和预应力铁元素筋影响的换算截面，t梁翼板的有效宽度为2100mm截面几何特性的修正可以在列表中进行，以第一阶段的中间截面为例，如下表所示，同样可以求出其他的受力阶段控制截面几何特性.表-26第一阶段中间断面几何原理腻子粉订正表封摇滾乐名称布摇滾乐面积从重心到南朝梁顶点的距离相对于南朝梁顶边的面积力矩自我惯性矩截面惯性矩混凝土全断面658.2456.26274.703-3.90.0105非预应力钢筋换算面积175514.99-1100.710.350预约管道面积1700-19.627-1045.7-1

9、2.624网截面积272.439注： 查看公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTG D62-2004）表3.2.4、公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTG D62-2004）表3.1.4。表-27第二阶段中间截面几何腻子粉修订表封摇滾乐名称布摇滾乐面积从重心到南朝梁顶点的距离相对于南朝梁顶边的面积力矩自我惯性矩截面惯性矩混凝土全断面658.2456.26274.70313.40.124非预应力钢筋换算面积175514.99-1083.410.027总截面积284.854注： 查看公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTG D62-2004）表3.2.4、公路钢筋混凝土及

10、预应力混凝土桥涵设计规范（JTG D62-2004）表3.1.4。表-28第三阶段中间截面几何腻子粉修订表封摇滾乐名称布摇滾乐面积从重心到南朝梁顶点的距离相对于南朝梁顶边的面积力矩自我惯性矩截面惯性矩混凝土全断面(含湿接缝)696.0655.8456.46275.213.40.125非预应力钢筋换算面积175514.99-1085.810.072网截面积285.397注： 查看公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTG D62-2004）表3.2.4、公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTG D62-2004）表3.1.4。表-29各控制断面不同阶段断面几何特性汇总表受力阶段截面

11、的修正算法第一阶段：冲床前横跨中间断面690.2654.31145.71045.7272.4394.1642.3782.605L/4截面690.2654.31145.71045.7272.4394.1642.3782.605支点截面690.2654.31145.71045.7272.4394.1642.3782.605第二阶段：从管道变硬到湿接缝变硬横跨中间断面701.4671.61128.4456.8284.8544.2412.5246.236L/4截面701.4671.61128.4456.8284.8544.2412.5246.236支点截面701.4671.61128.4456.828

12、4.8544.2412.5246.236第三阶段：湿接缝变硬后横跨中间断面704.5669.21130.8461.6285.3974.2552.5186.168L/4截面704.5669.21130.8461.6285.3974.2552.5186.168支点截面704.5669.21130.8461.6284.3974.2552.5186.168(7)、持续状况截面负荷能力极限状态修正计算1 )正截面承载力修正计算弯矩取最大的横断面中断面，进行正断面承载力修正计算。(1)求出受压区域的高度首先根据第一类t形轮廓，湿接缝受力，省略结构铁元素筋的影响，根据公式修正混凝土受压区的高度受压区域均在耳

13、朵皮板内，显示确实是第一类t形轮廓。(2)正截面承载力修正计算横跨中央断面的预应力铁元素筋和非预应力铁元素筋的版结构如图和图所示。 从预应力铁元素筋和非预应力铁元素筋的合力作用点到截面底边的距离为所以横截南朝梁中截面力矩的组合设定修正值。 截面耐弯曲耐力式跨中断面的正断面承载力满足要求。2 )斜断面承载力修正计算(1)斜截面抗剪强度的修正计算预应力混凝土简支梁对需要按照规定管理的各断面进行斜断面剪切负荷能力的修正计算，以下以斜断面为例进行斜断面剪切负荷能力的修正计算首先，根据式进行斜截面剪切强度上下限研究，即式中是管理截面上的剪切力组合的设定修正值，这里=978.15kN混凝土强度等级，这里=

14、50Mpa； b=200mm毫米(腹板厚)； 与剪切力组合的设定值对应的截面有效高度，即从包括预应力铁元素筋和非预应力铁元素筋的纵向拉伸铁元素筋的合力点到混凝土受压边的距离。 其中，纵向拉伸铁元素筋的合力点距截面下缘的距离计算如下预应力筋合力点距截面下缘的距离因此，我们发现：则； 为了预应力而提高系数，代入=1.25上式，则如下所示=1152.6kN根据修正，截面尺寸满足要求，但需要设定抗剪铁元素筋。斜截面剪切负荷用下式修正在那之中式中： 异号矩影响系数预应力提高系数，=1.25受压耳朵皮的影响系数，=1.1如果选择直径为10mm的HRB335铁元素条纹作为星空卫视说唱乐，则所以所有3条预应力

15、铁元素筋的平均值，即采用=0.0625 .表138截面上斜截面的抗剪性能满足要求。 非预应力结构作为负荷能力储存，没有考虑。(2)斜截面耐弯曲耐力钢束全部锚固件梁端，钢束数量在长度方向无变化，弯曲角度缓和，其斜截面的弯曲强度一般不控制设定修正，因此不另行管理。3 )钢束的预应力估计1 .预应力钢筋的拉伸(锚固件下)控制应力按照公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTG D62-2004）的规定录用1 .钢束的应力损失由于预应力钢筋和管子之间的摩擦引起的预应力损失根据公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTG D62-2004） 6.2.2对于横断面：从锚固件点到支点中心线的水平距离故障。 分别是预应力钢筋和配管每米的局部偏差对摩擦的影响系数，用埋入金属波纹管成形时，在公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTG D62-2004）表6.2.2中调查的拉伸端到中间断面之间，管平面旋转的角度，其中N1是纵弯曲，N2和N3不仅是纵弯曲，也是平弯曲其中纵弯曲角度为平弯曲角度，