NB／T47011-2010标准中锆制压力容器的特点

N B T 4 7 0 1 1 2 O 1 0标准中锆制压力容器的特点 黄嘉琥 ( 1 全国锅炉压力容器标准化技术委员会 ， 北京 1 0 0 0 1 3 ； 2 合 肥通用机械研 究院 ， 安徽 合肥 2 3 0 0 3 1 ) 摘要： 介绍 了N B T 4 7 0 1 1 2 0 1 0标准 中锆制压力容器 与钢、 铝、 铜、 镍、 钛制压力容器相 比， 在材 料、 应用、 设计、 建造及检验方面的特点。 关键词： 锆 ； 压力容器； 特点 中图分类号 ： T一 6 5 2 2 ； T H 4 9 文献标 识码 ： B 文章编号 ： 1 0 0 1 4 8 3 7 ( 2 0 1 0 ) 1 2 0 0 4 9 0 4 d o i ： 1 0 3 9 6 9 j i s s n 1 0 0 1 4 8 3 7 2 0 1 0 1 2 0 1 1 Sp e c i f i c Cha r a c t e r s o f Zi r c o n i u m Pr e s s ur e Ve s s e l i n NB T 4 7 0 1 1 _ 2 0 1 0 S t a n d a r d HUANG J i ah u ( 1 C h i n a S t a n d a r d i z a t i o n C o mm i t t e e o n B o i l e r s a n d P r e s s u r e V e s s e l s ， B e i j i n g 1 0 0 0 1 3 ， C h i n a ； 2 H e f e i G e n e r a l Ma c h i n e r y R e s e a r c h I n s t i t u t e ， H e f e i 2 3 0 0 3 1 ， C h i n a ) Ab s t r a c t ： Th e s p e c i fic c ha r a c t e r s o f z i r c o n i u m p r e s s u r e v e s s e l i n NB T 4 7 0 1 1 2 0 1 0 s t a n d a r d o t he r t h a n s t e e l ， a l u mi n i u m ， c o p p e r ， n i c k e l a n d t i t a n i um p r e s s u r e v e s s e l s a b o u t ma t e r i a l ， u s e， d e s i g n， c o ns t r u c t i o n a n d i n s pe c t i o n a r e d e s c r i b e d Ke y wo r d s： z i r c o n i u m ； p r e s s u r e v e s s e l ； s p e c i fi c c h a r a c t e r 1 概述 N B T 4 7 0 1 1 _2 0 1 0 锆制压力 容器 行业标 准已由国家能源局审查批准于 2 0 1 0年 8月 2 7日 发布 ， 并从 2 0 1 0年 1 2月 1 5日起实施。该标准为 首次发布 ， 由全国锅炉压力容器标准化技术委员 会组织起草。至此 ， 世界各国正规的压力容器标 准中所列塑性金属材料包括钢 、 铝 、 铜、 镍 、 钛 、 锆 ( 及其合金) 共 6类材料， 我国均 已有 了国家标准 或行业标准 ， 建立 了材料类 型齐全的压力容器标 准体系。 近 2 0年 ， 我国锆制压力容器的建造和应用得 到了很大发展。每年用锆量常超过了 5 0 0 t ， 基本 靠进 口。近年国内已形成年产海绵锆2 0 0 0 t 的能 力 ， 国产工业 级锆材 已规模生产 。主要锆材 已通 过压力容器用材 的评审 ， 并建成压力容器正常应 用 。压力容器用锆材已具备了国产化的条件 。 锆制压力容器与其他塑性金属的压力容器相 比， 在材料 、 应用 、 设计 、 建造 、 检验方 面都具有 明 显的特点。本文仅作简述， 详细 内容见标准及标 准 释 义。 2 锆材特点 ( 1 ) 熔点最高 4 9 N B T 4 7 0 1 1 2 0 1 0标准中锆 制压力容器 的特点 V o 1 2 7 N o 1 2 2 0 1 0 由表 1可知 ， 锆的熔点 比其他压力容器用材 都高 ， 锆和钛均被列为难熔金属。 表 1 压力容器用钢及工业纯有色金属的室温物理 性能比较 熔点范围 弹性模量 热膨胀系数 热导率 比热容 材料类别 相对密度 G P a 1 0 一 W ( m K) J ( k g K) 碳素钢 、 碳锰钢 7 8 1 4 7 01 4 9 0 2 o 6 1 1 1 2 4 3 5 2 4 7 3 4 8 1 奥氏体不锈钢 7 9 1 4 0 01 4 8 0 1 9 5 1 6 2 8 1 6 2 0 5 0 2 铝 2 7 6 4 5 6 6 0 6 9 2 3 6 2 8 1 9 6 0 铜 8 9 4 1 0 8 3 1 1 5 0 l l 7 1 6 2 4 3 9 0 3 8 0 镍 8 9 1 4 3 5 1 4 4 6 2 0 7 1 1 9 6 7 5 4 4 钛 4 5 1 6 5 0 1 7 O 4 l 1 1 8 2 1 6 3 5 2 3 锆 6 5 1 8 4 5 l 8 5 4 9 7 5 3 l 1 7 2 8 0 ( 2 ) 热膨胀系数最低 锆 比其他压力容器用材的热膨胀系数都低。 ( 3 ) 热导率最低 锆 比其他压力容器 用材 的热导率都低 ， 即导 热性最差 。 ( 4 ) 比热容最低 锆 比其他压力容器用材 的比热容都低 ， 即改 变温度所需热能量少 。 ( 5 ) 弹性模量低 锆的弹性模量低于除铝外的其他压力容器用 材， 即在同样的载荷下产生的弹性变形量大。 ( 6 ) 在常用金属中溶解度低 锆只与钛 、 钽 、 铌、 铪等金属可相互无限溶解 ， 而与碳素钢和低合金钢 、 不锈钢 、 铝 、 铜 、 镍等常用 金属相互的溶解度很小， 不能直接熔焊。 ( 7 ) 活性高 锆系活性金属， 极易与环境反应， 较高温时在 空气 中易氧化 、 氮化 ； 1 0 0 0左右时易燃烧 。 ( 8 ) 耐蚀性最好 在多数腐蚀性介 质中， 锆 比其他压力容器用 材的耐蚀性好 ， 尤其是在含盐酸 、 氢碘酸等强还原 性酸中有其他压力容器用材所不能代替的优 良的 耐蚀性。 ( 9 ) 塑性最低 我国压力容器用低塑性钢与纯有色金属板材 的室温塑性比较见表 2 。 材料类型 低合金钢 奥氏体不锈钢 铁素体不锈钢 纯铝 纯铜 纯钛 纯锆 纯镍 典型牌号 0 7 Mn C r Mo V R 0 6 C r 1 9 N i 1 3 M0 3 0 6 C r l 3 A l 1 0 5 0 A T P 2 T A 4 ( 新牌号 ) Z r 一 3 N 7 状态 调质 固溶 退火 退火 退 火 退火 退火 退 火 A l 7 3 5 4 0 2 0 2 0 3 5 3 0 2 0 1 6 ( A 5 0 ) 3 5 4 0 弯曲角度 。 1 8 O 1 8 0 1 8 0 1 8 0 1 0 5 1 0 5 弯曲直径与 5 6 1 0 板厚之 比 j 01 1 注 ： 为一个范 围的值时与板厚有关 。 由表 2可知 ， 纯锆与其他材料相 比， 室温断后 伸长率最低 ， 弯曲试验 的弯曲直径与板厚 的比值 最大 ， 锆材的塑性最低。因此压力容器用锆材应 在退火状 态供货 ， 以获得尽 量高 的 塑性。锆在 8 6 2 相变温度 以下为密集六方晶格 ， 是塑性低 的根本原因。 ( 1 0 ) 应变强化能力强 锆材的应变强化能力很强。某工业纯锆的冷 成形对室 温强度 的影 响见表 3 。随变形 率的提 高、 强度提高、 塑性下降。锆的应变强化能力比一 般 的有色金属强得多。 锆合金Z r 一 5比纯锆 Z r 一3 的应变强化能力更强。 5 0 冷变形率 材料 拉伸性能 0 1 0 2 0 4 0 60 R MP a 6 2 0 7 8 0 8 4 O 7 0 0 纯锆 A R p 0 2 M P a 3 6 0 7 4 0 7 6 0 8 2 0 A 2 0 l 2 1 1 1 0 R MP a 2 6 3 4 4 4 5 1 8 5 5 3 5 8 9 纯锆 R po 2MP a 43 0 5O 4 55 3 5 8 4 6 3 0 ( 1 1 ) 价格最贵 锆材系活性 金属 ， 从斜 锆石 Z r O 和锆英石 Z r S i O 等锆矿石中还原出金属锆需要消耗较多能 量。熔炼与许多热加工均需在真空中进行 ， 成本 较高。锆材单位质量的价格约为普通钢材的 1 0 0 第 2 7卷第 1 2期 压 力 容 器 总第 2 1 7期 2 0 0倍 ， 比各种压力容器用材都贵。 3 应用 特点 ( 1 ) 主要用于耐强腐蚀 锆制压力容器主要利用锆材在许多强腐蚀性 介质 中的优良的耐蚀性而用作耐蚀压力容器 。典 型应用有 ： 含卤素离子的醋酸 、 酸酐设备 、 尿素氨 汽提塔的汽提管 、 硝酸冷凝设备 、 双氧水设 备等。 不能认为锆在任何介质 中都耐蚀 ， 锆在某些介质 中是不耐蚀或不够耐蚀。 ( 2 ) 可用于换热容器 虽然锆的热导率最低 ， 仅约为普通钢的 1 4， 但由于锆的耐蚀性好 ， 腐蚀裕量可取较低值或零 ， 可用于较薄壁厚 的换 热管。锆 的污垢 系数也较 低 。因而锆也常用于换热容器 。 ( 3 ) 只用 于工业 级锆 锆材分为核能级锆和工业级锆 。非核工业 的 压力容器没有抗射线辐射脆 化的要求 ， 不必采用 昂贵的核能级锆 ， 只用价格较低的工业级锆 ， 我国 牌号为低氧纯锆 Z r 一1 、 纯锆 Z r 一 3和锆铌合金 z r 一 5。 ( 4 ) 实际应用面窄 由于锆材 的价格 比其他材料贵得多 ， 因而只 有在其他材料不能满足耐蚀要求时才用锆制压力 容器。锆也有好的耐低温性能 ， 在 一6 0 c C以上 的 温度对锆材没有任何 附加技术要求 ， 在更低 的温 度时， 只要检验材料在设计 温度时有满意的断后 伸长率 ， 可用至 一 2 6 9。但 由于低 温压力容器 可以采用价格低得 多的低合金低温钢 、 奥 氏体不 锈钢 、 铝 、 铜等低温材料制造 。昂贵的锆容器实际 上并不专门用于低温容器。因此锆制压力容器的 应用面较窄。近年我国每年压力容器用锆量约为 数百吨。 ( 5 ) 不考虑持久强度和蠕变强度 对于压力容器用碳素钢与低合金钢 、 高合金 钢 、 铝 、 铜 、 镍及其合金而言， 其在许用设计温度范 围内的材料许用应力不仅取决于室温与设计温度 时的抗拉强度和屈服强度值 ， 在许用设计温度范 围内的较高温度段时 ， 许用应力还 同时取决于持 久强度和蠕 变强度。锆 的最高许 用设计温度为 3 7 5， 高于铝的2 0 0及铜的 3 5 0 ( 板 、 管 ) 。 但锆在 3 7 5 o C以下温度的许用应力均只取决于抗 拉强度和屈服强度， 可不考虑锆 的持久强度 和蠕 变强度。 4设计特点 ( 1 ) 采用复合板容器的比例最高 由于锆材价格贵 ， 用复合板容器通常更合算。 锆容器主要用于耐蚀 、 而并非耐高 、 低温 ， 复合板 容器可仅以覆层锆解决耐蚀问题 。在以钢为基层 时 ， 锆覆层的热膨胀系数最低 ， 在 升温时受拉应 力 ， 且其热拉应力 比其他覆层材料都高。由于覆 层与基层有较好 的连接强度 ， 复合板抗热应力的 性能要 比松衬里结构好得多 ， 因此锆双层材料 的 容器基本上都采用复合板容器 ， 极少采用松衬容 器 。可以说锆容器采用复合板容器 的比例比其他 材料的容器都高。 ( 2 ) 常采用三层爆炸复合板 锆在钢中的溶解度 比其 他材料低 ， 因而锆复 合板 基本上都 采用爆炸 复合 板 ( 包括爆 炸 +轧 制) 。由于锆与钢尤其是不锈钢的爆炸结合质量 有时不够理想 ， 常采用锆一钛一钢三层爆 炸复合 板。钛作为中间夹层 ， 与钢和锆都能有更好的爆 炸结合质量 。也只有锆复合板才常用于三层复合 板 。 ( 3 ) 锆与钢的连接采用特殊结构 不但锆复合板容器 中锆和钢共存 ， 在锆单层 容器中不接触介质的部件为节约起见也用钢制。 由于锆在钢中的溶解度很低 ， 不能直接熔焊 ， 而且 焊锆时不能溶入钢 ， 焊钢时不能溶入锆。覆层锆 的焊接常采用盖板角焊结构 ， 锆与钢的连接也常 用钎焊或机械方法连接。 ( 4 ) 锆覆层不计入强度计算厚度 锆覆层与钢基层虽有连接 ， 但在工件拼接时 常采用盖板垫板结构 ， 锆盖板部分与钢基层并无 连接 ， 按规定 ， 此复合板构件的强度计算只能对基 层钢进行 ， 锆覆层 不计人强度 计算厚度 。Z r一1 塑性好 ， 主要用作覆层 ， 由于对其不进行强度计 算 ， 因而对 Z r 一1 板材的强度 只有上限要求 ， 而没 有强度下限要求。 ( 5 ) 锆换热管与钢管板的连接常宜胀焊并用 锆换热管常与锆钢复合管板连接 ， 由于锆的 塑性低 ， 锆管壁厚常较薄 ， 胀管率不宜太高 ， 以防 胀裂。同时在较高 的操作温度下 ， 由于锆的热膨 51 N B T 4 7 0 1 1 _2 0 1 0标准 中锆制压力容器的特点 胀系数仅为钢的一半 ， 在常温下虽 已胀紧， 但温升 后钢管板孔径的热膨胀量大于锆管外径的热膨胀 量 ， 会使胀接 的拉脱力降低。由于锆 的热膨胀系 数最低 ， 设计 中应特殊考虑此因素。常宜胀接与 强度焊并用。 ( 6 ) 常用的设计温度偏低 锆制压力容器的最高设计温度为 3 7 5 o C。对 于最常用的纯锆 z r 一3而言 ， 当设计温度超过 7 5 q C以后 ， 其许用应力 即由 R 甩： 决定。锆的屈服强 度随温度的上升而下降的速度较快。2 0 0时的 m 仅为室温时的 1 2 ， 3 7 5时的 R 加 ： 仅为室温 时的 1 4 。即 2 0 0 时 的壁 厚应 为室 温时 的 2 倍 ， 3 7 5时的壁厚应为室温时的 4倍。由于锆 材很贵， 设计 时应考虑增厚后的成本。实际上纯 锆材制压力容器的应用温度常在 2 5 0 o C以下。 5制造特点 ( 1 ) 场地清洁要求高 由于锆的活性高 ， 制造中的碰伤与污染均会 影响锆的性能 ， 因而要求清洁的场地 ， 避免和减少 铁污染 ， 尤其焊接场地应独立于制钢场地。 ( 2 ) 焊接保护要求最高 由于锆的活性高 ， 焊接高温下很易污染焊缝 与热影 响区， 必须在 真空中或氩气保护下进行。 由于靠熔渣并不能充分保护 ， 因而不能用焊条 电 弧焊 和埋弧焊 ， 只能用钨极 氩弧焊 、 熔化极 氩弧 焊 、 等 离子焊 和 电子 束焊。氩气纯 度应 不低 于 9 9 9 9 9 ( 焊钛 为 9 9 9 9 ， 焊铝、 铜 、 不锈钢 、 镍 合金等为 9 9 9 ) 。冷却中的焊接接头温度超过 4 0 0以上者均应保护。焊缝正面与背面均要保 护 。由于锆的熔点最高 ， 热导率最低 ， 冷速最慢 ， 因而所需拖罩的长度也比焊接其他材料长。 ( 3 ) 冷成形的回弹量较大 锆尤其是锆合金 的弹性模量最低 ， 而 z r 一3 纯锆的屈服强度与奥 氏体不锈钢接近， z r 一5锆 铌合金 的屈服强度则高于常用低合金钢 Q 3 4 5 R， 因而锆 的屈弹比比较高， 冷成形后有较大 的回弹 量 。 ( 4 ) 冷成形后要求热处理的条件严 锆在 5 0 0 o C以下 的冷成形 ， 纤维伸长率超过 3 时即应进行退火处理。而奥氏体不锈钢冷成 形后一般不要求热处理 ， 纯镍冷成形后纤维伸长 -5 2 率 1 0 ， 镍合金 7 1 5 时才热处理。锆的 要求较严。 ( 5 ) 焊后热处理要求严 规定 Z r 一5焊后应退火处理。Z r 一3焊后最 好退火 ， 也可不退火。而其他压力容器用有色金 属均未一定要求焊后热处理 。 ( 6 ) 宜用柔性法胀管 由于锆的塑性低 ， 常用换热管的壁较薄 ， 变形 硬化能力强 ， 因而锆管的胀接宜用液压胀管 、 橡胶 胀管等柔性方法胀管， 胀接变形应均匀 ， 胀管率不 宜太高。 6 检验特点 ( 1 ) 锆板应同时检测纵向和横向强度 绝大部分金属板材均只要求检测纵向或横向 中一个强度低的方向的强度合格 即可 ， 而对于密 集六方晶格的锆板而言， 在变形量大的纵 向由于 变形强化作用大， 会使其抗拉强度大多为纵 向高 于横 向， 而 由于形变织构的择优反 向现象会使其 屈服强度大多为横向高于纵向。因此在锆制压力 容器 中规定 ， 锆板应 同时在纵向和横 向各取拉伸 试验检测合格 。 ( 2 ) 锆板的超声检测要求最严 锆制压力容器标 准 中规定 ， 厚度超过 6 mm 的承压用锆板应逐张进行超声检测。应检条件并 不像钢板那样考虑介质条件 ( 极度与高度毒性) 与压力条件 ( 设计压力 1 0 MP a ) 。锆板应检板 厚为 i6 m m， 实际上 由于 6 m m 以下的厚度不能 进行超声检测 ， 因而锆板是能超声检测的都应检 测。而钢 板应 检厚 度 为 1 2 m m， 铝板 为 2 5 m m， 钛板为 2 0 m m。锆板的超声检测合格要求 也最严 ， 所允许 的单个 缺陷长度 ， 锆板 厚 62 5 mm时， 允许单个缺陷长度 2 5 5 0 m m时 ， 允许 2 mm。而对于允许单个缺陷 的指示长度 ， 碳 素钢和低合金钢板为 1 0 0 mm， 铝板为 2 5 m m。 ( 3 ) 焊接接头的无损检测要求高 对于其他压力容器 ， 对接焊接接头在可进行 射线检测或超声 检测 时， 可分为全部 1 0 0 检测 和局部 2 0 检测两类 ， 分别定有不同的焊接接头 系数 。锆容器 的对接 焊接接 头 只规 定 1 0 0 检 测 ， 不考虑局部检测 ， 这样可以提 ( 下转第 2 9页) 第2 7卷第 l 2期 压 力 容 器 总第 2 1 7期 牛 图2 液压试验时应力强度 的限制依据 实际上 A S ME 一 2规范对压力试验时所规 定的限定条件与程丰渊和陆明万文 中折线修正方 案相近， 2 0 0 4版及以前的 A S ME 一 2中， 对液压 试验的压力上限规定为试验 时所引起的 P 应不 超过 0 9 S ( 即 0 9 o - ) 。当 P 0 6 7 S 时 ， P + P 1 3 5 S ， 液压试 验时 的安 全裕 度可 以保 证 1 0 9 ， 如 0 6 7 S P 0 9 0 S 时 ， 还是 P + P 6 1 3 5 S ， 液压试 验时的安全裕度 不能保证 1 0 9 ， 故修正 为 P +P 6 2 3 5 S 一1 5 P ， 当 P = 0 9 0 S 时， P +P 6 2 3 5 S 一1 50 9 0 S =S ( 不是 1 5 0 9 S =1 3 5 S ) 。 同样 A S M E V I II 一 2( 2 0 0 7版) ， 液压试验 的压 力上 限规 定 为试 验 时 所 引 起 的 P 应 不 超 过 0 9 5 S ， 当 P 0 6 7 S 时， P +P 6 1 4 3 S ， 液压 试验时的安全裕度可以保证 1 0 0 9 5 ， 如 0 6 7 S P O 9 5 S 时， 还是 P + P 6 1 4 3 S ， 液压试验 时的安全裕度不能保证 1 0 0 9 5 ， 故修正为P + P 2 4 3 S 一1 5 P ， P =0 9 5 S 时 ， P +P 6 2 4 3 S 一1 50 9 5 S =S ( 不 是 1 50 9 5 S = 1 4 3 S ) 。 总之， P + P 应力强度准则 的安全裕度并不 总能保证 1 5是正确的 ， 提 出的修正方案也是 有必要的。 审稿 日期 2 0 1 01 0 2 2 审稿者简介： 李永泰( 1 9 5 6一) ， 男， 教授级高工， 一直从事 化工设备的强度分析工作， 在球罐和换热器管板应力分 析方面有较深入的研究， 通信地址： 2 3 0 0 3 1 安徽省合肥市 长江西路 8 8 8号合肥通用机械研究 院。 ( 上接第 5 2页) 高接头质量 ， 采用较高的焊接接头系数， 节省昂贵 的锆材。虽然增加一些检测工作量 ， 还是合算的。 锆容器还规定 ， 所有 A， B， C ， D类焊接接头， 不论 是否进行射线和超声检测 ， 均应进行渗透法表 面 无损检测。 ( 4 ) 应进行焊接接头表面颜色检验 由于锆的活性高， 焊接高温下受氩气 的保护 程度 ， 即锆受空气 中氧化污染的程度 ， 是影响锆焊 接接头质量的关键 因素之一。锆在氧化时可为 2 价、 3价和 4价等化合 价。氧化的温度越高其化 合价渐高 ， 不同温度时会形成不 同价及混合价的 氧化锆及不同的氧化程度 ， 同时也会呈现 出不 同 的颜色。随着氧化的温度 由低 到高 ， 表面颜色会 有银白色、 黄色 、 蓝色、 灰色的变化顺 序。银 白色 表示氧化的温度低 ， 氧化物致密有保护作用。灰 色表示氧化的温度 高， 氧化物疏松 ， 没有保护作 用 ， 说明焊接高温下焊接接头受惰性气体的保护 效果不好。锆焊接后对焊后原始状态表面颜色的 检验是锆和钛活性金属焊接质 量的特殊检验项 目， 而钢 、 铝 、 铜 、 镍 的焊接则没有这种检验。 ( 5 ) 复合板与衬里容器一般应进行泄漏试验 锆衬里与复合板容器锆层焊缝的质量异常重 要 。因为锆容器 中常为强腐蚀性介质， 一旦从焊 缝 中泄漏 ， 由于 尚有钢基层的阻隔 ， 一时不易发 现 。而强腐蚀性介质对钢基层 的腐蚀很快 ， 易造 成压力容器的严重事故 。锆衬层及覆层常用搭接 角焊缝 ， 承载能力低 ( 尤其是热应力载荷 ) ， 焊缝 质量较难保证。一般只进行表面无损检测 ， 而不 进行射线或超声检测 。耐压试验时， 如果壳层不 漏 ， 并不能保证衬层和覆层也不漏。因此应尽量 进行泄漏试验 ， 主要检测锆衬层和覆层焊缝质量 不泄漏。泄漏试验对锆的衬里与复合容器 比对其 他材料 的容器更重要。 ( 6 ) 锆衬里和复合钢板容器常采用热气循环 试 验 由于锆的热膨胀 系数 比钢低 ， 升温后锆层 的 热应力为拉应力 ， 较易使锆层拉裂。由于锆 的热 膨胀系数仅为碳素钢和低合金钢 的 1 2 ， 奥 氏体 不锈钢的 1 3 ， 比其他衬层和覆层 ( 下转第 2 7页) 2 9 第 2 7卷第 1 2期 压 力 容 器 总第 2 1 7期 1 0 图 1 图 2 剩下 的问题就是是否 比例加载是必须考虑 的。程丰渊等认为在 B点对 Or 施加 1 5倍的安 全系数后 ， 如设计点为 b点 ， 则原来不允许存在弯 曲应力的条件 ， 现在反而允许存在弯曲应力 ， 好像 不合理， 所 以设计点应为 e 点。而丁伯民则认为 ， 如 o - or = 2 3并取设计点为 e 点 ， 则不允许存在 弯曲应力是不合理 的， 因为这时的极限条件是 D 点。两者的差别就在于对应于 e 点的极限条件是 点还是 D点 ， 即是否是 比例加载。我们倾 向于 丁伯民的观点 。因为 当压力和壁厚确定后 ， 应力 状态在上面的图中就是一个点。它相对于极限条 件的安全裕度完全可以按不 同的失效模式分别加 以评定 ， 即可对 Or 和 + 分别加 以评定。只