土木工程毕业设计（论文）-小埠东住宅小区A1楼施工组织设计及工程预算.doc

青岛理工大学毕业设计（论文） -第 1 页 共 152 页 -第一章 概述 全套图纸加扣 3012250582 1.1 工程概况 1.1.1 工程名称：小埠东住宅小区 A1# 1.1.2 建筑层数 26+2 层，地上 26 层，楼顶局部一层，地下一层；建筑面积： 12573。 1.1.3 建筑结构形式为剪力墙结构，抗震设防烈度为 6 度。 1.1.4 本工程防火设计的建筑耐火等级为二级，合理使用年限为 50 年。 1.2 内容概述 本报告包括该住宅楼的部分手算工程量，全部电算工程量以及基于电算工 程量进行的工程计价计算。在计价结束后，对本住宅楼工程安排组织施工，并 对施工中用到的模板及脚手架专项进行设计计算。最后对施工管理组织机构进 行了简要介绍。 1.3 工程成本 工程成本的实质就是以施工项目作为成本核算对象的施工过程中所消耗的 生产资料的转移价值和劳动者必要劳动所创造价值的货币表现形式，也就是工 程项目所发生的直接费和间接费的总和。 1.3.1 直接费间接费 直接费由人工费、材料费、机械使用费和其他直接费组成。其各自组成的 内容为：人工费指列入预算定额中从事工程施工人员的工资、奖金、工资附加 费以及工资性质的津贴、劳动保护费等。材料费指列入预算定额中构成工程实 体的原材料、构配件和半成品、辅助材料以及周转材料的摊销及租赁费用。机 青岛理工大学毕业设计（论文） -第 2 页 共 152 页 械使用费指列入预算定额内容，在施工过程中使用自有施工机械所发生的机械 使用费和租用外单位施工机械的租赁费及安装、拆卸及进出场费。 间接费是指直接从事施工的单位为组织管理在施工过程中所发生的各项支 出。包括施工单位管理人中的工资、奖金、津贴、职工福利费行政管理费、固 定资产折旧及修理费、物资消耗、低值易耗品摊销、管理用的水电费、办公费、 差旅费、检验费、工程保修费、劳动保护费及其它费用。 1.3.2 降低成本措施 降低工程成本的若干措施：随着国家投资结构的调整，全国建筑市场竞争 愈演愈激烈，全行业进入了微利时代。因此，要想立足于建筑行业，关键在于 如何把成本降低到最满意的程度。降低工程成本关键在于搞好事前计划，事中 控制，事后分析。 事前计划准备：在项目开工前，项目经理部应做好前期准备工作，选定先 进的施工方案，选好合理的材料商和供应商，制定每期的项目成本计划，做到 心中有数。 事中实施控制：在项目施工过程中，按照所选的技术方案，严格按照成本 计划进行实施和控制，包括对生产资料费的控制，人工消耗的控制和现场管理 费用等内容。 事后分析总结：事后分析是下一个循环周期事前科学预测的开始，是成本 控制工作的继续。在坚持每月每季度综合分析的基础上，采取回头看的方法， 及时检查、分析、修正、补充，以达到控制成本和提高效益的目标。 1.4 施工项目管理 施工项目管理是指以施工项目经理为核心的项目经理部，对施工项目全过 程进行的管理。施工项目管理的全过程包括项目承揽、施工准备、组织施工和 竣工验收等几个阶段。 项目承揽阶段的工作内容：获得施工项目信息和招标文件研究招标文件， 决定是否参加投标竞争决定投标后，深入调查研究，收集资料分析施工图 纸和各种资料，进行项目施工估价决定投标策略，编制投标文件在规定的 时限内投送投标文件参加投标会议。 施工准备阶段的工作内容：制定施工计划优化配置施工项目生产力诸要 素施工现场准备提出开工报告 施工阶段的工作内容：利用项目管理的组织、指挥、协调等职能，按照施 工组织设计均衡综合施工加强施工项目生产过程的进度、成本、质量与安全 的控制和管理做好工程记录和文档管理。 竣工验收阶段的工作内容：做好扫尾工程和成品保护整理、装订项目技 术档案项目总结交工后服务。 青岛理工大学毕业设计（论文） -第 3 页 共 152 页 第二章 脚手架专项施工方案 2.1 主要技术参数 （一）工程概况：该工程位于浮山新区东南部，海尔路以西，辽阳东路以南， 大拇指广场以北，规划路以东。该工程为 26 层剪力墙结构，0.00 以上共 26 层，总建筑面积约 12573。地基为强风化花岗片麻岩，承载力为 600kpa，常 年地下水在基础地面以下。 （二）气候条件：风向以 ES、WN 向为最多，年降水量集中在 7、8、9 三个月。 日平均气温 5以下主要在 11 月份至次年 2 月份。 （三）工程工期：工程总工期 30 个月，自 2011 年 8 月 1 日至 2014 年 2 月 1 日。 其中土建部分为 20 个月。 （四）其他：工程建筑、结构施工图各一套。 （五）本工程三层以下采用落地式钢管脚手架，4 到 26 层采用悬挑式脚手架， 其中 4 到 10 层为一个施工段，10 到 16 层为一个施工段，16 到 22 为一个施工 段， 22 到楼顶为一个施工段。 2.2 构造、材料要求与搭接步骤 根据该工程的设计特点及现场的实际情况，从经济、适用、安全和可行等 要求出发，确定三层以下按常规选用落地式钢管脚手架搭设，从三层楼面起， 采用型钢悬挑脚手架形式。 2.2.1 材料要求 1.脚手架的立杆、大横杆、小横杆、剪刀撑采用 48.3mm，壁厚 3.6mm, 大横杆、立杆及斜杆的钢管长度在 46.5m 范围，小横杆 1.5m，所用钢管材质 应符合碳素结构钢GB/T700 中的 Q235A 钢的技术要求，弯曲、变形、锈蚀 的钢管或已被打过孔的钢管不得使用。 青岛理工大学毕业设计（论文） -第 4 页 共 152 页 2.工字钢钢梁、钢梁连墙板 材质应符合碳素结构钢GB/T700 中的 Q235A 钢的技术要求，弯曲、变 形、锈蚀的钢管或已被打过孔的钢管不得使用。 3.钢梁连墙螺栓、吊环连墙螺栓、吊环应分别选用 20、22、16 钢筋 制作，钢材要求有出厂质量证明书，符合碳素结构钢GB/T700 中的 Q235A 钢的技术要求。 4.扣件：应采用可锻铸钢制作的扣件，其材质应符合现行国家标准钢管 脚手架扣件 （GB15831）的规定；采用其它材料制作的扣件，应经试验其质量 符合该标准的规定后方可采用；扣件在螺栓拧紧扭力矩达 65NM 时，不得发生 破坏。 5.脚手板采用竹串片，其自重标准值(kN/m2):0.35；栏杆、竹串片挡脚板 自重标准值(kN/m):0.17； 6.安全网按扬州市安全部门有关规定，采用密目防火安全网。 7.连墙件的材质应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T700 中的 Q235A 钢的规定；其中钢丝绳（吊索） ，选用 61914 光面钢丝绳，破断拉力 18400KG。断股、锈蚀严重的钢丝绳不得使用。旧钢丝绳应经技术部门鉴定确 认合格后（必要时须经荷载试验）方可投入使用；花篮螺丝选用 OO 型 3.0，允 许荷载30KN。2.2.2 节点构造 1、连接杆 外脚手架与建筑物之间的连接是通过连接杆来实现的，设置要求说明如下： （1）连接杆用短钢管制成，水平间距 4.5m，垂直间距每层楼均应设置，连 接杆应上下错开，成菱形布置。 （2）连接杆应尽可能设在立杆与大小横杆的连接处，如在规定的位置上设 置有困难，应在邻近点处补足。 2、吊环 吊环是吊索与建筑物的连接件，用级钢制成，构造见计算书，预埋套管 在混凝土内，水平间距 1.5m。 2.2.3 搭拆步骤 1.悬挑脚手架从四层开始，三层以下按普通脚手架方案搭设。落地式脚手 架应搭设斜跑道，通道口处还应按要求设置防护棚。 2.悬挑脚手架按 6 层划分为一段，每段底部设“工”字钢钢梁和双吊索承 载装置。 3.搭设上段脚手架时，下段脚手架逐渐拆卸，但承载装置及该层脚手架不 拆除，卸下来的材料用着上段脚手架搭设。 青岛理工大学毕业设计（论文） -第 5 页 共 152 页 4.主体结构施工完毕，工程进入内外装修阶段时，脚手架随外装修进度需 要，由上而下逐渐拆除，将上段拆卸下来的材料，用着下段二次搭设。 2.3 计算书 2.3.1悬挑脚手架参考参数 1.脚手架参数 双排脚手架搭设高度为 18 m，立杆采用单立杆； 搭设尺寸为：立杆的纵距为1.5m，立杆的横距为1.05m，立杆的步距为1.8 m； 内排架距离墙长度为0.30 m； 小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 2 根； 采用的钢管类型为 48.33.6，截面积A=506，每米长质量3.97 kg/m ，惯性矩I=12.711044，截面模量W=5260，回转半径i=1.59； 横杆与立杆连接方式为单扣件； 连墙件布置取两步三跨，竖向间距 3.6 m，水平间距4.5 m，采用扣件连 接； 连墙件连接方式为双扣件； 2.活荷载参数 施工均布荷载(kN/m2):3.000；脚手架用途:其它用途； 同时施工层数:2 层； 3.风荷载参数 本工程地处山东省青岛市，地面粗糙等级B类，基本风压0.6kN/m2； 按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)，地面粗糙等级B类，风荷载高度变 化系数z=1.0（z/10）0.30=1.838；风荷载体型系数s 为0.2； 4.静荷载参数 每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1295； 脚手板自重标准值(kN/m2):0.35；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.17； 安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:5 层； 脚手板类别:竹串片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹串片脚手板挡板； 5.水平悬挑支撑梁 悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.2m，建筑物内 锚固段长度 1.8 m。 锚固压点压环钢筋直径(mm):20.00； 楼板混凝土标号:C30、C25； 6.拉绳与支杆参数 钢丝绳与墙距离为(m):3.900； 青岛理工大学毕业设计（论文） -第 6 页 共 152 页 悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面钢丝绳距离建筑物 1.35 m。 2.3.2小横杆的计算 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和 变形。 1.均布荷载值计算 小横杆的自重标准值: P1= 3.979.8=0.039kN/m ； 脚手板的荷载标准值: P2= 0.351.5/3=0.175kN/m ； 活荷载标准值: Q=31.5/3=1.5kN/m； 荷载的计算值: q=1.20.039+1.20.175+1.41.5=2.37kN/m； 图2-1小横杆计算简图 2.强度计算 最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩， 计算公式如下: Mqmax=ql2/8 最大弯矩 Mqmax =2.371.052/8=0.327kNm； 最大应力计算值 =Mqmax/W =0.327106/5260=62.167N/mm2； 小横杆的最大弯曲应力=62.167N/mm2 小于小横杆的抗弯强度设计值 f =205N/mm2，满足要求。 3.挠度计算 最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度 荷载标准值q=0.039+0.175+1.5=1.714kN/m ； qmax=5ql4/384EI 最大挠度 =5.01.71410504/(3842.06105127100)=0.104 mm； 小横杆的最大挠度 0.104 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1050 / 150=7 与10 mm，满足要求。 2.3.3 大横杆的计算 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 1.荷载值计算 小横杆的自重标准值: P1= 0.0391.05=0.041kN； 青岛理工大学毕业设计（论文） -第 7 页 共 152 页 脚手板的荷载标准值: P2= 0.351.051.5/3=0.184kN； 活荷载标准值: Q= 31.051.5/3=1.575kN； 荷载的设计值: P=(1.20.041+1.20.184+1.5751.2)/2=1.08kN； 图2-2大横杆计算简图 2.强度验算 最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分 配的弯矩和。 Mmax=0.08ql2 均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.080.0391.51.5=0.007kNm； 集中荷载最大弯矩计算公式如下: Mpmax=0.267Pl 集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.2671.081.5= 0.433kNm； M=M1max + M2max=0.007+0.433=0.44kNm 最大应力计算值 =0.44106/5260=83.65N/mm2； 大横杆的最大弯曲应力计算值=83.65N/mm2小于大横杆的抗弯强度设计 值 f=205N/mm2，满足要求。 3.挠度验算 最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分 配的挠度和,单位:mm； 均布荷载最大挠度计算公式如下: max=0.677ql4/100EI 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度： max= 0.6770.03915004 /(1002.06105127100)=0.051 mm； 集中荷载最大挠度计算公式如下: pmax=1.883Pl3/100EI 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度： 小横杆传递荷载 P=(0.041+0.184+1.575)/2=0.9kN = 1.8830.915003/ ( 100 2.06105127100)=0.328 mm； 最大挠度和：= max + pmax=0.051+0.328=0.379 mm； 青岛理工大学毕业设计（论文） -第 8 页 共 152 页 大横杆的最大挠度0.379mm小于大横杆的最大容许挠度1500/150=10与 10mm，满足要求。 2.3.4 扣件抗滑力的计算 按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）表5.1.7,直 角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为 8.00kN。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算建筑 施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）第5.2.5条: R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 小横杆的自重标准值: P1=0.0391.052/2=0.031kN； 大横杆的自重标准值: P2=0.0391.5=0.059kN； 脚手板的自重标准值: P3=0.351.051.5/2=0.276kN； 活荷载标准值: Q=31.051.5 /2=2.363kN； 荷载的设计值: R=1.2(0.041+0.059+0.276)+1.42.363=3.76kN； R 8.00kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求。 2.3.5 脚手架立杆荷载的计算 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以 下内容： （1）每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1295kN/m NG1K=0.129518=2.331kN； （2）脚手板的自重标准值；采用竹串片脚手板，标准值为0.35kN/m2 NG2= 0.3551.051.5/2=1.378kN； （3）栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹串片脚手板挡板，标准值为 0.17kN/m NG3=0.1751.5/2=0.638kN； （4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005kN/m2 NG4=0.0051.518=0.135kN； 经计算得到，静荷载标准值 NG=NG1K+NG2+NG3+NG4=4.482kN； 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总 和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQK=31.051.52/2=4.725kN； 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 青岛理工大学毕业设计（论文） -第 9 页 共 152 页 N=1.2 NG+0.91.4NQ=1.24.482+ 0.91.44.725= 11.332kN； 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=1.2NG+1.4NQ=1.24.482+1.44.725=11.993kN； 2.3.6立杆的稳定性计算 风荷载标准值按照以下公式计算 Wk=0.7zs0 其中 0 - 基本风压(kN/m2)：0=0.6kN/m2； z - 风荷载高度变化系数：z= 1.838； s - 风荷载体型系数：取值为0.2； 经计算得到，风荷载标准值为: Wk=0.61.8380.2=0.221kN/m2； 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为: Mw=0.9 1.4WkLah2/10=0.9 1.40.2211.51.82/10=0.135kNm； 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 =N/(A) + MW/W f 立杆的轴心压力设计值 ：N=11.332kN； 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 =N/(A) f 立杆的轴心压力设计值 ：N=N= 11.993kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i=1.59 cm； 计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 (JGJ130-2011)表5.3.4得 ： k=1.155 ； 计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130- 2011)表5.2.8得 ：=1.5 ； 计算长度 ,由公式 l0=kuh 确定：l0=3.119 m； 长细比: L0/i=196 ； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.188 立杆净截面面积 ： A=5.06 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W=5.26 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205N/mm2； 考虑风荷载时 =11332/(0.188506)+135000/5260=144.79N/mm2； 立杆稳定性计算=144.79N/mm2小于立杆的抗压强度设计值f =205N/mm2，满足要求。 青岛理工大学毕业设计（论文） -第 10 页 共 152 页 不考虑风荷载时 =11993/(0.188506)=109.259N/mm2； 立杆稳定性计算=126.07N/mm2小于立杆的抗压强度设计值 f =205N/mm2，满足要求。 2.3.7连墙件的计算 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl=Nlw + N0 连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算 z1.838，s0.2，00.6， Wk=zs0=1.8380.20.6=0.221kN/m2； 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw=27 m2； 按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)5.4.1条连 墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),N0= 3.000kN； 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算： Nlw=1.4WkAw=8.354kN； 连墙件的轴向力设计值 Nl=Nlw + N0= 11.354kN； 连墙件承载力设计值按下式计算： Nf=Af 其中 - 轴心受压立杆的稳定系数； 由长细比 l/i=300/15.9的结果查表得到 =0.949，l为内排架距离墙的 长度； A=5.06 cm2；f=205N/mm2； 连墙件轴向承载力设计值为 Nf=0.949598.44kN； Nl=11.354 Ru13.66kN。 经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。 钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算 钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为 N=RU=13.66kN 钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为 =N/A f 其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应 大于50N/mm2； 所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径 D=(136604/(3.14502) 1/2 =13.19mm； 实际拉环选用直径D=14mm 的HPB235的钢筋符合要求。 2.3.11 锚固段与楼板连接的计算 水平钢梁与楼板压点如果采用压环，拉环强度计算如下 水平钢梁与楼板压点的拉环受力 R=13.66kN； 压环钢筋的设计直径D=20mm； 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为: =N/2A f 其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应 大于50N/mm2； A=D2/4=3.14202/4=314mm2 =N/2A=13660/3142=43.5N/mm2； 青岛理工大学毕业设计（论文） -第 14 页 共 152 页 拉环所受应力小于 50N/mm2，满足要求。 第三章 工程量计算 工程量的计算工程量是以物理计量单位或自然计量单位表示的各分项工程 或结构构件的数量 手算工程量是熟悉及运用工程量计算规则的过程，通过对典型构件的计算 加深对工程量计算规则的认知。 工程量计算的依据: (1)经审定的施工设计图纸及设计说明； (2)建筑工程预算定额； (3)经审定的施工组织设计或施工技术措施方案； (4)经确定的其他有关技术经济文件； (5)工程量计算的原则； (6)工程量计算所用原始数据必须和设计图纸一致； (7)计算口径必须与预算定额一致； (8)计算单位必须与预算定额一致； (9)工程量计算规则必须与预算定额一致； (10)工程量计算的准确度 一般三位，汇总取 0-3 位小数； (11)按图纸结合建筑物的具体情况进行计算。 工程量的计量单位规定： (1)以体积计算的为立方米（m3） 。 青岛理工大学毕业设计（论文） -第 15 页 共 152 页 (2)以面积计算的为平方米（） 。 (3)以长度计算的为米（m 或 mm） 。 (4)以重量计算的为吨或千克（t 或） 。 (5)以件（个或组）计算的为件（个或组） 。 (6)汇总工程量时：立方米、平方米、米取小数点后两位；吨取小数点后 三位；千克、件取整数。 此工程量只算轴 10 到 12 之间的 3.1 建筑面积 1.高层建筑物首层应按其外墙勒脚以上结构外围水平面积计算；二层及以 上楼层应按外墙结构 外围水平面积计算。层高在 2.20m 及以上者应该计算全面 积；层高不足 2.20m 者应计算 1/2 面积。 2.雨篷结构的外边线至外墙结构外边线的宽度超过 2.10m 者，应按雨篷结 构板的水平投影面积的 1/2 计算。 3.建筑物的阳台均应按其水平投影面积的 1/2 计算。 4.建筑物外墙外侧有保温隔热层的，应按保温隔热层外边线计算建筑面积。 5.建筑物的门厅、大厅按一层计算建筑面积。门厅、大厅内设有回廊时， 应按其机构底板水平面积计算。层高在 2.20m 以上者计算全面积；层高不足 2.20m 者应计算 1/2 面积。 6.计算过程： (1）26 层 （3.3+4.5+4.8）（3.5+4+3.4+3.6）- 0.354.1+0.73.4+1.93.4+3.13.5+3.41.62+1.642-5.72.9+4.50.5） 2=367.1 (2）设备层 （3.64.5+4.62.6+4.12.1+4.50.5+3.52.1+5.24+6.43.5+1.242） 2=183.94 (3）顶层 183.94-72.1-4.50.52-3.64.52=132.34 总建筑面积：367.1+183.94+132.34=683.38 3.2 混凝土工程 现浇混凝土工程量计算规则：混凝土工程量除另外有规定者，均按图示尺 寸以立方米计算。不扣除构件内钢筋、预埋件及墙、板中 0.3 平方米以内的孔 洞所占体积。 青岛理工大学毕业设计（论文） -第 16 页 共 152 页 3.2.1.柱的工程量 按图示断面尺寸乘以柱高以立方米计算。 柱混凝土工程量=图示断面面积柱高 柱高规定如下: （1）有梁板的柱高，自柱基上表面（或楼板上表面）至上一层楼板上表面之 间的高度计算。 （2）无梁板的柱高，自柱基上表面（或楼板上表面）至柱帽下表面之间的高 度计算。 （3）框架柱的柱高，自柱基上表面至柱顶高度计算。 （4）构造柱按设计高度计算，构造柱与墙嵌结部分（马牙槎）的体积，按构 造柱除槎长度的一半， （有槎与无槎的平均值）乘以出差宽度，在乘以构造柱柱 高，并入构造柱体积内计算。 （5）薄壁柱，在框剪结构中隐藏在墙体中的钢筋混凝土柱，抹灰后不再有柱 的痕迹。薄凝土墙计算。 二十六层轴 10：GJZ12 （0.30.18+0.180.48）2.8=0.393 m GAZ2 0.180.42.8=0.202 m GJZ2 (0.20.6+10.2+0.20.75)2.8=1.316 m 轴 11：GYZ3 （0.30.18+0.180.93）2.8=0.620 m GJZ14（0.3250.16+0.180.48）2.8=0.388 m GJZ6 (0.50.18+0.180.51+0.180.4)2.8=0.711m 轴 12: GAZ1 0.20.42.8=0.224 m GJZ3 （0.20.5+0.550.2）2.8=0.588 m GJZ15 (0.20.28+1.30.18)2.8=0.812m GAZ2 0.40.182.8=0.202 m GJZ12 （0.30.18+0.180.48）2.8=0.393m GJZ7 (0.480.18+0.180.9)2.8=0.696m 设备层轴 10：GAZ1(2 个) 0.40.222.8=0.448 m AZ2(2 个) 0.180.222.8=0.202 m 轴 11：GYZ3 (0.180.3+0.180.83)2.8=0.570 m GJZ15 (0.20.28+1.30.18)2.8=0.812 m 轴 12：GAZ1(2 个) 0.40.22.82=0.448 m GJZ15 (0.20.28+1.30.18)2.8=0.812 m GJZ16 (0.181.28+0.180.9)2.8=1.099 m GJZ20 (0.180.6+0.20.48)2.8=0.571 m 顶层： GAZ1(2 个) 0.40.222.8=0.448 m 青岛理工大学毕业设计（论文） -第 17 页 共 152 页 AZ2 0.180.22=0.101 m GJZ19 (0.160.16+0.180.46)2.8=0.304 m GYZ3 (0.180.83+0.180.3)2.8=0.570 m 柱的总工程量： 0.393+0.202+1.316+0.62+0.388+0.711+0.224+0.588+0.812+0.202+0.393+ 0.696+0.448+0.202+0.57+0.812+0.448+0.812+1.099+0.571+0.448+0.101+0.30 4+0.57=12.93 m 3.2.2.梁的工程量 按图示断面尺寸乘以梁长以立方米计算。 (1)梁与柱连接时，梁长算至柱侧面。圈梁与构造柱连接时，圈梁长算至构造 柱侧面。构造柱有马牙槎 时，圈梁长度算至构造柱主断面的侧面。 （2）主梁与次梁连接时，次梁长算至主梁侧面。伸入墙体的梁头、梁垫体积并 入梁体积内计算。 （3）圈梁与过梁连接时，分别套用圈梁、过梁定额。过量长度按设计规定计算， 设计无规定时，按门窗洞口宽度，两端各加 250mm 计算。房间与阳台连通，洞 口上坪与圈梁连成一体的混凝土梁，按过梁的计算规则计算工程量，执行单梁 子目。基础圈梁，按圈梁计算。 （4）圈梁与梁连接时，圈梁体积应扣除伸入圈梁内的梁体积。 （5）在圈梁部位跳出外墙的混凝土梁，以外墙外边线为界限，挑出部分按图示 尺寸以立方米计算，套用单梁、连梁项目。 （6）梁（单梁、框架梁、圈梁、过梁)与板整体现浇时，梁高计算至板底。 计算过程：以每层顶 10 轴至 12 轴为例。梁所需现浇混凝土的工程量即为梁的 体积。 26 层梁的工程量：XL3 0.20.51.8=0.18 m KL30(1) 0.180.74.8=0.605 m L3(1) 0.120.42.11=0.101 m KL12(1) 0.180.451.42=0.115 m KL2(1) 0.180.41.72=0.124 m L22(1) 0.180.42.6=0.187 m KL29(1) 0.180.31.84=0.099 m KL4(1) 0.181.31=0.234 m L12(1) 0.180.351.61=0.101 m KL27(1) 0.180.42.5=0.18 m KL26(3) 0.180.43.82=0.275 m KL15(1) 0.180.54.41=0.397 m 青岛理工大学毕业设计（论文） -第 18 页 共 152 页 KL8（1） 0.20.352.7=0.189 m L5（1） 0.210.44=0.336 m 26 层梁的轴 10 到 12 的总工程量 0.18+0.605+0.101+0.115+0.124+0.187+0.099+0.234+0.101+0.18+0.257+0. 397+0.189+0.336=3.105 m 设备层梁的工程量：XL9 0.20.51.8=0.18 m WKL7(1) 0.180.43.39=0.224 m WKL4(1) 0.180.454=0.324 m WKL3(1) 0.180.44=0.288 m L24(1) 0.180.43.5=0.252 m XL12 0.180.50.98=0.088 m XL15 0.180.351.9=0.120 m XL11(1) 0.180.42.02=0.145 m 设备层梁的总工程量 0.18+0.224+0.324+0.288+0.252+0.088+0.120+0.145=1.621 m 屋顶架子梁的工程量：2 根 L30(1) 0.450.342=1.08 m XL18 0.180.51.8=0.162 m WKL13(1) 0.180.43.39=0.224 m WKL9(2) 0.450.34=0.54 m WKL10(2) 0.450.34=0.54 m WKL12(1) 0.530.32=0.318 m WKL11(1) 0.180.31.75=0.095 m 屋顶架子梁的总工程量 1.08+0.162+0.224+0.54+0.54+0.318+0.095=2.959 m 梁的总工程量：3.105+1.621+2.959=7.685 m 3.2.3 板的工程量 按图示面积乘以板厚，以立方米计算。柱、墙与板相交时，板的宽度按外 墙间净宽度（无外墙时，按板边缘之间的宽度）计算，不扣除柱、垛所占板的 面积。 混凝土板工程量=图示长度*图示宽度*板厚+附梁及柱帽所占面积 （1）有梁板是指有一个方向或两个方向的梁（主梁、次梁）与板连成一体的板 成为有梁板。有梁板包括主、次梁及板，工程量按梁、板体积之和计算。 现浇有梁板混凝土工程量=图示长度图示宽度板厚+主梁及次梁体积 主梁及次梁体积=主梁长度主梁宽度肋高+次梁净长度次梁宽度肋高 （2）无梁板时值无梁且柱基用柱子支撑的楼板。无梁板按板和柱帽体积之和加。 青岛理工大学毕业设计（论文） -第 19 页 共 152 页 现浇无梁板混凝土工程量=图示长度图是宽度板厚+柱帽体积 （3）平板式至直接支撑在墙上的板现浇楼板。平板按图示体积集散，伸入墙内 的板头、平板边沿的翻檐，均并入平板体积内计算。 现浇平板混凝土工程量=图示长度图示宽度板厚 （4）斜屋板是指斜屋面铺瓦用的钢筋混凝土基层板。 （5）现浇挑檐与板（包括屋面板）连接时，以外墙外边线为界限，与圈梁（包 括其他梁）连接时， 以梁外边线为界限。外边线以外为挑檐。 以一层顶 7 轴至 12 轴为例。整体板厚为 120mm，部分为 150mm。 26 层板的工程量： （413.2+22.5）0.12=6.936 m 22.150.15=0.645 m 设备层板的工程量： （7.14+4.62+2.152）0.12=5.028 m 板的总工程量 6.936+0.645+5.028=12.609 m 3.2.4 墙 现浇混凝土墙与基础的划分，以基础扩大面的顶面为分界线，以下为基础， 以上为墙身。 墙、梁连接时，墙高算至梁底。墙、墙相交时，外墙按外墙中心 线长度计算，内墙按墙间净长度计算。柱、墙与板相交时，柱和外墙的高度， 算至板上坪；内墙的高度，算至板底。 （1）混凝土墙按图示中心线长度尺寸乘以设计高度计墙体厚度，以立方米计算。 扣除门窗洞口及单个面积在 0.3以上的孔洞的体积，墙垛、附墙柱及突出部 分并入墙体积内计算， 。混凝土墙中的暗柱、暗梁，饼图相应墙体积内，不单独 计算。电梯井壁，工程量计算执行外墙的相应规定。 混凝土墙工程量=（中心线长度设计宽度门窗洞口面积）墙厚 轻体墙填充混凝土适用于空心砌块墙的空心内填充混凝土的情况。空心砌 块墙的转角处毛病在水平，在水平方向的一定范围内，向墙体的空心灌注混凝 土，并配以竖向钢筋（与水平方向的墙体拉结筋连接） ，形成与构造柱作用相同 的芯柱，加强空心砌块墙的拉结力和牢固性。芯柱在墙厚方向上的宽度，为空 心同方向的内径尺寸；在墙长方向上的长度，根据建筑物高度和抗震设防的要 求，不尽相同，芯柱在平面上的设置部位，按设计规定。 26 层墙：2.41.80.18=0.778 m 2.355.430.18=2.297m 0.952.80.2=0.532 m 2.33.90.18=1.615 m 青岛理工大学毕业设计（论文） -第 20 页 共 152 页 （2.52.112.10.82.1）0.18=0.265 m 0.62.10.18=0.227 m 0.32.80.18=0.151 m 12.50.18=0.45 m 1.92.350.18=0.804 m （1.82.412.1）0.18=0.400 m 1.392.80.18=0.701 m 26 层总工程量： 0.778+2.297+0.532+1.615+0.265+0.227+0.151+0.45+0.804+0.4+0.701 =8.22 m 设备层墙：1.82.30.2=0.828 m 3.392.40.18=1.465 m 0.952.80.2=0.532 m 42.350.18=1.692 m 0.982.30.18=0.406 m 2.022.40.18=0.873 m （1.92.4512.1）0.18=0.460 m 1.282.80.18+1.392.80.18=1.346 m 设备层墙总工程量： 0.828+1.465+0.532+1.692+0.406+0.873+0.46+1.346=7.602 m 顶层墙：1.81.70.2=0.612 m 0.952.80.2=0.532 m 3.391.80.18=1.098 m 42.20.18=1.584 m 22.20.18+1.392.20.18=1.342 m 22.20.183=2.376 m 顶层墙的总工程量： 0.612+0.532+1.098+1.584+1.342+2.376=7.544 m 则墙的总工程量：8.22+7.602+7.544=23.366 m 3.2.5 楼梯 1)整体楼梯包括休息平台、平台梁、楼梯底板、斜梁及楼梯的连接梁、楼梯 段按水平投影面积计算，不扣除宽度小于 500mm 的楼梯井，伸入墙内部分不另 增加，混凝土楼梯与楼板，以楼梯顶部与楼板的连接梁为界限，连接梁以外为 楼板；楼梯基础，按基础的相应规定计算。 2)混凝土楼梯子目，按踏步底板（不含踏步和踏步底板下的梁)和休息平台 青岛理工大学毕业设计（论文） -第 21 页 共 152 页 板板厚均为 100mm 编制。若踏步底板、休息平台的板厚设计与定额不同，应按 定额子目调整。踏步底板。休息平台的板厚不同时，应分别计算。踏步底板的 水平水平投影面积包括底板和连接梁；休息平台的水影面积包括平台梁和平台 板。 LT1： 踏步高度为 175mm。 整体楼梯（包括直行楼梯、弧形楼梯）水平投影面积包括休息平台、平台 梁、斜梁和楼梯的连接梁。当整体楼梯与现浇楼板无梯梁连接时，以楼梯的最 后一个踏步边缘加 300mm 为界。 26 层 (2.60.18)(4.60.14)=10.793 顶层 (2.60.18)(4.60.14)=10.793 楼梯的总工程量：10.793+10.793=21.586 3.3 钢筋工程 钢筋工程应区分现浇、预制构件，不同钢种和规格；计算时分别按设计长度 乘以单位理论质量，以吨计算。 计算钢筋工程量时，钢筋保护层厚度按设计规定计算；设计无规定时，按施 工规范计算。钢筋的弯钩增加长度和弯起增加长度，按设计规定计算。 现浇混凝土构架钢筋图示用量=（构件长度-两端保护层+弯钩长度+锚固增 加长度+弯起增加长度+钢筋搭接长度）线密度（钢筋单位理论质量） 混凝土保护层：受力钢筋保护层不能小于受力钢筋直径。 弯起钢筋增加长度,如下图。 钢筋锚固及搭接长度：纵向手拉钢筋抗震锚固长度，按 29d 计算。 弯钩增加长度：如下图，板上负筋直钩长度一般为板厚减去一个保护层厚 度 青岛理工大学毕业设计（论文） -第 22 页 共 152 页 箍筋长度：箍筋长度=构件截面周长-8*保护层厚度+4*箍筋直径+2*钩长 梁柱箍筋钩长没规定可按构件截面周长减去 50mm 计算（只适合保护层 25mm， 单钩长度 75mm 的情况） 。 箍筋根数： 箍筋根数=配置范围 +1 钢筋单位理论质量： 钢筋每米理论质量=0.006165d2（d 为钢筋直径） 先张法预应力钢筋，按构件外形尺寸计算长度；后张法预应力钢筋按设计规 定的预应力钢筋预留孔道长度，并区别不同的锚具类型，分别按规定计算。 其他钢筋：马凳，是用于职场现浇混凝土板或现浇与雨棚板中的上部放进的 铁件，马凳钢筋质量，设计有规定者按设计规定计算；没有规定者，马凳的材 料应比底板钢筋降低一个规格，若板底钢筋规格不同时，按其中规格大的钢筋 降低一个规格计算，长度按板底厚度的倍加 200mm 计算，每平方米 1 个，计入 钢筋总量。设计无规定时计算公式： 马凳钢筋质量=（板厚2+0.2）板面积底板钢筋次规格的线密度 3.3.1 柱钢筋：以每层平面图中轴 10 到 12 为例计算； 26 层轴轴 1010： 纵筋共有 48 根 12 的钢筋 则纵筋图示用量 （2.820.025）0.0061651248=117.184 青岛理工大学毕业设计（论文） -第 23 页 共 152 页 箍筋尺寸是 8200 的钢筋 长度 1.680.02540.008+(1.90.008+100.008)=1.4632m 3.280.02540.008+(1.90.008+100.008)=3.0632m 1.980.02540.008+(1.90.008+100.008)=1.7632m 1.4632+3.0632+1.7632=6.2896m 1.1680.02540.008+(1.90.008+100.008)=1.0232m 1