YZY40全液压桩机的纵向行走设计

毕 业 设 计 论 文课题名称： YZY40 全液压桩机的纵向行走设计 目录摘 要 . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 51 行走机构的零件设计计算 . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 71.1 长船的尺寸设计计算 . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 7 2 液压缸的设计计算 . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 72.1 长船行走时液压缸的载荷计算 . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 82.2 长船液压缸主要结构尺寸的设计计算 . . . . . . . . . . . . . . . . . . 122.2.1 确定纵移液压缸的活塞及活塞杆直径 . . . . . . . . . . . . . . 122.2.2 长船液压缸的流量计算：. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 13 2.2.3 长船液压缸的力的计算 . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 142.2.4 长船液压缸的安装联结尺寸 . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 152.3 顶升液压缸的机构设计计算 . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 16 2.3.1 顶升液压缸的载荷计算 . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 16 2.3.2 顶升液压缸的活塞直径计算 . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 172.3.3 顶升液压缸的流量计算 . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 172.3.4 顶升液压缸的力的计算 . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 18 2.4 液压缸技术规格 . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 192.5 液压缸的校核 . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 192.5.1 长船液压缸活塞杆稳定性校核 . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 192.5.2 顶升液压缸活塞杆稳定性校核 . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 223 行走机构的零件设计计算 . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 253.1 小车组件的计算 . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 253.2 小车车轮的计算与校核 . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 253.2.1 小车车轮的载荷计算 . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 253.2.2 车轮接触强度校核 . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 263.3 小车轴的设计计算 . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 263.4 小车联结轴的校核 . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 283.5 选定轴承并加以校核 . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 293.5.1 基本额定动载荷的计算 . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 293.5.2 基本额定静载荷的计算 . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 303.5.3 初选轴承型号 . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 313.5.4 轴承寿命校核 . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 324 轨道的设计计算 . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 324.1 钢轨的计算设计 . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 324.2 铁路钢轨的参数 . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 345 球头螺栓强度校核 . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 346 螺栓螺纹部分的强度校核 . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 34 7 液压缸耳套的连接部分设计 . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 368 小车构架的焊接校核 . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 37YZY400 全液压静力压桩机的设计摘 要我国桩工机械起步于较晚，由于历史原因，发展一直较为缓慢、落后的桩工机械和桩基础施工技术已不能适应目前快速发展的大型基础设计建设需要。国内桩工机械行业正面临整体实力不高和国外进口产品冲击的双重压力。桩工机械主要用于各种桩基础、地基改良加固、地下连续墙及其他特殊地基基础等工程的施工。随着城市的发展，对噪声及泥浆污染进行越来越严格的限制，静压桩机必将越来越受到市场的重视因此，我们设计了一种 YZY400 全液压静力压桩机。为了保证在施工过程中桩机能灵活移动和避免沉陷，一般工程机械的履带行走机构不能满足要求，综合履带行走和预铺轨道的工作原理，我们设计出了一种新型步履行走机构，这种机构操作方便灵活，能很好地适应城市中复杂地地基情况下的压桩基础施工。本实用新型的目的是提供一种能满足大吨位液压静力压桩机要求的步履式行走机构。纵移行走机构包括两个纵移液压缸、四个行走轮架，长船和浮动液压缸。希望此设计能够合理、方便地通过纵向移动机构和横向移动回转机构来实现这些运动；并能安全快速地转移场地与拆装，由于静压桩机自重很大，无法整体搬运，只能拆散后运往新工地再进行拼装。拆装运输应尽量简便合理，使拼装工作量减到最低限度。同时，在设计时要注意横向行走、纵向行走的短船长船以及大身之间的配合。关键词: 桩工机械、全液压静力压桩机、液压缸Abstractin our nation, the development of pile labor machinery is very late. by the reason of historical, The development continuously slower, the backward pile labor machinery and the pile foundation construction technology has not been able to meet the present fast development large-scale foundation design construction need. The domestic pile labor mechanical profession is facing the overall strength not to be high and the over seas import product impact dual pressure. The pile labor machinery mainly uses in each kind of project the and so on pile foundation, ground improve cement enforcement, underground continual wall and other special ground foundation construction. Along with city development, Carries on the more and more strict limit to the noise and the mud pollution, The static pressure pile machine will certainly more and more to receive the market the value. Therefore, we have designed one kind of YZY400 entire hydraulic pressure static forcing pile machine.In order to guarantee the pile function nimbly moves in the construction process and avoids caving in, The general engineering machinery caterpillar band walks the organization not to be able to answer the purpose, The comprehensive caterpillar band walks with the pre- shop track principle of work, We designed one kind of new step to walk the organization, This kind of organization ease of operation is flexible, Can adapt in well the city complex in the ground situation pressure pile foundation construction. This practical new goal is provides one kind to be able to satisfy the great tonnage hydraulic pressure static forcing pile machine request the step type to walk the organization. Vertical divides and hyphenates a word at the end of a line the organization to move the hydraulic cylinder including two, four walks a turn of frame, Long ship and fluctuation hydraulic cylinder. Hoped this design can be reasonable, conveniently realizes these movements through the longitudinal shift organization and the derailing rotation organization; And can safely fast shift the location with to disassemble and assemble, Because the static pressure pile machine is self-possessed very in a big way, Is unable the whole transporting, After only can break up transports to the new work site to carry on assembling again. Disassembles and assembles on assembling again. Disassembles and assembles the transportation to be supposed as far as possible simple to be reasonable, Causes the assembling work load to reduce to the threshold. At the same time, When design must pay attention to short captain which crosswise walks, longitudinally walks between the ship as well as the big body coordination. Keyword： Pile labor machinery, entire hydraulic pressure static forcing pile machine, hydraulic cylinder设计参数每次纵向行走最大行程2 m每次前进速度 1.41.5 in每次后退速度 2.62.8每次左移速度 1.4 min每次右移速度 2.8接地比压 0.13 MPa设计计算1 行走机构的零件设计计算1.1 长船的尺寸设计计算静压桩机的机身总重量： （吨）40为了考虑压桩机额定压桩吨位的要求，该压桩机应设计成吨位为：（吨）82.1M长船着地时的工作比压： Pa30长船的总工作面积： GS把 、 代入上式得：NG8.910431.PS26.3.m平均到每个长船上的工作面积是：12236.8.S取长船的长 ，宽ma18b12 液压缸的设计计算2.1 长船行走时液压缸的载荷计算在露天条件下工作的打桩机,当沿着有一定坡度的轨道行走时,存在以 下阻力：摩擦阻力： ； 坡度阻力： ； 风阻力： ； 惯性阻力： ；fFsFwFmF（1） 摩擦阻力 f摩擦阻力包括车轮的滚动摩擦阻力、车轮轴承中的摩擦阻力、以及车轮轮缘与轨道之间的滑动摩擦阻力。为了简化设计，假定静压打桩机的全部载荷都作用于同一个车轮上，当车沿着轨道滚动时，其受力情况如下图所示，沿铅垂方向有载荷重力 以及支反力 ，当车轮在驱动力矩 的作用下开始转动，由于GNT车轮轨道的微小变形，支反力 将偏离载荷 的作用线一个距离 。Gf图 1 ：摩擦阻力 计算图fF对车轮由平衡条件有：= 1TuG2d= 2fN= fFD T = + = +12TuG2dfN = = fdDf)(车轮轮缘与轨道侧面的摩擦引起的附加摩擦阻力，一般用增加附加阻力摩擦系数 来考虑，得：fK= fFfKDfduG)2(式中 驱动力矩T 轴径摩擦阻力矩1 变形引起的滚动阻力矩2 附加阻力系数fF 静压桩机自重G 轴承摩擦系数，查机械设计手册u 车轮滚动阻力系数，查机械设计手册f 小车车轮的直径D 小车轴径d由设计数据，确定各个系数值：= 480 1000 9.8 = 4704000（ ）= 4.7410（ ）GNKN= 0.02，车轮轴为滚子轴承u= 0.003，轨道为钢轨，平头，车轮为钢材料f= 0.3 Dm= 0.15 d= 1.3，有车辕的柱面车轮，圆锥滚子轴承fK将以上数据带入式中计算：= fFfKDfduG)2(= 4.7410（0.020.15/0.3 + 20.003/0.3 ）1.3= 183（ ）N（2） 行走风阻力 wF行走风阻力主要指风作用在静压打桩机上引起的阻力，按下式计算：= wAqKCh 式中 C 风力系数，查手册，取 C = 1.2 风压高度变化系数，查手册，取 = 1.0hKhKq 计算风压（ ） ，查手册，取 q = 150 2Nm2NmA 静压打桩机的迎风面积， （ ） ，取 A = 3.394.432= 45 2 = = 1.21.015045wFAqKCh= 8.1 （ ）KN（3） 轨道坡度阻力 s当静压打桩机沿着具有一定坡度的轨道行驶时，由于静压打桩机自重沿轨道坡度的分力引起的运动阻力 由下式确定：Fs= FsSinG式中 轨道倾斜角 （ ） 5 = = si480198Sin= 410 （ ） KNGsinaaV图 2 ： 坡度阻力计算图（4） 惯性阻力 Fm惯性阻力主要指小车运动时起动惯性阻力，按下式计算：= gG0tV式中 小车运行速度 V = 2.8 = 0.047 minvs 小车起动时间 t。= ； ； aV20.5取 t。= 0.094 s = = (48010009.8)9.80.0470.094FmgG0V= 240（ ）KN（5） 载荷力的确定 静压打桩机行走时，由于四个油缸提供动力，考虑到四支液压缸提供 的动力不一定和理论设计时认为的是一组平行力，且大小相等，故单个油缸取 2/3 大小的阻力。= 183 + 8.1 + 410 + 240mwsf FF= 841（ ）KN单个油缸受力： 32inmax 式中： 单支油缸工作时的作用力maxF 四支油缸同时工作的作用力in由设计数据确定 、 的值：maxi= = 841（ ）FKN= min )(5.420812k将 、 的值代入式中得：axi3minF)(7015.4281KN2.2 长船液压缸主要结构尺寸的设计计算2.2.1 确定纵移液压缸的活塞及活塞杆直径YZY400 型 静压打桩机属于大型的工程机械，根据机械设计手册，初步确定行走机构的系统压力为 25MPaA 向 向B图 3 ： 液压缸的行走状态图向行走时， B 口进油； A 口出油向行走时， A 口进油； B 口出油 计算如下：向 （ ） 3410FDpm式中： 活塞杆直径， （ ） 液压缸的理论推力， F)(KN 系统压力，查手册取 pMPap25 3410Dm925.73查机械设计手册取 D = 200 取速度比： 21v 12vd 2D2d20.14m查机械设计手册取 = 140d)(2.2.2 长船液压缸的流量计算：AVQ式中 液体的运动速度 sm 活塞的面积 2AVQ2431.430.176ms确定纵向行走液压缸的型号 HSG2液压缸的型号说明： HSGMAL 双作用单活塞杆液压缸结构尺寸代号（液压缸直径/活塞杆直径）AL 活塞杆型式代号2.2.3 长船液压缸的力的计算（1）推力计算 3110FPA式中 液压缸推力 )(KN 工作压力 MPa 活塞的作用面积 1A24D23.0.34m 11FPA625.78KN（2）拉力计算32210FPA式中 液压缸拉力 )(KN 工作压力 MPa 活塞直径 D 活塞杆直径d 液压缸有杆腔作用面积 2A2()4d 23.14(0.14).6m 322FPA6510.4()KN2.2.4 长船液压缸的安装联结尺寸YH1DC(E)MRW-EWMRCDZ+图 4 ： 长船液压缸的安装联结尺寸表 1 液压缸的安装联结尺寸缸径 D1CMREWYPL1HsKZM2E200 2458090250*38S64 长船液压缸的长度为：行程LZ)(2680mEWL2CDMR2R1CDL1EW图 5 ： 液压缸的安装联结部件表 2 液压缸的安装联结部件尺寸缸径 CD 1MREW2R1L2200 90 90 120 100 100 1102.3 顶升液压缸的机构设计计算2.3.1 顶升液压缸的载荷计算静压桩机的顶升，靠四个垂直固定在桩机大身上的液压缸提供动力，油缸只要克服静压桩机自身的重量即可。由几何学原理：三点即可确定一个平面，虽然有四个顶升油缸提供动力，但实际上很多时候真正工作的只有三个油缸。因此，载荷力为： 顶 F63134.701.580()GKN2.3.2 顶升液压缸的活塞直径计算（ ）PFD4m式中 顶升油缸所受外载荷 =1568F)(KN 系统压力 PFD43156802()3. m查机械设计手册，取 = 280 m取速度比： 21v 12Dd 220.819dm查机械设计手册，取 2.3.3 顶升液压缸的流量计算：AVQ式中 液体的运动速度 sm 活塞的面积 2AVQ2431.430.176ms确定顶升液压缸的型号 HSG2085液压缸的型号说明： MAL 双作用单活塞杆液压缸S结构尺寸代号（液压缸直径/活塞杆直径）AL 活塞杆型式代号2.3.4 顶升液压缸的力的计算（1）推力计算 3110APF式中 顶升液压缸推力 )(KN 工作压力 MPa 活塞的作用面积 1A24D20615.8.3m 311APF)(5.726KN（2）拉力计算32210APF式中 液压缸拉力 )( 工作压力 MPa 活塞直径 D 活塞杆直径d 液压缸有杆腔作用面积 2A)(42dD2203.08.1.m 3221APF)(6.75.KN2.4 液压缸技术规格表 3 液压缸技术规格活塞杆直径MM(mm)工作压力 25MPa名称缸径AL(mm)速度比=2推力（KN）拉力（KN）最大行程S(mm)长船行走液压缸 200 140 785 400 2000顶升液压缸 280 200 1537.5 753.6 2.5 液压缸的校核2.5.1 长船液压缸活塞杆稳定性校核一般情况，当受拉杆件的应力达到屈服极限时，将引起塑性变形或断裂。细长杆件受压时，却表现出与强度失效全然不同的性质。当压力逐渐增加，但小于某一极限值时，杆件一直保持直线形状的平衡，这种平衡是稳定的。当压力逐渐增加到某一极限值时，压杆的直线平衡为不稳定，将转变为曲线形状的平衡，如果再继续加微小的侧向力使其发生弯曲，当干扰力解除后，它将保持曲线形状的平衡，不能恢复原有的直线形状。压杆丧失其直线形状的平衡而过渡为曲线平衡，称为失稳，也称屈曲。杆件失稳后压力的微小增加将引起弯曲变形的显著增大，杆件已经丧失了承载能力。 向S向L图 6 ： 活塞杆失稳活塞杆失稳时，应力不一定是很大，甚至可能会小于比例极限，按下式进行校核： 细长比： ilu式中 长度系数 =1u 截面的惯性半径 i mdAIi035.41. 杆件的长度即活塞杆的行程 = l l2将各值代入式得：ilu 1.5703.2压杆稳定的极限值：pE21式中 材料的弹性模量，查机械设计手册， = 206E EGPa 比例极限，查机械设计手册， =200ppM将以上各数据代入式计算得： pE21263.401 .571 长船活塞杆不属于大柔度杆，不能使用欧拉公式计算临界压力，因此，采用以实验结果为依据的直线公式：bas2式中 屈服极限，查机械设计手册取， =235ssMPa、 直线公式系数，查机械设计手册取，abMPa12.304将以上各值代入上式得：bs21.6.3504 .172 长船液压缸活塞杆属于小柔度压杆，受压时不会像大柔度压杆那样出现弯曲变形，主要因为应力达到屈服极限（塑性变形）或强度极限（脆性变形）而失效，应按强度来进行校核。scrAP式中 临界应力cr 活塞杆受力 ， =701 P)(KN 活塞杆横截面积 A2243.10.154dm将以上各值代入上式得：scrAPMaPs235.401.73 长船液压缸活塞杆满足稳定性要求2.5.2 顶升液压缸活塞杆稳定性校核同理可得：向S向L图 7 ： 活塞杆失稳活塞杆失稳时，应力不一定是很大，甚至可能会小于比例极限，按下式进行校核： 细长比： ilu式中 长度系数 =1u 截面的惯性半径 i mdAIi05.42 杆件的长度即活塞杆的行程 = l l1将各值代入式得：ilu205.1压杆稳定的极限值：pE21式中 材料的弹性模量，查机械设计手册， = 206E EGPa 比例极限，查机械设计手册， =200ppM将以上各数据代入上式计算得： pE21263.401 1 顶升液压缸活塞杆不属于大柔度杆，不能使用欧拉公式计算临界压力，因此，采用以实验结果为依据的直线公式： bas2式中 屈服极限，查机械设计手册取， =235ssMPa、 直线公式系数，查机械设计手册取，abMPa12.304将以上各值代入上式得：bs21.6.3504 21顶升液压缸活塞杆属于小柔度压杆，受压时不会像大柔度压杆那样出现弯曲变形，主要因为应力达到屈服极限（塑性变形）或强度极限（脆性变形）而失效，应按强度来进行校核。scrAP式中 临界应力cr 活塞杆受力 ， = 701 P)(KN 活塞杆横截面积 A0314.42.132d将以上各值代入上式得：scrAP)(235.014.73MaPs 顶升液压缸活塞杆满足稳定性要求3 行走机构的零件设计计算3.1 小车组件的计算静压打桩机的行走，由四只小车提供支撑力。由几何学原理：三点即可确定一个平面，虽然有四只小车提供支撑力，但实际上很多时候真正工作的只有三只小车。因此，小车的受力按下式进行计算：车F32minax式中 桩机正常工作时，小车的最大受力max 桩机正常工作时，小车的最小受力in由设计数据确定 、 的值maxFin)(15683.91048max KNF74in将以上各值代入上式得：车F32minax)(14376158KN3.2 小车车轮的计算与校核小车车轮属于静压桩机的行走部件，在静压桩机的运行机构件均采用轮缘柱面车轮。通常情况下，车轮轮缘的高度约为 2025 ，且轮缘具m有一定的倾斜，一般情况下斜度为 1：5。车轮的强度按车轮轮面接触强度来计算，车轮的接触强度与它的材料、轨道接触情况、车轮踏面等因素有关。为了计算车轮的接触应力，需要先计算出车轮的载荷 P3.2.1 小车车轮的载荷计算 32minaxP其中 车maxF)(4791KN车in 25.3 32minaxP)(43925.479KN3.2.2 车轮接触强度校核2312RPkCm式中 速度系数，查机械设计手册，取 =1.171C1 工作级别系数，查机械设计手册，取 =1.122 2C 曲率半径，取两个接触体中较大的值， =400 R Rm 由轨道头与车轮曲率半径之比 所确定的系数，m)(r=0.430 与材料有关的许用点接触应力常数，2k 220.45kN将以上各值代入式计算得：)(439)(612.70.25.2132KNCmRk 车轮满足强度要求3.3 小车轴的设计计算静压桩机的行走小车均采用两根联结轴。每根轴的受力为： )(439KNF702207439KN 439KN293293KN293图 8： 轴的受力图439KN-439KN146K-146Q图 9： 轴的剪切图307N.M15930N.M730.x图 10： 轴的弯矩图轴选用 钢，调质处理，查机械设计手册， #45 MPa270轴的弯曲强度条件为： 3maxaxmax21dMWPa61027md3.102714.35963max轴与轴承采用基孔制配合，查机械设计手册，取 d43.4 小车联结轴的校核小车联结轴在联结结合面处受剪，同时与被联结件孔壁相互挤压，破坏联结的主要形式有：轴被剪断、轴被压溃、孔壁被压溃。轴受的剪力为 其强度条件为：FA即： 42d联结轴材料选用 钢，调质处理#5 查机械设计手册， MPa80 mdF108104.376232查机械设计手册，取 校核联结轴的强度条件为：pdhF式中 轴的受压高度 轴的许用挤压应力p查机械设计手册， pMPa150初定联结轴的受压高度为 m.因此 KNFdhp70124751 633联结轴满足联结的强度要求3.5 选定轴承并加以校核对缓慢摆动或低速旋转的轴承，应分别计算额定动载荷和额定静载荷，然后根据条件选择轴承。3.5.1 基本额定动载荷的计算rTndmhCpfC式中 基本额定动载荷计算值 当量动载荷P 寿命系数，查机械设计手册定轴承使用寿命为 ，hf h30查机械设计手册取 =1.815hf 速度系数，查机械设计手册，取 =1.435nf nf 力矩载荷因数，力矩载荷较小时 =1.5；m m力矩载荷较大时 =2；取 =1.5mff 冲击载荷因数，查机械设计手册，取 =1.0df df 温度因数，查机械设计手册，取 =1.0T T 轴承尺寸及性能表中所列径向基本额定动载荷rC当量动载荷 的计算dP)(arYFXf式中 冲击载荷系数，取 =1.8df df 径向载荷，取rFKNr439 轴向载荷， =0aaF 径向动载荷系数，取 =0.4XX 轴向动载荷系数，取 =0YY )(ardYFfP316049.81将各数据代入式 rTndmhCpfC5.93160.4.183.5.2 基本额定静载荷的计算当量静载荷：两式中取大值raFPYX00式中 径向静载荷系数， 5.0X 轴向静载荷系数，0Ycot2.0Y 径向载荷，取rFKNFr439 轴向载荷， =0aarrYXP00)(439)(5.21943KNFr 0Pr按额定静载荷选择轴承，其基本公式为： 00SCr式中 基本额定静载荷，N； 径向基本额定静载荷，查机械设计手册，r0取 N；)(3520KCr 当量静载荷，N；0P 安全系数，查机械设计手册，取S 20S)(352)(9784900KNCKr 满足静载荷强度要求针对小车的负载情况，选用单列圆锥滚子轴承作为支撑体，可以承受以径向载荷为主，径向较大而轴向稍小的载荷，具有较好的支撑刚度和旋转精度。3.5.3 初选轴承型号：30316 查机械设计手册， KNCrr352;2780校核轴承寿命查机械设计手册，轴径 ，运动速度mdsmV1.0sradrVn5.204.13.5.4 轴承寿命校核 hPCnLh 8.6412)37(5.2601)(0031061 Lh10 轴承满足强度要求4 轨道的设计计算轨道要承载桩机的全部载荷，包括桩机自重和附加配重，是保证桩机正常定向运动的支撑零件。静压桩机的轨道通常采用 P 型铁路钢轨。为了保证机身的稳定，可增大与基础的接触面积。钢轨的底部采用具有一定宽度的平板；为了提高轨道的抗弯强度，轨道截面多采用 T 字型；钢管的顶部设计成凸状的。为了确定钢轨的型号以及基础设计的进行，必需计算出钢轨对基础的最大比压 和钢轨的最大弯矩 。maxqmaxM4.1 钢轨的计算设计（1） 钢轨对基础的最大比压 axqmaxqPbr2式中 最大轮压， ；PN 计算长度， ；EIbk42式中 钢轨的刚度，I 2130mNI 轨道的底面宽度，2bb92 由基础的材料决定，查机械设计手册，取 =10k k EIb4261308.90 maxqPbr22336107.649108. mN（2） 钢轨的最大弯矩 maxM 310max64910.2.8PP 型铁路钢轨已经标准化，根据设计计算选用 型24Pb1hb2yy12R1xx 图 11： 型铁路钢轨截面P4.2 铁路钢轨的参数表 4 铁路钢轨基本尺寸（ ）m轨道型号 hr1b2cy21hR备注24P107 13 51 92 26.13 53.05 53.95 23.28 300 632YB表 5 铁路钢轨计算数据惯性矩轨道型号截面面积 )(2cm)(4cJx)(4cmJy质量 )(Kg24P31.24 486 80.46 24.465 球头螺栓强度校核球头的盖板与顶座之间采用 8 个 的螺栓连接，螺栓的材料选用 钢，24M#45性能等级为 10.9 级。在外力作用下，联结件和被联结的构件之间，必将在接触面上